Desain Cylinder Pile untuk Struktur Giant Sea Wall Jakarta dengan Beban Dinamis

  Abstrak —Giant Sea Wall Jakarta merupakan tanggul penahan yang dibangun di teluk Jakarta untuk melindungi wilayah utara pesisir dari erosi dan pasang-surut air laut yang menyebabkan banjir rob. S elain itu, Giant S ea Wall Jakarta juga berfungsi sebagai dinding penahan tanah reklamasi. S trukturnya berbentuk sheet pile. Dari data perencanaan Giant S ea Wall Jakarta oleh PT. WIKA Beton, ditemukan bahwa pembebanan yang direncanakan hanya akibat be ban statis yaitu beban tambahan sebesar 15 kN/m2 di atas tanah reklamasi. S truktur tidak direncanakan terhadap beban dinamis yaitu kemungkinan terjadinya gempa. S truktur ini akan dijadikan sebagai preliminary desain. S truktur akan didesain secara elastis. Dari hasil analisa yang telah dilakukan, didapatkan kesimpulan bahwa momen terbesar ialah akibat beban dinamis dengan cara analitis yaitu 2391,7 kNm/m dengan panjang cylinder pile 24 m dan diameter 1,2 m. Pada analisa penampang didapatkan tegangan pratekan saat peralihan -18,29 MPa.

  Wilayah Indonesia yang terletak diatas pertemuan 3 lempeng membuat Indonesia rawan terhadap ancaman gempa bumi. Kegagalan pada konstruksi giant sea wall akan berdampak besar terhadap beberapa aspek yang tentunya merugikan banyak pihak. Cylinder pile harus mampu menahan beban dinamis akibat gempa.

  Nopember (ITS)

  Akmilia Aswarini, Kriyo Sambodho, dan Priyo Suprobo Departemen Teknik Sipil, Fakultas Teknik Sipil, Lingkungan dan Kebumian, Institut Teknologi Sepuluh

  Jakarta dengan Beban Dinamis

  Desain Cylinder Pile untuk Struktur Giant Sea Wall

  yang berfungsi sebagai dinding penahan tanah dan biasanya digunakan pada pekerjaan pembuatan dermaga, jembatan, tebing jalan raya maupun sea wall. Kayu, baja, dan beton merupakan material-material yang dapat digunakan menjadi Sheet Pile. Giant Sea Wall Jakarta direncanakan menggunakan sheet pile beton yang terdiri dari rangkaian cylinder pile yang saling dihubungkan dengan menggunakan konektor baja di kanan-kiri cylinder pile. Cylinder pile terbuat dari beton prategang yang merupakan kombinasi dari beton dan baja dengan mutu tinggi. Kombinasi aktif ini menghasilkan

  Sheet Pile merupakan struktur dengan barisan cylinder pile

  II. TINJAUAN PUSTAKA

  Dari data perencanaan Giant Sea Wall Jakarta oleh PT. WIKA Beton, ditemukan bahwa pembebanan yang direncanakan hanya akibat beban statis yang berupa beban surcharge sebesar 15 kN/m2 di sekitar struktur sea wall. Struktur tidak direncanakan terhadap beban dinamis yang dapat mempengaruhi struktur yaitu beban gelombang dan beban gempa.

  yang elastis. Hal ini dikarenakan adanya kesulitan dalam memperbaiki cylinder pile terhadap kerusakan dan mencegah adanya tulangan yang terekspos akibat Gambar 1. Rencana Giant Sea Wall Jakarta.

  S etelah dihitung momen crack penampangnya, didapat lebih besar dari momen yang terjadi yaitu sebesar 2784,5 kNm/m. S ehingga preliminary desain sebelumnya dapat digunakan untuk struktur Giant S ea Wall Jakarta.

  cylinder pile harus berperilaku sebagai elemen struktur

  Kinerja seismik cylinder pile dalam memikul beban gempa sangat diperlukan. Saat terjadi beban gempa,

  Jakarta terdiri dari cylinder pile dengan sistem pratekan yang saling berjajar dan dihubungkan oleh konektor satu sama lain atau yang biasa disebut sheet pile.

  wall

  Saat ini, perencanaan Giant sea

  IANT Sea Wall Jakarta merupakan tanggul penahan yang dibangun di teluk Jakarta untuk melindungi wilayah utara pesisir dari erosi dan pasang-surut air laut yang menyebabkan banjir rob. Selain itu, Giant Sea Wall Jakarta juga berfungsi sebagai dinding penahan tanah yang melindungi tanah reklamasi dari gelombang.

  I. PENDAHULUAN

  Kata Kunci —Giant Sea Wall, Sheet Pile, Cylinder Pile.

  

e-mail : priyo@ce.its.ac.id

G

  Sehingga panjang 7 meter pada preliminary desain merupakan material yang kuat terhadap tarikan sebelumnya bisa dipakai. sedangkan beton bahan yang getas akan tarikan. Gaya

  Dimana, prategang yang diberikan pada penampang beton akan h1 = Panjang Struktur Minimal merubah beton menjadi material yang elastis karena tidak

  HHWL = Highest High Water Level (HHWL) ada gaya tarik pada penampang beton yang

  SHW = Significant Wave Height W = tinggi jagaan (diambil 0,4 m) menyebabkan keretakan. P = tinggi cylinder pile yang masuk di Pile Cap C.

   Cek Panjang Penanaman Cylinder Pile (D)

  III. METODOLOGI

• - Kondisi Short Term

  Perhitungan kedalaman cylinder pile didapatkan dengan persamaan M , sehingga :

   0 

  M  Ma  Mp   

  = 2,87D³+29,9D²+134,15D+206,87-9,03 D³-31 D² = -6,16D³-1,1D² +134,15D + 206,87

  Setelah dihitung menggunakan rumus abc didapatkan nilai D=5,2 m. Direncanakan dengan SF = 2,5 , maka kedalaman cylinder pile : 5,2 x 2,5 = 13 m. Dengan demikian, panjang total minimal dari cylinder pile adalah panjang diatas tanah (h1) + kedalaman penanaman (D) = 7 + 13 = 20 m. Karena preliminary desain sebelumnya lebih besar dari minimal panjang, yaitu 24 m. Maka, preliminary desain sebelumnya dapat dipakai dimensinya.

• - Kondisi Long Term

  Perhitungan kedalaman cylinder pile didapatkan dengan persamaan , sehingga :

  M  0 

  M  Ma  Mp   

  =0,45D³+16,27D²+53,75D -4,99 -3,49D³ - 50,04D²

  = -3,04D³-33,77D² +53,75D -4,99 Setelah dihitung menggunakan rumus abc, didapatkan nilai D=1,32 m. Direncanakan dengan SF =

  Gambar 2. Bagan Alir Metodologi

  2,5 , maka kedalaman cylinder pile : 1,32 x 2,5 = 3,3 m ≈ 4 m. Dengan demikian, panjang total dari cylinder pile adalah panjang diatas tanah (h1) + kedalaman penanaman (D) = 7 + 4 = 11 m. Karena preliminary

  PUBLIKASI

  IV. PRINSIP-PRINSIP sebelumnya memenuhi, maka dimensi dapat dipakai yaitu 24 m.

  A.

   Karakteristik Material Sea Wall

  Dari kedua kondisi ini, digunakan perencanaan pada Pada struktur Giant Sea Wall Jakarta direncanakan kondisi short term karena sudah mengakomodasi material baja dan beton dengan karakteristik sebagai kondisi long term. Sehingga didapatkan bahwa panjang berikut: penanaman yang digunakan ialah 17m.

• Mutu beton, f’c = 52 MPa
• Mutu tulangan, fy = 540 MPa D.

   Letak Titik Jepit (Zf) f = 2000 MPa 0,024 Untuk menghitung letak titik jepit (Zf), digunakan _{pu u}

• rumus dibawah ini : _{o pu}

   

  = 1500 MPa (75% )

  f f

• E . _{p p}

  I

  5

  = 1997 MPa 0,009

  f   T _{yp y} 

• nh B.

  Zf = 1,8T

   Cek Panjang Cylinder Pile diatas Permukaan Tanah (h1)

  Tanah lanau (kohesif), nilai nh yang digunakan h1 = HHWL + SHW + W + P + Tinggi Rubble Stone adalah 8033 kN/m3. = 3,08 + 0,5+ 0,4 + 0,5 + 2,5

4 D d  

• Metode Elemen Hingga (Plaxis 2D) Penggambaran beban gempa pada software Plaxis 2D dimodelkan dengan time historis. Analisa didapatkan dari nilai rata-rata hasil dari 10 time historis gempa. Analisa tersebut mendapatkan hasil seperti yang tergambar pada tabel 1.

  5

  1 Time Historis 1 618.33 228.71 532.13

  2 Time Historis 2 485.11 184.69 540.52

  3 Time Historis 3 428.66 163.23 588.01

  4 Time Historis 4 1960 406.32 407.28

  5 Time Historis 5 428.99 163.37 588.01

  6 Time Historis 6 1960 406.32 407.28

   Analisa Perhitungan Statis

  E.

   T = 3117 mm = 3,1 m Zf = 1,8 . 3,1 = 6 m dari dasar cylinder pile.

  10 95 , 6 33892  

  10 008 ,

    = 6,95 × 10 ¹⁰ mm ⁴

  T abel 1. Rekapitulasi Analisa T ime Historis

  4

  4

  64 ) 900 1200 (

  =

  4

  64 ) (

  =33892 MPa Ip =

  52

  =4700

  c f '

  Ep =4700

  No Analisa Plaxis 2D Momen (kNm) Gaya Geser (kN) Gaya Axial (kN) 759.639 220.583 541.533

• - Cara Analitis

  Gaya dalam envelope yang terjadi pada cylinder pile dengan besar momen -426,30 kNm/m, gaya geser -162,11 kN/m dan gaya axial -530,75 kN/m.

  1

  cylinder pile rencana dihitung menggunakan data penampang berikut.

  Tebal Selimut Beton (s) = 50 mm

  Gambar 4. Karakteristik Penampang

A.

   Cek Rasio Penulangan

  Dari data teknis tersebut rasio penulangan cylinder pile dapat dihitung sebagai berikut, Luas penampang beton, _{2 2}

  1 ( )

  4 ^{c luar dalam}

  A D D      ) 494800 8 , 900 1200 .( .

  4

  2

  10 Time Historis 10 428.99 163.37 588.01 Rata-rata

  2

      _c

  A

  mm Luas tulangan prategang (longitudinal), ₂

  1

  4 ^s

  A n d      150 900 150 Spiral Wire

  Ø 5,5 - 50 Hole 24 Ø 35 mm For PC Strand 2x24 Ø 12,7 mm

  Gaya Axial Gaya Geser Momen

  V. DESAIN STRUKTUR Analisa perhitungan momen lentur pada desain

  9 Time Historis 9 428.99 163.37 588.01

• Analisa Statis SAP 2000 Momen yang terjadi pada analisa statis menggunakan software SAP 2000 ialah sebesar 560,32
• - Metode Elemen Hingga (Plaxis 2D)
• - Cara Analitis Momen yang terjadi pada titik jepit

  Gambar 3. Analisa Statis di Plaxis 2D F.

  ) 14 ( 85 , 12 . 59 , 21 (

   Analisa Perhitungan Dinamis

  Pa y y Pa y Pa y Pa y Pa y Pa y Pw M .

  3 . 2 . 1 . 3 . 2 . 1 .

          M m kNm M

  / 2391 7 , ) 4 . ( 194 1 , ) 67 ,

  3 . ( 652 3 , ) 13 ,

  5 . ( 118 7 ,

  15 . 38 ,

      

  8 Time Historis 8 428.66 163.22 588.07

      Momen yang terjadi pada analisa statis menggunakan software SAP 2000 ialah sebesar 782,35 kNm.

  1456 07 ,  

  M kNm

  ( 3665 9 ,       M

  ) 3 ( 5 , ( 3568 3 , )

  ) 5 , 15 76 ,

        

  ) ( ) ( ) ( _{g p p a a} P y a y y P M

  Momen yang terjadi pada titik jepit

  7 Time Historis 7 428.66 163.23 588.01

  ) 89 , 6 . ( 646 33 , ) 47 ,

  1

  1

  2 ²

  2 ²

  mm mm 48 . . . 12 , 7 6080 , 49 . . 35 962 ,

  1 A    A    _{s sp}

  4

  4 Luas penampang beton bruto, A cg Syarat Minimal sesuai SNI 2847-2013 pasal 10.9.1,

  ,

  01 A  A  , _{g st g}

08 A

  1

  2

  2 ₂

  mm .  .( 1200 900 ) 494800 ,

  8 A    _cg

  4 0,01 (494800,8) ≤ 6080 ≤ 0,08 (494800,8)

  Luas penampang beton netto, A cn Volume tulangan spiral tiap jarak spasi spiral. Untuk 4948 ≤ 6080 ≤ 39584,064 (OK) ₂ perhitungan ini digunakan jarak spiral 50mm, mm

  494800 , 8 ( 24 962 , 1 ) 471470 ,

  4 A     _cn

  1 ²  

  V  d  D

       _{sh s s Tegangan saat Stressing} C.

   

  4  

  Tulangan pada cylinder pile diberi tegangan tarik tiap

  1 

  2 

  satuan tulangan sebesar 75% atau sama dengan 1500

  f _pu .  .

  12 , 7 .  .( 1200 2 .

  75 12 ,

  7 V    _{sh  }

  4  

  MPa sehingga gaya yang terjadi pada baja sebesar,

  3

  mm N

   . 1500 . 126 ,

  68 190020

  V  412811 , _sh

3 F  A  

  Tetapi besarnya tegangan pratekan akan berkurang Volume beton terkekang yang dihitung tiap jarak karena terjadi kehilangan gaya prategang yang terjadi pada spasi spiral adalah sebagai berikut, pc bar. Kehilangan gaya prategang pada hal ini diakibatkan

  1 ²   oleh perpendekan elastis beton dihitung sebagai berikut,

  V  D s _{cc s}    

   

  4  

  E E _{s s} n   _{1,5 '}

  1 E 

  2  _{c  0,043} w f _c

  V .  .( 1200 2 .

  75 12 , 7 ) .

  50 _cc     

  4   ₃ 200000 5 , 486

  n  

  mm

  1 ,

  15

  5 V  42254079 , _cc

  2400 . , 043

  52 Setelah mendapatkan luasan dan volume dari beton dan

  Fi  190020  48  9120960 N

  tulangan maka rasio tulangan dapat dihitung sebagai Maka, berikut,

  n F 

  Rasio tulangan longitudinal, ⁱ   f _s

  A _s A    ( n 1) A _{c s}

   

  5 , 486 . 9120960 A _c

  MPa f 100 .

  33  s   471470 , 4 ( 5 , 486 1 ). 126 , 61 .

  48  

  6080 ,

  49

     ,

  01 Sehingga tegangan yang terjadi pada baja menjadi 494800 , 8  1500 100 . 33 1399 ,

  67 MPa   

  Rasio volumetrik tulangan spiral, Pada penampang beton tegangan yang terjadi dihitung

  V _sh

  sebagai berikut,   _s

  V _cc

  9120960

  F _i

  18 ,

  29 Mpa

  f   

  412811 ,

  3 471470 , 4 ( 5 , 486 1 ). 126 , 61 .

  48 A   _t

   ,

  01 _s   42254079 ,

  15 Tegangan tekan pada beton yang terjadi akibat tegangan pratarik yang diberikan pada tiap pc bar sebesar

  Persyaratan minimum untuk komponen struktur dengan 1500 Mpa mengakibatkan tegangan pada beton sebesar tegangan tekan rata-rata dalam beton, akibat gaya prategang 18,29 Mpa ditunjukan pada gambar 3. efektif saja, sama dengan atau lebih besar dari

  '

  1,6 MPa,

  f _c   , _s

  12 f _yt

  52   , _s 12  ,

  01 540 B.

   Geometri Penampang

  Luas penampang PC Bar, A sp

  1

  2 ₂

  68 A   _sp

  mm .  . 12 , 7 126 ,

  4 Lubang PC Bar yang terdapat 2 strand didalamnya

  Gambar 7. Diagram tegangan pratekan saat stressing

  memiliki luas, A lubang

  D.

   Analisa Perhitungan Kapasitas Penampang

  Analisa perhitungan hanya didasarkan pada kondisi

  crack , karena struktur pantai seperti ini tidak boleh terjadi crack untuk menghindari tulangan terekspos [1].

  Momen crack terjadi saat serat bawah cylinder pile mengalami tegangan tarik sama dengan besarnya kemampuan tegangan tarik beton cylinder pile. Pada kondisi ini penampang diasumsikan dalam kondisi elastis. Besarnya

  Gambar 4. 1 Statika simple beam . kapasitas tarik beton cylinder pile adalah,

  P M / 1 , 3 2784 , 54 / 1 , 3 2141 , 95 kN    max ' f f Mpa

   0,62   0,62 52 4,471  r c

  Lendutan yang terjadi dihitung dengan seperti pembahasan Momen crack dapat dihitung dengan menambah nilai fr

  bab 3. Dengan memasukan nilai P, E, dan I g didapat lendutan dengan tegangan peralihan penampang beton dengan pada tengah ben tang sebesar δ = 1,071 mm perumusan sebagai berikut,

  VI. KESIMPULAN

  A. Kesimpulan

  Pada Struktur Giant Sea Wall Jakarta, digunakan Cylinder pile memiliki panjang 24 m dengan pembagian panjang penanaman 17 m dan sisanya 7 m. Letak jepit (Zf) berada pada 6 m dibawah struktur Cylinder Pile. Dari hasil perhitungan analitik akibat beban statis didapatkan momen terbesarnya 1456,07 kNm/m, untuk permodelan SAP 2000 didapatkan

  Gambar 8 Diagram tegangan pratekan saat crack

  momen 560,32 kNm sedangkan momen envelope terbesar saat permodelan dengan Plaxis 2D ialah -426,30 kNm/m, gaya geser -

  P

   

  f

  I _r  

    162,11 kN/m dan gaya axial -530,75 kN/m. Sedangkan analisa

  A

   

  M _cr 

  beban dinamis juga dilakukan dengan 3 cara yaitu analitis yang

  y

  didapatkan besar momen 2391,7 kNm/m, perodelan SAP 2000 Dimana,

  782,35 kNm dan dari hasil permodelan di Plaxis 2D, didapatkan nilai envelope antara lain momen sebesar -618,33 kNm/m, gaya

  1 _{4 4 2} I     (h1  h 2 )  ( n    1) A y _{g s i}

   geser sebesar -228,71 kN/m dan gaya axial sebesar -532,13

  64 kN/m. Hasil tersebut direkapitulasi pada tabel 2.

  6960937500 3793606188 I   _{g 4} I = 73.402.981.188,3 mm _g T abel 2.

  Rekapitulasi Hasil Perhitungan Momen , 5 . 1200 600 y  

  mm

  Metode Momen Statis (kNm) Momen Dinamis (kNm) P

  Analitis 1456,07 2391,7

  18 ,

  29 MPa 

  A SAP 2000 560,32 782,35

  Maka besarnya momen crack adalah,

  Plaxis 2D 426,3 759,64

  ( 4 , 471  18 , 29 ). 7 3402981188 ,

  3 Terdapat perbedaan nilai antara satu metode dengan metode

  M  _cr

  lainnya. Perbedaan nilai ini dikarenakan adanya asumsi 600 permodelan yang berbeda pada tiap metode. Metode

  2 . 784 . 542 . 091 N.mm M  _cr

  permodelan SAP 2000 dan Plaxis 2D hampir sama dikarenakan

  2784 , 54 kN.m M  _cr

  tanah dimodelkan disekeliling struktur sehingga terdapat gaya pegas tanah yang menahan saat dikenai beban. Namun saat Menghitung kurvatur crack, analitis, perhitungan murni hanya akibat beban tanpa adanya

  P

    koefisien yang mempengaruhi. Ketiga metode ini dilakukan f  / Ec _r

   

  A

    sebagai bahan perbandingan dan dicari kombinasi yang paling

   _crack  kritis. Sehingga, angka yang dijadikan acuan ialah angka yang

  y

  menentukan yaitu yang terbesar. Dalam hal ini ialah berasal ( 4 , 471 18 , 29 ) / 36457 ,

  5  

  6  1 .

  10 rad/mm dari analisa dinamis dengan cara analitik dengan besar momen _crack   600 2391,7 kNm/m.

  P yang terjadi diperoleh dengan analisa mekanika teknik Saat dicoba cylinder pile dengan spesifikasi sebagai berikut : berikut,

  1.Diameter luar :1200 meter

  2.Diameter dalam : 900 mm

  4.Jumlah Strand : 48 mm

  B. Saran

  5.Diameter strand : 12,7 mm Beberapa saran yang dapat dipertimbangkan untuk

  6.Tulangan Spiral : Ǿ5,5 - 50 mm penelitian pada tahap lanjut adalah:

  7.f’c beton : 52 MPa

  1. Untuk melakukan analitis perencanaan dibutuhkan data- 8.fy : 540 MPa data yang akurat sehingga hasil yang didapat sesuai dan dihitung persyaratannya sesuai dengan SNI 2847:2013, dengan yang diinginkan. didapatkan hasil bahwa persyaratan minimum perbandingan

  2. Permodelan elemen hingga cylinder pile belum tulangan yaitu 0,01 terpenuhi. Sedangkan karena struktur ini memodelkan copping beam. harus bersifat elastis, maka dihitung momen crack dari cylinder

  3. Kebutuhan konektor belum dihitung pile tersebut dan didapat momen crack sebesar 2784,5 kNm/m dengan lendutan yang terjadi 1,071 mm. Nilai ini lebih dari nilai

  DAFTAR PUSTAKA momen yang terjadi akibat beban dinamis sebelumnya.

  [1]

  A. Budek and G. Benzoni,

  Sehingga cylinder pile dengan spesifikasi yang telah “Obtaining Ductile Performance From Precast, Prestressed Concrete Piles, ” PCI J., 2009. disebutkan sebelumnya dapat dipakai pada struktur Giant Sea Wall Jakarta.