FK PO

FK PO

dengan pengertian: FK PO = faktor keamanan terhadap cabut ≥ 1,5

T max = gaya tarik maksimum per satuan lebar perkuatan (kN)

C = 2 untuk perkuatan dengan jenis pita, rangka dan lembaran α

= faktor koreksi skala F*

= faktor tahanan cabut

= rasio liputan perkuatan, dilihat dari tampak atas. R c =1 untuk S h

perkuatan lembaran menerus. γZ p = tekanan beban berlebih (

" ), termasuk distribusi beban mati tambahan, dengan mengabaikan beban lalu lintas (lihat Gambar 5.18) L e = panjang tertanam pada zona tanah yang ditahan. Batasan di antara zona yang ditahan yang zona aktif dapat dimodifikasi dengan pembebanan terpusat (m)

Dengan demikian, panjang tertanam yang dibutuhkan pada zona tahanan (di dalam bidang keruntuhan potensial) dapat ditentukan berdasarkan persamaan berikut:

...................................................... [5036] Jika kriteria ini tidak dipenuhi untuk seluruh lapisan perkuatan, maka perkuatan harus diperpanjang dan/atau menggunakan perkuatan dengan tahanan cabut per satuan lebar yang lebih besar. Spasi vertikal dapat pula diperkecil sehingga akan mengurangi T max .

Panjang total perkuatan L, yang dibutuhkan untuk stabilitas internal ditentukan dari persamaan berikut:

L=L a +L e ............................................................................. [5037] Untuk struktur sederhana yang tidak menahan beban luar terpusat seperti abutmen jembatan, L a dapat diperoleh dari Gambar 5.16.

Untuk dinding MSE dengan perkuatan yang dapat memanjang , muka dinding vertikal dan timbunan belakang horizontal: L a = (H – Z) tan(45 – φ/2) ...................................................... [5038] dengan Z adalah kedalaman terhadap tiap lapisan perkuatan.

Untuk mempermudah konstruksi, umumnya dipilih panjang perkuatan yang seragam berdasarkan panjang maksimum yang dibutuhkan. Meskipun demikian, jika stabilitas internal menentukan panjang perkuatan, maka panjang tersebut dapat divariasikan mulai dari dasar dinding dan bertambah panjang hingga mencapai panjang maksimum yang dibutuhkan.

Beban gempa menghasilkan gaya inersia P I (lihat Gambar 5.21) yang bekerja horizontal, sebagai gaya tambahan terhadap gaya statik.

Gaya ini akan menimbulkan kenaikan dinamik bertahap dalam gaya tarik maksimum pada perkuatan. Lokasi dan kemiringan garis gaya tarik maksimum diasumsikan tidak berubah selama pembebanan gempa. Langkah0langkah perhitungan adalah sebagai berikut (lihat Gambar 5.21):

A. Hitung percepatan maksimum pada dinding (A m ) dan gaya P I per satuan lebar yang bekerja di bagian atas dasar dinding: P I =A m W A ............................................................................. [5039] dengan A m = (1,45 – A) A ...................................................... [5040] W A adalah berat zona aktif (daerah diarsir pada Gambar 5.21) dan A adalah koefisien percepatan.

B. Hitung gaya statik total maksimum T max yang diaplikasikan pada perkuatan secara horizontal dengan langkah0langkah berikut:

4) Hitung tegangan horizontal σ H dengan menggunakan koefisien K σ=σ+σ=γ+σ H K v h KZ v K + σ . ...................................... [5041] h

5) Hitung komponen gaya tarik maksimum per satuan lebar: T max = S V σ . .......................................................................... [5042] H

C. Hitung kenaikan dinamik T md yang disebabkan langsung oleh gaya inersia P I di dalam perkuatan dengan mendistribusikan P I ke dalam beberapa perkuatan. Distribusi tersebut dilakukan secara proporsional terhadap “zona tertahan (L e )” dalam bentuk beban per satuan panjang dinding. Persamaan yang dihasilkan adalah sebagai berikut:

∑ () L ei i1 =

T md merupakan panjang tahanan perkuatan pada lapis ke0i dibagi dengan jumlah panjang tahanan untuk setiap lapisan perkuatan.

D. Gaya tarik total maksimum dihitung dengan persamaan: T total = T max + T md . .................................................................... [5044]

Periksa stabilitas terhadap terputusnya atau tercabutnya perkuatan, dengan faktor keamanan terhadap gempa sebesar 75% dari faktor keamanan statik izin minimum.

Untuk kondisi putusnya perkuatan geosintetik, perkuatan harus direncanakan dapat menahan komponen statik dan dinamik beban sebagai berikut:

1) Untuk komponen statik:

S rs . R c

T max ≤

( . ......................................................... [5045]

0,75 RF . FK )

2) Untuk komponen dinamik, dimana beban terjadi dalam jangka pendek, faktor reduksi rangka tidak diperlukan, oleh karena itu:

0,75 . R . R .FK D ID

dengan demikian, kekuatan ultimit perkuatan geosintetik yang dibutuhkan adalah:

T ult = S rs + S rt . ........................................................................ [5047] dengan pengertian:

S rs adalah kekuatan per satuan lebar perkuatan yang diperlukan untuk menahan komponen beban statik (kN) S rt adalah kekuatan per satuan lebar perkuatan yang diperlukan untuk menahan komponen beban dinamik atau sementara (kN)

Untuk gaya cabut pada kondisi pembebanan gempa, koefisen gesek F* untuk seluruh perkuatan dikurangi menjadi 80% nilai statiknya, sehingga:

total ≤

c C . (0,8 F*)

γ Z.L .R e c α . ...................... [5048]

0,75 FK PO

0,75 . 1,5

dengan pengertian: P I adalah gaya inersia internal akibat berat timbunan pada zona aktif L ei

adalah panjang perkuatan pada zona tahanan lapisan i T max adalah beban per lebar yang diterima masing0masing perkuatan akibat gaya statik T md adalah beban per lebar dinding yang diterima masing0masing perkuatan akibat gaya dinamik Beban total per lebar dinding yang diterima tiap lapisan adalah T total =T max +T md

(Sumber: Elias dkk, 2001) Gambar 5.21. Stabilitas internal terhadap gempa pada dinding MSE

&* ( = $&- &

Perkuatan geogrid polietilena dapat disambungkan secara struktural dengan panel pracetak segmental dengan cara mencetak potongan memanjang geogrid ke dalam panel dan menyambungkan lembaran geogrid dengan sambungan

" (lihat Gambar 5.22). &"

dapat terbuat dari lembaran polyethylene, atau pipa PVC kaku. Hal penting yang perlu diperhatikan adalah bagaimana mengurangi kendur pada sambungan. Sebagai alternatif lain, geogrid HDPE jenis tertentu disambungkan ke dalam penutup muka dengan memasukkan bagian geogrid yang lebih tebal ke dalam suatu lubang dan mencetaknya dalam panel bagian belakang.

Geogrid dan geotekstil poliester tidak boleh dicetak ke dalam beton untuk penyambungan karena berpotensi mengalami degradasi kimia. Jenis geotekstil lainnya juga tidak dapat dicetak dalam beton untuk penyambungan karena adanya syarat fabrikasi dan sambungan lapangan.

(Sumber: Elias dkk, 2001) Gambar 5.22. Detail Sambungan Bodkin

Kekuatan sambungan izin T ac adalah kekuatan yang terkecil dari:

A. Kekuatan izin perkuatan rencana T a seperti telah dijelaskan pada sub bab 5.4.5.

B. Kekuatan sambungan T ac yang dibentuk oleh gesekan struktur. Kekuatan sambungan yang terjadi akibat pengujian cabut jangka panjang dikurangi faktor penuaan lingkungan jangka panjang. Kekuatan sambungan tersebut dibagi dengan faktor keamanan sekurang0kurangnya 1,5 untuk struktur permanen, dengan persamaan berikut:

CR cr = . .......................................................................... [5050]

T crc

T lot

dengan pengertian: CR cr = faktor reduksi kekuatan sambungan yang dihasilkan dari uji jangka panjang T crc = hasil uji kuat sambungan yang diekstrapolasi sampai 750100 tahun

T lot = uji kuat tarik pita lebar ultimit (D 4595) untuk lot bahan perkuatan yang digunakan untuk uji kuat sambungan

atau sambungan geotekstil digunakan untuk menyambungkan perkuatan yang berdekatan penutup muka, maka T ac ditentukan dengan persamaan berikut:

C. Jika sambungan

CR ult = . .................................................................... [5052]

T ult conn −

T lot

dengan pengertian: CR ult = faktor reduksi kekuatan sambungan dari uji cepat T ult0conn = beban sambungan puncak untuk tiap beban normal T lot = uji kuat tarik pita lebar ultimit (D 4595) untuk lot bahan perkuatan

yang digunakan untuk uji kuat sambungan

Perhatikan bahwa kondisi lingkungan di sekitar sambungan mungkin berbeda dengan kondisi di dalam massa dinding MSE. Dengan demikian, faktor penuaan lingkungan

jangka panjang RF D akan berbeda secara signifikan dengan yang digunakan pada saat menghitung kekuatan izin T cr .

Kekuatan sambungan yang terjadi di atas merupakan fungsi dari tekanan normal akibat berat unit penutup muka. Dengan demikian, besarnya akan bervariasi dari nilai minimum di bagian atas struktur, sampai nilai maksimum di bagian bawah struktur untuk dinding tanpa kemiringan.

Untuk dinding MSE dengan muka miring, maka berat kolom di atas dasar dinding atau di atas lapisan antarmuka lainnya tidak akan berhubungan dengan berat unit0unit penutup muka di atas elevasi antarmuka tersebut. Konsep ini diperlihatkan pada Gambar 5.23, yang merupakan konsep tinggi sendi. Untuk dinding yang memiliki kemiringan nominal lebih dari 8 °, tegangan normalnya dibatasi pada nilai terkecil dari tinggi sendi atau tinggi dinding di atas antarmuka. Rentang tekanan vertikal ini harus digunakan pada perhitungan CR cr .

Untuk sambungan geosintetik yang difungsikan menahan beban gempa, kekuatan jangka panjang sambungan harus lebih besar daripada T max + T md . Pada kondisi Untuk sambungan geosintetik yang difungsikan menahan beban gempa, kekuatan jangka panjang sambungan harus lebih besar daripada T max + T md . Pada kondisi

Tercabutnya sambungan merupakan moda keruntuhan yang paling menentukan dan kekuatan sambungan jangka panjang yang menahan beban gempa harus dikurangi menjadi 80% dari nilai statiknya.

Untuk komponen statik:

S rs × CR cr

T max ≤ . .................................................................. [5053]