ANALISIS JOINT BALOK KOLOM DENGAN METODE SNI 2847-2013 DAN ACI 352R-2002 PADA HOTEL SERELA LAMPUNG

ABSTRAK

Analisis Joint Balok Kolom dengan Metode SNI 2847-2013 dan ACI

352R-2002 pada Hotel Serela Lampung Eddy Ristanto

NPM : 1215011030

(Fakultas Teknik, Jurusan Teknik Sipil)

Dalam perencanaan struktur bangunan gedung beton bertulang yang tahan gempa, daerah hubungan balok-kolom merupakan daerah kritis yang perlu didesain benar-benar akurat sehingga mampu mendisipasi energi dengan baik pada saat terjadi gempa. Kemampuan hubungan balok-kolom untuk berdeformasi pada daerah inelastik memberikan struktur dengan daktilitas baik, sehingga mampu meminimalisasi kerusakan yang terjadi akibat goyangan gempa bumi. Penelitian ini bertujuan untuk menganalisis desain hubungan balok-kolom pada Gedung Hotel Serela Lampung, yang mengacu pada, SNI 2847-2013 dan Metode ACI 352R-2002 Dalam analisis yang dilakukan, gaya geser yang ada pada joint hubungan balok kolom lebih besar dari pada gaya geser yang terdapat pada balok dan kolom. Oleh sebab itu diperlukan tulangan geser diantara hubungan tersebut. Dari tinjauan yang ada ukuran kolom dan balok sudah mencukupi untuk memikul gaya geser yang terjadi. Terdapat perbedaan hasil tinjauan antara metode perencanaan SNI 2847-2013 dan metode ACI 352R-2002. Dari hasil didapat gaya geser dengan SNI 2847-2013 untuk tinjauan interior, roof interior, eksterior, roof eksterior, corner, dan roof corner secara berurutan sebagai berikut: 1682,544 KN; 1380,365 KN; 607,759 KN; 364,932 KN; 607,759 KN; 364,932 KN. Sedangkan metode ACI 352R-2002 sebagai berikut: 1712,750 KN; 1440,799 KN; 632,642 KN; 413,498 KN; 632,642 KN; 413,498 KN. Jadi dapat disimpulkan kedua metode perencanaan tersebut aman namun metode perencanaan ACI 352R-2002 lebih tinggi tingkat keamanannya dan dari segi efisiensi metode perencanaan SNI 2847-2013 lebih besar tingkat efisiensinya .

Kata kunci : SNI 2847-2013, ACI 352R-2002, joint, balok, kolom, beban gempa, gaya geser, inelastik.

ABSTRACT

Beam Column Conection Analysis with Method SNI 2847-2013 and ACI 352R-2002 on Serela Hotel Lampung

Eddy Ristanto NPM : 1215011030

(Faculty of Engineering, Majoring Civil Engineering Program)

In terms of structural design of reinforced concrete buildings for earthquake-resistant, the beam column conection is a critical area that needs to be accurately designed properly so that the area is able to dissipate energy in the event of an earthquake. The ability of beam-column joint to deform in the inelastic region provides a structure that has a good ductility, so as to minimize the damage caused by earthquake shaking.This study aimed to analyze the relationship beam-column design at Building Serela Lampung Hotel , which refers to SNI 2847-2013 and Methods ACI 352R-2002

In the analysis, the existing shear force on beam-column joint relationship is greater than the shear forces that are on the beams and columns. Therefore it is necessary that the relationship between the shear reinforcement. From a review of existing columns and beam size is sufficient to carry the shear forces that occur. There are differences between the results of the review of planning method SNI 2013 and methods ACI 352R-2002. From the results obtained with SNI 2847-2013 shear force to review the interior, roof interior, exterior, roof exterior, corner, and roof corner sequentially as follows: 1682.544 KN; 1380.365 KN; 607.759 KN; 364.932 KN; 607.759 KN; 364.932 KN. While the method of ACI 352R-2002 as follows: 1712.750 KN; 1440.799 KN; 632.642 KN; 413.498 KN; 632.642 KN; 413.498 KN. Although both methods are considered safe in the planning of the object of study Serela Lampung Hotel but in general planning methods ACI 352R-2002 a higher level of safety and efficiency in terms of planning method SNI 2847-2013 even greater levels of efficiency.

Keywords: SNI 2847-2013, ACI 352R-2002, joint, beams, columns, seismic load, shear force, inelastic.

ANALISIS

JOINT

BALOK KOLOM DENGAN METODE

SNI 2847-2013 DAN ACI 352R-2002 PADA HOTEL

SERELA LAMPUNG

Oleh

EDDY RISTANTO

Skripsi

Sebagai Salah Satu Syarat untuk Mencapai Gelar SARJANA TEKNIK

Pada

Jurusan Teknik Sipil

Fakutas Teknik Universitas Lampung

FAKUTAS TEKNIK UNIVERSITAS LAMPUNG

BANDAR LAMPUNG 2015

RIWAYAT HIDUP

Penulis dilahirkan di Palembang pada tanggal 01 Juni 1994. Penulis merupakan putra keempat dari pasangan H.Suyatno. dan Hj Mursilah. Penulis memulai jenjang pendidikan dari Taman Kanak-Kanak Bina Ananda Palembang pada tahun 1999 dan

melanjutkan pendidikannya di SD Negeri 147 Palembang pada tahun 2000-2006. Penulis melanjutkan sekolah di SMP Negeri 26 Palembang pada tahun 2006-2009. Pada jenjang pendidikan yang lebih tinggi penulis melanjutkan sekolahnya di SMA Negeri 6 Palembang pada tahun 2009-2012.

Penulis terdaftrar sebagai mahasiswa Fakultas Teknik, Jurusan Teknik Sipil, Universitas Lampung melalui jalur SNMPTN Undangan pada tahun 2012. Penulis selama di bangku kuliah aktif di dalam organisasi Himpunan Mahasiswa Teknik Sipil Universitas Lampung (HIMATEKS UNILA) sebagai Kepala Devisi Penelitian Himateks Periode 2014 – 2015. Selama menjadi mahasiswa teknik sipil Universitas Lampung penulis dan tim pernah mengikuti dan menjadi Finalis Lomba Beton Nasional ICEF 2014

Pada Oktober 2014, penulis melakukan Kerja Praktik di Proyek Pembangunan Hotel Serela Lampung selama 3 bulan. Kemudian pada Januari 2015 penulis melakukan KKN (Kuliah Kerja Nyata) di Kampung Bumi Dipasena Sejahtera Kecamatan Rawajitu Timur Kabupaten Tulang Bawang selama 40 hari.

Halaman Persembahan

Sebuah karya kecil ini aku persembahkan untuk :

Orang tua dan keluarga ku yang selalu ada disampingku, mendukungku dan mendoakanku.

Untuk semua guru-guru dan dosen-dosen yang telah mengajarkan banyak hal kepadaku. Terima kasih untuk ilmu, pengetahuan, dan pelajaran hidup yang

sudah diberikan.

Orang yang ku sayang, sahabat, teman – teman yang selalu memberi semangat, dukungan dan masukan selama ini.

Untuk teman-teman spesialku, keluarga baruku, rekan seperjuanganku, Teknik Sipil Universitas Lampung Angkatan 2012. Kalian luar biasa.

Dan,

Thanks to

 Ayah dan Ibu tercinta yang tak henti – hentinya memberikan semangat, motivasi, dukungan serta do’a dalam penyelesaian skripsi ini;

 Kakak dan Mbak ku, Aprianto, Sri Hartawati, Chandra Kusuma, Nopianti, Rian Kurniawan dan Urip Wulandari yang selalu menjadi kebanggaanku dan penyemangatku;

 Keponakan ku, Chia, Chila, Dhea, Aurel, dan Areen yang selalu memberi kebahagiaan tersendiri ;

 Keluarga besarku yang aku sayangi yang selalu memberikan semangat;

 Sahabat terbaikku : Florince, Danu Wahyudi, Ratna Hidayati, Sherliana, Mutiara Prestika, Bagus Bimantara, Vidya Annisah Putri, Andriyana, Susi Suryanta N, Rahmad Efendy, Risqon Septian dan Ikko Rasita sari

 Keluarga Sipil Unila Angkatan 2012 yang luar biasa. Abang-abang dan mbak-mbak serta Adik tingkat yang telah memberi dorongan tersendiri

 Keluarga baru Dipasena Sejahtera Ayah, Ibu, Bapak Wawan Raswan, Bapak Aprianto Hermaidi, Bang Rizki, Suliswati, Yuli Kurnia Sari, Megayana yang telah membantu dan memberikan motivasi tersendiri.

Boleh jadi kamu membenci sesuatu, Padahal ia amat baik bagimu,

dan boleh jadi (pula) kamu menyukai sesuatu, Padahal ia amat buruk

bagimu; Allah mengetahui, sedang kamu tidah mengetahui.

(QS. Al-Baqarah : 216)

Sesungguhnya bersama kesulitan itu ada kemudahan.

(QS. Al Insyirah : 6)

Sesungguhnya Allah besama orang-orang yang sabar

(QS. Al-Baqarah 153)

Berpikir selama sejam lamanya lebih baik pada beribadah setahun

lamanya

(HR.Abu Hurairah)

Jangan katakan pada Allah bahwa kita punya masalah, tapi katakan

pada masalah bahwa kita punya Allah.

(Sultan Muhammad Al

–

Fatih)

Kegagalan akan menjadi suatu masalah yang berarti jika tidak

bangkit dan berusaha memperbaikinya, dan ingatlah kegagalan

adalah cara Tuhan mengajarkan tentang pantang menyerah,

kesabaran, kerja keras dan percaya diri bukan menjadikan kelemahan

SANWACANA

Puji syukur kehadirat Allah SWT yang telah memberikan karunia serta ridho-Nya sehingga penulis dapat menyelesaikan skripsi dengan judul Skripsi dengan judul

“Analisis Joint Balok Kolom Dengan Metode SNI 2847-2013 dan ACI 352R-2002 Pada Hotel Serela Lampung” adalah salah satu syarat untuk memperoleh gelar Sarjana Teknik

di Universitas Lampung.

Dalam kesempatan ini penulis mengucapkan terimakasih kepada:

1. Bapak Prof. DR. Suharno, M.Sc., selaku Dekan Fakultas Teknik, Universitas Lampung;

2. Ir. Idharmahadi Adha, M.T., selaku Ketua Jurusan Teknik Sipil, Universitas Lampung;

3. Bapak Suyadi, S.T., M.T., selaku Dosen Pembimbing I, Ibu Ir. Laksmi Irianti, M.T., selaku Dosen Pembimbing II, atas kesediaan waktunya memberikan bimbingan, pengarahan, serta ilmu yang sangat berharga dalam proses penyelesaian skripsi ini;

4. Bapak Ir. Surya Sebayang, M.T, selaku Dosen Penguji skripsi, terimakasih atas saran-saran yang diberikan dan masukannya;

5. Bapak Ir. Syukur Sebayang., M.T.,selaku Dosen Pembimbing Akademik. 6. Bapak dan Ibu Staf Administrasi dan semua pegawai Jurusan Teknik Sipil

Fakultas Teknik Universitas Lampung, yang telah banyak membantu dalam persiapan pelaksanaan seminar dan penyelesaian skripsi;

Sipil, Fakultas Teknik, Universitas Lampung;

8. Teman-teman spesialku, keluarga baruku, rekan seperjuanganku, Teknik Sipil Universitas Lampung Angkatan 2012, Flo, Susi, Mutiara, Ratna, Sherli, Vidya, Laras, Danu, Restu, Bagus, Pras, Andriyana, Andriansyah, Risqon, Vera, Merida, Tasia, Philipus, George, Lexono, Kevin, Febrian, Fita, Icha, Ikko, Della, Rizca, Milen, Lidya, Windy, Meutia, Dea, Martha, Tiffany, Selvia, Respa, Amor, Feby, Tyka, Zaina, Ana, Cindy, Rahmi, Aini, Hasna, Mutya, Arra, Ratih, Dita, Citra, Anca, Arya, Faizin, Firdaus, Giwa, Hedi, Hermawan, Kevin, Ariansyah, Lutfi, Naufal, Made, Adit, Susanto, Wahyuddin, Oktario, Rahmat, Taha, Arga, Robby, Soleh, Yota, Yudi, Ical, Yance, Abi, Aziz, Aden, Afif, Aryodi, Datra, Edwin, Fadli, Fajar, Fazri, Fikri, Yuda, Rinaldi, Indrawan, Anugrah, Ginanjar, Reno, Rio, Tristia, Victor, Wiwid, Yogi.

9. Adik – adik dan Kakak Tingkat Teknik Sipil Unila terutama bang Zainal dan Adhitia Resi yang telah banyak membantu.

Akhir kata penulis menyadari bahwa skripsi ini masih jauh dari kesempurnaan, akan tetapi sedikit harapan semoga skripsi yang sederhana ini dapat bermanfaat bagi kita semua, Amin.

Bandarlampung, Agustus 2015 Penulis

DAFTAR ISI

DAFTAR GAMBAR ... iv

DAFTAR TABEL ... vii

NOTASI ... x

I. PENDAHULUAN A.Latar Belakang ... 1

B.Rumusan Masalah ... 2

C.Batasan Masalah ... 3

D.Tujuan Penelitian ... 4

E. Manfaat Penelitian ... 4

II. TINJAUAN PUSTAKA A.Balok ... 5

B.Kolom ... 9

C.Pertemuan Sambungan Balok Kolom ... 12

D.Peraturan Perencanaan Sambungan Balok Kolom ... 16

E. Pembebanan ... 29

A.Pendekatan Penelitian ... 52

B.Lokasi Penelitian ... 52

C.Data Penelitian ... 52

D.Prosedur Penelitian ... 55

E. Kerangka Penelitian ... 56

IV. HASIL DAN PEMBAHASAN A.Penjelasan Umum ... 57

B.Pembebanan ... 58

C.Pemodelan Struktur ... 90

D.Analisis Tinjauan Berdasarkan Persyaratan Beton Struktural untuk Bangunan Gedung SNI 2847:2013 ... 115

E. Analisis Tinjauan Berdasarkan American Concrete Institute Aci 352R 2002 ... 143

F. Pembahasan Perbandingan ... 168

V. MATODOLOGI PENELITIAN A. Kesimpulan ... 177

B.Saran ... 180

DAFTAR PUSTAKA LAMPIRAN

DAFTAR TABEL

Tabel 1. Nilai Koefisien γ untuk Hubungan Sambungan Balok Kolom ... 26

Tabel 2. Besarnya Beban Mati ... 30

Tabel 3. Besarnya Beban Hidup ... 30

Tabel 4. Besarnya Beban Angin (Dinding) Eksopure B ... 34

Tabel 5. Besarnya Beban Angin (Dinding) Eksopure C ... 35

Tabel 6. Besarnya Beban Angin (Dinding) Eksopure D ... 36

Tabel 7. Faktor Amplifikasi Fa Percepatan Response Spectrum ... 39

Tabel 8. Faktor Amplifikasi Fv Percepatan Response Spectrum ... 39

Tabel 9. Kategori Resiko dan Faktor Keutamaan Gempa ... 44

Tabel 10.Koefisien Modifikasi Response ... 45

Tabel 11. Nilai Parameter Periode Pendekatan Ct dan x ... 46

Tabel 12. Parameter Nilai K ... 47

Tabel 13. Besar Akibat Beban Dinding ... 59

Tabel 14. Besar Beban Terpusat Akibat Beban Kolom Praktis ... 60

Tabel 15. Pembacaan Beban Angin untuk Dinding ... 62

Tabel 16. Pembacaan Beban Angin untuk Dinding ... 65

Tabel 17. Data N-SPT ... 68

Tabel 18. Pembacaan Faktor Amplifikasi Fa ... 69

Tabel 20. Hasil Perhitungan Response Spectrum Bandar Lampung ... 72

Tabel 21. Perhitungan Berat Lantai dak lift Beban Mati ... 73

Tabel 22. Perhitungan Berat Lantai Atap Beban Mati ... 74

Tabel 23. Perhitungan Berat Lantai 7 Beban Mati ... 74

Tabel 24. Perhitungan Berat Lantai 6 Beban Mati ... 76

Tabel 25. Perhitungan Berat Lantai 5 sampai Lantai 2 Beban Mati ... 77

Tabel 26. Perhitungan Berat Lantai 1 Beban Mati ... 79

Tabel 27. Perhitungan Berat Lantai Mazzanine Beban Mati ... 80

Tabel 28. Perhitungan Berat Lantai Dasar Beban Mati ... 82

Tabel 29. Perhitungan Berat Lantai Basemant Beban Mati ... 83

Tabel 30. Akumulasi Berat Lantai ... 85

Tabel 31. Perhitungan Kekakuan Struktur ... 86

Tabel 32. Pembacaan Nilai Ct dan X ... 88

Tabel 33. Distribusi Gaya Gempa ... 90

Tabel 34. Tipe dan Dimensi Kolom ... 93

Tabel 35. Hasil Analisis Periode dengan SAP 2000 ... 112

Tabel 36. Perbandingan Hasil Periode dengan Rumus Empirid dan Program SAP 2000 ... 112

Tabel 37. Hasil Gaya Aksial dengan Program SAP 2000 ... 113

Tabel 38. Hasil Gaya Geser dengan Program SAP 2000 ... 114

Tabel 39. Hasil Perbandingan Gaya Geser ... 168

Tabel 40. Gaya Geser dalam Sambungan Balok Kolom ... 170

Tabel 42. Tegangan Geser yang dipikul Beton dalam Sambungan Balok

Kolom ... 172 Tabel 43. Luas Tulangan dalam Sambungan Balok Kolom ... 174 Tabel 44. Jarak Tulangan dalam Sambungan Balok Kolom ... 175

DAFTAR GAMBAR

Gambar 1. Keruntuhan Balok Beton Bertulang ... 6

Gambar 2. Tegangan Regangan Balok Beton Bertulang ... 6

Gambar 3. Tegangan Regangan Kolom Beton Bertulang ... 10

Gambar 4. Geometris Sambungan Balok Kolom Interior ... 14

Gambar 5. Geometris Sambungan Balok Kolom Eksterior ... 14

Gambar 6. Pola Retak Hubungan Balok Kolom ... 16

Gambar 7. Geser Desain Untuk Balok dan Kolom ... 17

Gambar 8. Ilustrasi Sambungan Balok Kolom SNI 2847 2013 ... 18

Gambar 9. Ilustrasi Sambungan Balok Kolom ACI 352 2002... 23

Gambar 10.Gambar Respons Spectrum berdasarkan SNI 1726:2012 ... 40

Gambar 11. Gempa Maksimum yang direncanakan (ss) SNI 1726 2012 ... 48

Gambar 12. Gempa Maksimum yang direncanakan (s1) SNI 1726 2012 ... 49

Gambar 13. Denah Hotel Serela Lampung ... 53

Gambar 14. Data SPT Hotel Serela Lampung ... 54

Gambar 15. Diagram Alir Penelitian ... 56

Gambar 16. Transfer Beban Angin Kondisi A Tipe 1 ... 61

Gambar 17. Transfer Beban Angin Kondisi A Tipe 2 ... 62

Gambar 18. Transfer Beban Angin Kondisi B Tipe 1 ... 64

Gambar 20. Grafik Response Spectrum Kota Bandar Lampung ... 73

Gambar 21. Potongan Hotel Serela Lampung ... 91

Gambar 22. Denah Hotel Lantai Typikal 2-6 Hotel Serela Lampung ... 92

Gambar 23. Detail Penulangan Kolom ... 94

Gambar 24. Detail Penulangan Balok ... 94

Gambar 25. Detail Penulangan Tie Beam ... 94

Gambar 26. Pemodelan Material Beton K-300 ... 96

Gambar 27. Tegangan Regangan Material Beton K-300 ... 96

Gambar 28. Pemodelan Material Beton K-350 ... 97

Gambar 29. Tegangan Regangan Material Beton K-350 ... 97

Gambar 30. Pemodelan Material Baja fy 400 ... 98

Gambar 31. Tegangan Regangan Material Baja fy 400 ... 99

Gambar 32. Pemodelan Material Baja fy 240 ... 99

Gambar 33. Tegangan Regangan Material Baja fy 240 ... 100

Gambar 34. Pemodelan Balok 650 x 300 ... 100

Gambar 35. Pemodelan kolom K-4 ... 101

Gambar 36. Pemodelan Plat Lantai ... 102

Gambar 37. Pemodelan Plat Sebagai Rigid Diafragm ... 102

Gambar 38. Pemodelan Tangga Type 1 ... 103

Gambar 39. Pemodelan Struktur Bangunan (SAP Ver.14) ... 103

Gambar 40. Define Load Petterns ... 104

Gambar 41. Pemodelan Beban Pada Plat Lantai ... 104

Gambar 42. Pemodelan Beban Dinding ... 105

Gambar 44. Pemodelan Beban Hidup Lantai ... 106

Gambar 45. Pemodelan Beban Angin Kondisi A1 ... 107

Gambar 46. Pemodelan Beban Statik Ekivalen ... 107

Gambar 47. Pemodelan Response Spektrum ... 108

Gambar 48. Pemodelan Kombinasi Pembebanan ... 108

Gambar 49. Kombinasi Pembebanan 1 dan 2 ... 109

Gambar 50. Kombinasi Pembebanan 3a dan 3b ... 109

Gambar 51. Kombinasi Pembebanan 3c dan 3d ... 109

Gambar 52. Kombinasi Pembebanan 4a dan 4b ... 110

Gambar 53. Kombinasi Pembebanan 4c dan 4d ... 110

Gambar 54. Kombinasi Pembebanan 5a dan 5b ... 110

Gambar 55. Kombinasi Pembebanan 5c dan 5d ... 111

Gambar 56. Kombinasi Pembebanan 6a dan 6b ... 111

Gambar 57. Kombinasi Pembebanan 6c dan 6d ... 111

Gambar 58. Grafik Perbandingan Gaya Geser ... 169

Gambar 59. Grafik Gaya Geser dalam Sambungan Balok Kolom ... 170

Gambar 60. Grafik Tegangan Geser dalam Sambungan Balok Kolom ... 171

Gambar 61. Tegangan Geser yang dipikul Beton dalam Sambungan Balok Kolom ... 173

Gambar 62. Grafik Luas Tulangan dalam Sambungan Balok Kolom ... 174

Gambar 63. Grafik Jarak Tulangan dalam Sambungan Balok Kolom ... 175

Gambar 64. Grafik Panjang Penyaluran tulangan sambungan balok kolom metode SNI 2847:2012 dan metode ACI 352:202 ... 176

NOTASI

a = Tinggi benda tegangan pada beton Ab = Luas dasar struktur

Ach = Luas inti penampang kolom Ag = Luas penampang beton Ai = Luas badan dinding geser Aj = Luas penampang efektif As = Luas tulangan tarik As’ = Luas tulangan tekan

Ash = Luas tulangan transversal yang disyaratkan Ast = Luas total tulangan longitudinal

b = Lebar muka tekan komponen struktur

bc = Lebar inti kolom yang diukur dari as tulangan longitudinal kolom bj = Lebar efektif hubungan balok kolom

bw = Lebar badan

C = Resultan gaya tekan pada beton Cs = Koefisien response seismic Ct = Koefisien

Cvx = Faktor distribusi vertikal

d’ = Jarak dari serat tekan ke pusat tulangan tekan db = Diameter tulangan

Di = Panjang dinding geser di = Ketebalan lapisan E = Modulus Elastisitas Fa = Faktor amplifikasi Fv = Faktor amplifikasi f’c = Kuat tekan beton

fy = Kuat leleh tulangan baja H = Tinggi

h = Panjang penampang

hc = Tinggi efektif kolom pada hubungan balok kolom hi = Tinggi dinding geser

hi /hx = Tinggi dari dasar tingkat I atau x hj = Tinggi joint

hn = Ketinggian struktur h1, h2 = Tinggi kolom I = Inersia

I = Faktor keutamaan K = Kekakuan

k = Eksponen yang terikat pada struktur Ldh = Panjang Penyaluran

Mpr+ _{= Kekuatan lentur komponen struktur balok dengan perencanaan tulangan}

tarik

Mpr- _{= Kekuatan lentur komponen struktur balok dengan perencanaan tulangan}

tekan

�̅ = Nilai N-SPT rerata ni = Nilia N-SPT lapisan Nn/Nu = Gaya aksial kolom

Pn = Kekuatan aksial nominal penampang Po = Kekuatan aksial nominal

R = Faktor modifikasi response s = Jarak antar tulangan transversal Sa = Spectrum response

SDS = Parameter percepatan response spectrum perioda pendek

SD1 = Parameter percepatan response spectrum perioda 1 detik

Sms = Parameter response spectrum perioda pendek

Sm1 = Parameter response spectrum perioda 1 detik

T = Resultan gaya tarik pada tulangan T = Perioda fundamental

Ta = Perioda fundamental pendekatan T0 = Perioda awal

V = Gaya geser dasar

V = Gaya lateral desai total atau geser di dasar struktur Vc = Gaya Geser

vn = Tegangan geser nominal joint Vu = Gaya geser terfaktor

vu = Tegangan geser ultimate W = Berat lantai

Wi/Wx = Bagian seismic efektif total struktur W yang dikenakan pada tingkat I dan x X = Koefisien

x = Selisih antara sisi terluar balok ke sisi terluar kolom x = Jumlah dinding geser dalam bangunan yang efektif Xb = Jarak serat atas ke garis netral

εs = Regangan pada baja

∅ = Faktor reduksi

I. PENDAHULUAN

A. Latar Belakang

Dewasa ini, pembangunan di wilayah Indonesia berkembang dengan sangat pesat. Banyaknya gedung–gedung yang dibangun membuat lahan yang tersedia semakin lama semakin sempit. Oleh karena itu, banyak daerah yang mulai membangun gedung–gedung bertingkat untuk mengatasi kekurangan lahan yang tersedia. Pembangunan gedung bertingkat saat ini sebagian besar menggunakan struktur beton bertulang. Struktur ini meliputi struktur plat, struktur balok dan struktur kolom. Antara struktur balok dan struktur kolom memiliki pertemuan sambungan di antara keduanya.

Daerah pertemuan balok kolom ini merupakan daerah kritis pada suatu struktur rangka beton bertulang, yang harus didesain secara khusus untuk berdeformasi inelastik pada saat terjadinya gempa. Sebagai akibat yang timbul dari momen kolom di atas dan di bawahnya, serta momen-momen dari balok pada saat memikul beban gempa, daerah hubungan balok kolom akan mengalami gaya geser horizontal dan vertikal yang besar. Gaya geser ini akan timbul pada balok dan kolom yang terhubung. Akibatnya apabila daerah sambungan balok kolom tidak didesain dengan benar akan menimbulkan keruntuhan geser yang bersifat getas dan membahayakan pengguna bangunan.

Karena pertemuan sambungan balok dan kolom merupakan daerah interaksi tegangan yang sangat tinggi akibat gaya gempa, maka perencanaan harus memperhatikan peraturan gempa yang ada. Di Indonesia peraturan gempa sudah ada sejak tahun 1966 sampai yang terbaru 2012.

Guna mendapatkan suatu struktur bangunan yang aman dan tahan terhadap bencana, terutama akibat gempa bumi, struktur harus didesain sedemikian rupa mematuhi kaidah atau aturan konstruksi yang sudah ada. Untuk peraturan dalam menganalisis pertemuan sambungan balok kolom meliputi: Persyaratan Beton Struktural untuk Bangunan Gedung SNI 2847:2013, dan Recommendations For Design of Beam-Column Connections In Monilithic Reinforced Concrete Structure ACI 352-2002. Peraturan-peraturan tersebut mengatur mengenai dasar-dasar pertemuan sambungan balok kolom struktur beton bangunan gedung.

B. Rumusan Masalah

Dari latar belakang diatas maka perlu adanya sambungan balok kolom dengan membandingkan perbandingan metode perencanaan antara SNI 2847:2013 dan metode perencanaan ACI 352R:2002 terhadap beban gempa pada Hotel Serela Lampung.

C. Batasan Masalah

Adapun batasan masalah dalam penelitian ini adalah sebagai berikut: 1. Peraturan pertemuan yang ditinjau meliputi:

a. Persyaratan Beton Struktural untuk Bangunan Gedung SNI 2847:2013 b. Recommendations For Design of Beam-Column Connections In

Monilithic Reinforced Concrete Structure ACI 352-2002

2. Tinjauan pembebanan menggunakan peraturan Beban Minimum untuk Perencanaan Bangunan Gedung dan Struktur Lain SNI 1727:2013, yang meliputi :

a. Beban mati (Dead Load) b. Beban hidup (Live Load) c. Beban angin (Wind Load) d. Beban gempa (Quake Load)

3. Kombinasi pembebanan berdasarkan peraturan pembebanan: Beban Minimum untuk Perencanaan Bangunan Gedung dan Struktur Lain SNI 1727:2013 antara lain

4. Beban gempa yang digunakan berdasarkan peraturan gempa berikut ini: a. Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Struktur Bangunan

Gedung dan Non Gedung SNI 1726:2012

b. Minimum Design Loads For Buildings and Others Structure for Seismic Design Requirements for Building Structures ASCE 07.10 C11-12 dengan metode perencanaan Response Spectrum dan Statik Ekivalen yang menggunakan analisis perencanaan rangka beton bertulang pemikul momen menengah.

5. Data struktur bangunan yang digunakan merupakan data struktur pembangunan Hotel Serela Lampung.

6. Perhitungan gaya dalam struktur bangunan menggunakan bantuan program Structural Analysis Program 2000 (SAP 2000)

7. Tinjauan yang dianalisis hanya joint eksterior, roof eksterior, interior, roof interior, corner dan roof corner dengan gaya aksial tertinggi.

8. Dalam menganalisis struktur bangunan gedung Hotel Serela Lampung dengan menggunakan SAP 2000 tidak termasuk menganalisis pondasi, tetapi menganggap pondasi tersebut dengan asumsi bagian paling bawah ujung kolom merupakan tumpuan jepit.

D. Tujuan Penelitian

Penelitian ini bertujuan untuk mendapatkan suatu perencanaan pertemuan sambungan balok kolom dengan metode perencanaan SNI 2847:2012 dan metode perencanaan ACI 352-2002 yang efisien terhadap beban gempa pada Pembangunan Hotel Serela Lampung.

E. Manfaat Penelitian

Hasil penelitian ini diharapkan dapat memiliki memeberikan informasi perbandingan mengenai pedoman perencanaan pertemuan sambungan balok kolom terhadap beban gempa

II. TINJAUAN PUSTAKA

A. Balok

Balok beton adalah bagian dari struktur yang berfungsi sebagai penyalur momen menuju struktur kolom. Balok dikenal sebagai elemen lentur, yaitu elemen struktur yang dominan mememikul gaya dalam berupa momen lentur dan gaya geser.

Menurut Prof Widodo dalam buku “Analisis Tegangan Regangan” beton memiliki sifat rangka yang terjadi pada beton yang dibebani secara tetap dalam jangka waktu yang lama. Oleh karena itu pada balok beton dikenal istilah short-term (immediate) deflection dan long-short-term deflection yang membuat lendutan

Lendutan adalah fungsi dari kekakuan yaitu perkalian antara modulus elastisitas beton Ec dengan inersia penampang I. lendutan itu harus dibatasi, karena berkaitan dengan kenyamanan dan seni dalam arsitektur. SNI beton 2013 dengan tegas menyebut dalam butir 9.5 terhadap Kontrol lendutan.

Balok beton bisa retak ketika menahan momen lentur. Sewaktu serat bawah tertarik (momen positif), beton sebenernya bisa menahan tegangan tarik tersebut, tetapi tegangan tarik sangat kecil.

Perilaku keruntuhan yang dominan pada struktur balok pada umumnya adalah lentur, tentu saja itu akan terjadi jika resio bentang (L) dan tinggi balok (h) cukup besar. Jika rasionya kecil maka digolongkan sebagai balok tinggi (deep beam) keruntuhan geser dominan.

Apabila perilaku keruntuhan balok beton bertulang diatas dua tumpuan dapat digambarkan dalam bentuk kurva beban lendutan, maka bentuk kurva tersebut adalah sebagai berikut:

Gambar 1. Keruntuhan Balok Beton Bertulang

Ada dua jenis keruntuhan balok beton bertulang yaitu: 1. Keruntuhan Lentur

Gambar 2. Tegangan Regangan Balok Beton Bertulang yang Menerima Momen Positif

Notasi:

εs = Regangan pada baja

C = Resultan gaya tekan pada beton T = Resultan gaya tarik pada tulangan As = Luas tulangan tarik

Berdasarkan gambar 2 dan untuk memudahkan perhitungan maka dipakai diagram tegangan persegi ekivalen maka

Resultan gaya tekan pada beton:

C = 0,85 f’c.b.a ...2.1 Dimana: C = Resultan gaya tekan pada beton

f’c = Kuat tekan beton

b = lebar muka tekan komponen struktur a = Tinggi benda tegangan pada beton

Resultan gaya tarik pada tulangan:

T = As.fy (tulangan dianggap leleh) ...2.2 Dimana: T = Resultan gaya tarik pada tulangan

As = Luas tulangan tarik fy = Kuat leleh tulangan baja

Ditinjau penampang balok beton bertulang dalam kondisi under-reinforced, keruntuhan lentur dimulai dari tulangan baja yang mengalami leleh. Pada kondisi tersebut, momen nominal yang menyebababkan keruntuhan lentur dengan persamaan:

= � � − ...2.3

Dimana: Mn = Momen nominal As = Luas tulangan Tarik fy = Kuat leleh tulangan baja

d = Jarak dari serat tekan kepusat tulanagan Tarik a = Tinggi balok tegangan persegi ekivalen

Dengan:

=

_{, ′} ……….. 2.4

Dimana: a = Tinggi balok tegangan persegi ekivalen As = Luas tulangan Tarik

fy = Kuat leleh tulangan baja f’c = Kuat tekan beton

b = Lebar muka tekan komponen struktur

2. Keruntuhan Geser

Gaya geser pada balok sepenuhnya dipikul oleh beton, sedangkan gaya Setelah terjadi retak geser lentur maka retak akan merambat sepanjang tulangan lentur, keretakan ini akan melepaskan lekatan tulangan memanjang dengan beton. Balok akan berperilaku seperti busur dua sendi, yang kemudian diakhiri dengan hancurnya beton tekan. geser nominal yang dapat disumbangkan beton adalah:

= √� ′ _{……… 2.5}

Dimana: Vc = Gaya Geser f’c = Kuat tekan beton bw = Lebar badan

B. Kolom

Berdasarkan SNI 2847 2013 Kolom adalah komponen struktur bangunan yang tugas utamanya menyangga beban aksial tekan vertikal dengan bagian tinggi yang tidak ditopang paling tidak tiga kali dimensi lateral terkecil. Fungsi kolom adalah sebagai penerus beban seluruh bangunan ke pondasi

Menurut SNI 2847-2013 ada empat ketentuan terkait perhitungan kolom:

1. Kolom harus direncanakan untuk memikul beban aksial terfaktor yang bekerja pada semua lantai atau atap dan momen maksimum yang berasal dari beban terfaktor pada satu bentang terdekat dari lantai atau atap yang ditinjau. Kombinasi pembebanan yang menghasilkan rasio maksimum dari momen terhadap beban aksial juga harus diperhitungkan.

2. Pada konstruksi rangka atau struktur menerus pengaruh dari adanya beban tak seimbang pada lantai atau atap terhadap kolom luar atau dalam harus diperhitungkan. Demilkian pula pengaruh dari beban eksentris.

3. Dalam menghitung momen akibat beban gravitasi yang bekerja pada kolom, ujung-ujung terjauh kolom dapat dianggap jepit, selama ujung-ujung tersebut menyatu (monolite) dengan komponen struktur lainnya.

4. Momen-momen yang bekerja pada setiap level lantai atau atap harus didistribusikan pada kolom di atas dan di bawah lantai tersebut berdasarkan kekakuan relative kolom dengan juga memperhatikan kondisi kekekangan pada ujung kolom.

Asumsi perencanaan berdasarkan grafik berikut ini:

Gambar 3. Tegangan Regangan Kolom Beton Bertulang

Notasi:

Pn = Kekuatan aksial nominal penampang b = Lebar muka tekan komponen struktur d = Jarak dari serat tekan ke pusat tulangan tarik

d’ = Jarak dari serat tekan ke pusat tulangan tekan

As’ = Luas tulangan tekan As = Luas tulangan tarik f’c = Kuat tekan beton

fy = Kuat leleh tulangan baja Xb = Jarak serat atas ke garis netral a = Tinggi balok persegi ekivalen

Berdasarkan gambar 3 dan untuk memudahkan perhitungan maka didapat asumsi sebagai berikut:

C1 = 0,85 f’c (Ag-Ast) ……… 2.6

C2 = fy.As ………. 2.7

C3 = fy.As’………. 2.8

dimana: f’c = Kuat tekan beton Ag = Luas penampang beton

Ast = Luas total tulangan longitudinal fy = Kuat leleh baja tulangan

As = Luas tulangan tarik baja

As’ = Luas tulangan tekan baja C = Resultan gaya

∑V = 0

P0 = C1+C2+C3

P0 = 0,85 f’c (Ag-Ast) + fy.Ast ……… 2.9

фPn maks = 0,85ф[0,85 f’c (Ag-Ast) + fy.Ast] untuk tulangan spiral … 2.10

фPn maks = 0,80ф[0,85 f’c (Ag-Ast) + fy.Ast] untuk sengkang ………… 2.11 dimana: Po = Kekuatan aksial nominal

Pn = Kekuatan aksial nominal penampang C = Resultan gaya

f’c = Kekuatan tekan beton Ag = Luas penampang beton

Ast = Luas total tulangan longitudinal fy = Kekuatan leleh baja tulanagan

Kekakuan pada kolom dapat direncanakan dengan menggunakan persamaan dibawah ini:

= ………...……… 2.12

dimana : K = Kekakuan

E = Modulus Elastisitas I = Inersia

H = Tinggi

Adapun modulus elastisitas beton dapat dihitung menggunakan persamaan dibawah ini :

√�′ ………...……….……… 2.13

Dimana: f’c = Kuat Tekan Beton (MPa)

Dengan inersia penampang persegi dapat diambil dengan persamaan dibawah ini :

� = ℎ …………..………...……….……… 2.14

dimana : I = Inersia penampang b = lebar penampang h = Panjang penampang

C. Pertemuan Sambungan Balok Kolom

Menurut Agus Setiawan hubungan pertemuan balok dan kolom pada perencanaan struktur perlu mendapat perhatian yang sebaik-baiknya. Karena pada pertemuan sambungan balok kolom tersebut memiliki konsentrasi

tegangan yang tinggi dari gaya gempa yang ada. Tulangan atas balok pada suatu sisi kolom mengalami tegangan tarik dan bersamaan dengan itu tulangan atas balok pada sisi yang lain mengalami tulangan tekan. Sedangkan tulangan bawah balok masing-masing mengalami tegangan yang sebaliknya.

Dalam buku “Reinforced Concrate Structure” oleh R.Park dan T. Pauly tahun 1983 memberikan syarat-syarat penting bagi pertemuan balok dan kolom pada struktur beton bertulang antara lain:

1. Harus menunjukan kualitas penampilan dari balok atau kolomnya

2. Mempunyai kekuatan yang minimal sama dengan kombinasi pembebanan paling berbahaya.

3. Kekuatanya tidak boleh mempengaruhi kekuatan struktur misalnya karena terjadinya degredasi kekuatan.

4. Mudah pelaksanaanya, baik pada pekerjaan pengecoran maupun pada saat pemadatannya.

Dengan memberikan perhatian yang sebaik-baiknya pada pertemuan balok dan kolom akan mencegah terbentuknya sendi plastis dan terjadinya kehancuran pada daerah pertemuan tersebut.

Gambaran geometris dari beberapa bentuk pertemuan balok dan kolom baik interior maupun ekterior dapat dilihat pada gambar 4 dan gambar 5 sebagai berikut:

1. Interior

Gambar 4. Geometris Sambungan Balok Kolom Interior

2. Eksterior

Menurut Ratna Widyawati (2009) Retak awal (first crack) hubungan balok kolom terjadi pada saat beton telah melampaui regangan tarik maksimumnya akibat pembebanan. Setelah terjadi retak awal, maka kuat tarik beton maupun kuat geser beton akan bernilai nol, sehingga tulangan longitudinal maupun tulangan sengkang akan mengambil alih tugas beton untuk menahan gaya tarik maupun gaya gesernya.

Gambar 6. Pola Retak Hubungan Balok Kolom

Berdasarkan ilustrasi gambar 6 diatas Edy Purwanto (2013) menjelaskan pola retak awal untuk benda uji hubungan balok kolom beton dimulai dengan retak rambut pada joint, kemudian retak geser mulai menyerang joint. Kerusakan cenderung terjadi pada joint sehingga terjadi kegagalan struktur pada joint itu sendiri. Oleh sebab itu perlu adanya pengekangan yang sesuai pada daerah joint hubungan tersebut.

D. Perarturan Perencanaan Pertemuan Sambungan Balok Kolom

Karena perencanaan pertemuan sambungan balok kolom merupakan hal yang sangat serius diperhatikan maka perkembangan peraturan khususnya di Indonesia semakin berkembang, tercatat peraturan awal dari peraturan perencanaan sambungan balok kolom diawali dari konsep PBI 1971 namun masih berupa pernyataan biasa. Mulai dari peraturan tahun PBI 1983, PBI 1988, peraturan SNI 2847:2002 sampai yang terakhir peraturan SNI 2847:2013 sudah merujuk pada evaluasi-evaluasi perencanaan. Adapun peraturan perencanaan pertemuan sambungan balok kolom pada penelitian ini sebagai berikut:

1. Pedoman Persyaratan Beton Struktural untuk Bangunan Gedung SNI

2847:2013

Sambungan balok kolom merupakan hubungan antara pertemuan struktur balok dengan struktur kolom. Berdasarkan SNI 2847:2013 menjelaskan suatu balok yang merangka pada suatu hubungan balok kolom dianggap memberikan kekekangan bila setidaknya tiga per empat bidang muka hubungan balok kolom tersebut tertutupi oleh balok yang merangka tersebut. Hubungan balok kolom dikatakan terkekang bila ada empat balok yang merangka pada keempat sisi hubungan balok kolom tersebut. Adapun hubungan pertemuan ini mempengaruhi dari gaya geser yang akan ditimbulkan baik gaya geser dari struktur balok maupun gaya geser dari setruktur kolom.

Gambar 7. Geser Desain untuk Balok dan Kolom

Berdasarkan SNI 2847:2013 memberikan suatu penyelasan bahwa gaya geser desain, Ve, harus ditentukan dari peninjauan gaya statis pada bagian komponen struktur antar muka joint. Harus diasumsikan bahwa momen-momen dengan tanda berlawanan yang berhubungan dengan kekuatan momen lentur yang mungkin, Mpr, bekerja pada muka-muka joint dan bahwa komponen struktur dibebanin dengan beban gravitasi terfaktor sepanjang batangnya.

Catatan yang perlu diperhatikan terhadap gambar 7 diatas:

a. Arah gaya geser Ve, tergantung pada besaran relatif beban gravitasi dan geser yang dihasilkan oleh momen-momen ujung

b. Momen-momen ujung Mpr, berdasarkan pada tegangan tarik baja sebesar 1,25 fy.

c. Momen ujung kolom tidak perlu lebih besar dari momen ujung balok yang merangka kedalam joint balok kolom.

d. Harus memenuhi persyaratan dimana momen nominal kolom harus lebih besar dari 1,2 kali momen nominal balok

Gaya geser terfaktor yang bekerja pada hubungan balok-kolom, Vu, dihitung sebagai berikut:

a. Untuk joint interior

= , � + � ` � − ……….. β.15 b. Untuk joint eksterior (ambil nilai terbesar dari)

= , . � . � − ………..……….... β.16 = , . � `. � − ……….… β.17 dengan

fy = Tegangan leleh baja tulangan As = Luasan tulangan tarik balok

As’ = Luasan tulangan tekan balok Vu = Gaya geser terfaktor

Vkol = Gaya geser pada kolom di sisi atas dan bawah hubungan balok kolom

Gaya geser pada kolom, Vkolom, dapat dihitung berdasarkan nilai Mpr−

dan Mpr+ dibagi dengan setengah tinggi kolom atas (h1) ditambah setengah tinggi kolom bawah (h2). Jika dituliskan dalam bentuk persamaan adalah:

= ℎ++₊ℎ − ... 2.18

dimana: Vkol = Gaya geser kolom

Mpr+ = Kekuatan lentur komponen struktur balok dengan perencanaan tulangan tarik

Mpr- = Kekuatan lentur komponen struktur balok dengan perencanaan tulangan tekan

Menghitung Tegangan Geser Nominal dalam joint

= _.ℎ ………. β.19

dengan: vn = Tegangan geser nominal joint Vu = Gaya geser terfaktor

bj = Lebar efektif hubungan balok kolom

hc = Tinggi efektif kolom pada hubungan balok kolom

seperti yang tertera pada gambar 8 lebar efektif kolom diambil nilai terkecil dari persamaan berikut ini:

a. Lebar balok ditambah tinggi joint

bj = b + hj ... 2.20 b. Dua kali jarak tegak lurus yang lebih kecil dari sumbu longitudinal

balok ke sisi kolom

bj = ≤b+2x ... 2.21 dengan: bj = Lebar efektif hubungan balok kolom

hj = Tinggi joint

b = Lebar Balok

x = selisih antara sisi terluar balok ke sisi terluar kolom

Nilai gaya geser Vn tidak boleh lebih besar dari persyaratan berikut ini: a. Untuk hubungan balok kolom yang terkekang pada keempat sisinya

maka

b. Untuk hubungan yang terkekang pada ketiga sisinya atau dua sisi yang berlawanan maka

, √�′ � (Mpa)... 2.23 c. Untuk hubungan lainnya maka

√�′ � (Mpa)... 2.24 dengan: f’c = Kuat tekan Beton

Aj = Luas penampang efektif

Syarat tegangan geser maksimum harus memenuhi persyaratan berikut ∅ ≥ ... Dimana: ∅ = Faktor reduksi

vn = Tegangan geser nominal vu = Tegangan geser ultimate

Menghitung tegangan geser yang dipikul oleh beton (vc)

= √[ , − , �` ]……….. 2.26

dengan: vc = Tegangan geser yang dipikul beton Nn,k = Gaya aksial kolom

Ag = Luas Penampang kolom f’c = kuat tekan beton

Tulangan transversal pada hubungan balok-kolom diperlukan untuk memberikan kekangan yang cukup pada beton, sehingga mampu menunjukkan perilaku yang daktail dan tetap dapat memikul beban vertikal akibat gravitasi meskipun telah terjadi pengelupasan pada selimut betonnya.

Merencanakan penulangan geser :

a. Bila Vn ≤ Vc digunakan tulangan geser minimum b. Bila Vn > Vc perlu tulangan geser

Luas total tulangan transversal tertutup persegi tidak boleh kurang daripada

� ℎ = , ′ ... 2.27

� ℎ = , _ℎ− ′ ... 2.28

Dengan:

Ash = luas tulangan transversal yang disyaratkan

bc = lebar inti kolom yang diukur dari as tulangan longitudinal kolom Ag = luas penampang kolom

Ach = luas inti penampang kolom f’c = Kuat tekan beton

fy = kuat leleh tulangan baja

s = jarak antar tulangan transversal

Sesuai SNI 03-2847-2002 pasal 23.4.4.(2) disyaratkan bahwa tulangan transversal diletakkan dengan spasi tidak lebih dari: (1) 0,25 kali dimensi terkecil struktur,; (2) 6 kali diameter tulangan longitudinal, (3) sesuai persamaan

= + −ℎ ... 2.29

dengan hx dapat diambil sebesar 1/3 kali dimensi inti kolom, Disyaratkan bahwa nilai sx tidak lebih besar dari 150 mm dan tidak perlu lebih kecil dari 100 mm.

Panjang penyaluran batang tulangan pada beton normal tidak boleh kurang dari 8 db, 150 mm dan panjang dapat didekati dengan persamaan:

ℎ = _{, √ ′} ... 2.30

dimana: Ldh = Panjang Penyaluran

fy = Tegangan leleh baja tulangan db = diameter tulangan

f’c = Kuat tekan beton

2. Pedoman American Concret Institute 352-2002 (ACI352-2002)

Gambar 9.Ilustrasi Sambungan Balok Kolom ACI 352-2002

Perencanaan pertemuan balok kolom telah disimpulkan oleh komite 318 dari ACI – ASCE dala Joint and Connection in Monolithic Reinforced Concrete Structure. Laporan tersebut terdapat 2 tipe pertemuan sambungan balok kolom

a. Type 1 = untuk pembebanan statis dimana kekuatan menjadi kreteria utama dan tidak diharapkan terjadinya deformasi

b. Type 2 = untuk pembebanan gempa atau ledakan, dimana dibutuhkan kekuatan yang dipertahankan melalui tegangan bertukar kedalam daerah inelastis.

Didalam laporan tersebut membedakan hubungan sambungan balok kolom yakni:

a. Pertama = pertemuan sambungan balok kolom dengan kolom yang menerus

b. Kedua = pertemuan sambungan balok kolom dengan satu tumpuan kolom

Umumnya pertemuan tipe satu hanya membutuhkan daktilitas nominal saja, tetapi tipe 2 membutuhkan daktilitas yang berarti seperti yang diisyaratkan peraturan gempa. Adapun perecanaanya sebagai berikut:

Menghitung gaya geser horizontal yang melalui joint a. Untuk joint sebelah dalam (Interior)

= + − ... = � � + � � ′ − ... dengan: T = Resultan gaya tarik

Vu = Gaya geser

fy = Kuat leleh tulangan baja As = Luas tulangan tarik

As’ = Luas tulangan tekan

2.31 2.32

b. Untuk joint sebelah luar (Eksterior) (Ambil nilai terbesar) = � � − ... = � � ′ − ... dengan: Vu = Gaya geser

fy = Kuat leleh tulangan baja As = Luas tulangan tarik

As’ = Luas tulangan tekan Catatan :

a. Joint tipe 1 fy = fy ... b. Joint tipe 2 fy = 1,25 fy ...

= ℎ ₊ℎ ...

= , ℎ ₊ℎ ...

dimana: fy = Kekuatan leleh tulangan baja Mu = Momen ultimate

Asb = Momen nominal hc = Tinggi kolom

Sedangkan tegangan geser nominal dihitung berdasarkan persamaan berikut:

= _ℎ ... 2.39 dimana: vn = Tegangan geser nominal

Vu = Gaya geser

bj = Lebar efektif sambungan balok kolom hc = Tinggi efektif

2.33

2.34

2.35 2.36

2.37

Gaya geser Vn tidak lebih dari persamaan berikut

= , √�′ ℎ ... 2.40 dimana: Vn = Gaya geser nominal yang melalui joint

= koefisien hubungan banlok kolom yang tertera pada tabel 1.

f’c = kuat tekan beton bj = lebar efektif hc = lebar kolom

Tabel. 1 Nilai Koefisien γ untuk Hubungan Sambungan Balok Kolom

klasifikasi Tipe Hubungan

1 2

A. Sambungan dengan kolom menerus

A.1. Sambungan dengan terkekang keempat

sisinya 24 20

A.2. Sambungan dengan terkekang pada ketiga sisinya atau dua sisi yang berlawanan

20 15

A.3. Sambungan lainnya 15 12

B. Sambungan dengan satu tumpuan kolom

A.1. Sambungan dengan terkekang keempat

sisinya 20 15

A.2. Sambungan dengan terkekang pada ketiga sisinya atau dua sisi yang berlawanan

15 12

A.3. Sambungan lainnya 12 8

Lebar efektif dihitung berdasarkan nilai terbesar dari tiga persyaratan berikut:

+

... 2.41

+ ... 2.42

bc

dimana: bb = lebar penampang balok bc = Lebar penampang kolom

Syarat tegangan geser maksimum harus memenuhi persyaratan berikut ∅ ≥ ... Dimana: ∅ = Faktor reduksi

vn = Tegangan geser nominal vu = Tegangan geser ultimate

Menghitung tegangan geser yang mampu dipikul beton harus memenuhi persamaan berikut ini:

= , √�′ _{+ ...}

dimana: = Koofisien = 1,4 (untuk pertemuan tipe 1)

= 1 (untuk pertemuan tipe 2)

= Kooefisien = 1,4 (kolom menerus)

= 1 (kolom satu sisi)

f’c = Kuat tekan beton Nu = Gaya aksial kolom Ag = Luas penampang kolom

2.43

Perhitungan tulangan geser dirumuskan sebagai berikut: a. Bila Vn ≤ Vc digunakan tulangan geser minimum b. Bila Vn > Vc perlu tulangan geser

� ℎ = , ′ ... 2.45

� ℎ = , _ℎ− ′ ... 2.46

dengan: Ash = Luas tulangan tranversal yang diisyaratkan S = Jarak antar tulangan transversal

bc = Lebar Inti Kolom

Ag = Luas Penampang Kolom f’c = Kuat tekan beton

Ach = Luas inti penampang kolom fy = Kuat leleh tulangan baja

Panjang penyaluran batang tulangan pada beton normal tidak boleh kurang dari 8 db, 150 mm dan panjang dapat didekati dengan persamaan:

ℎ = _{, √ ′} ... 2.47

dimana: Ldh = Panjang Penyaluran

fy = Tegangan leleh baja tulangan db = diameter tulangan

E. Pembebanan

Berdasarkan Kamus Besar Bahasa Indonesia, Pembebanan berarti proses, cara, perbuatan membebani atau membebankan. Dalam hal ini yaitu suatu proses atau cara membebankan suatu elemen struktur terhadap tinjauan tertentu. Tinjauan pembebanan dapat dibedakan menjadi:

1. Beban Mati

Berdasarkan SNI 1727:2013 Beban mati adalah seluruh beban konstruksi bangunan gedung yang terpasang, termasuk dinding, lantai, atap, plafond, tangga, dinding partisi tetap, finishing, dan komponen arsitektural dan struktural lainnya serta peralatan layan. Dalam hal ini dapat berupa:

a. Beban mati akibat berat sendiri

Beban mati didefinisikan sebagai beban yang ditimbulkan oleh elemen-elemen struktur bangunan; balok, kolom,,dan pelat lantai. Beban ini akan dihitung secara otomatis oleh program SAP 2000.

b. Beban mati tambahan

Beban mati tambahan didefinisikan sebagai beban mati yang diakibatkan oleh berat dari elemen-elemen tambahan atau finishing yang bersifat permanen.

Tabel 2. Besarnya Beban Mati

Beban Mati Besar Beban

Beton Bertulang 2400 kg/m3 (23,544 KN/m3) Dinding dan Plesteran

Tebal 15 cm Tebal 10 cm

300 kg/m2 (2,943 KN/m2) 200 kg/m2 (1,962 KN/m2) Langit-Langit + Penggantung 18 kg/m2 (0,176 KN/m2) Lantai keramik 24 kg/m2 (0,235 KN/m2) Spesi Per cm tebal 21 kg/m2 (0,206 KN/m2) Mekanikal dan Elektrikal 25 kg/m2 (0,245KN/m2) Sumber : SNI 1727:1989 (disesuaikan)

2. Beban Hidup

Berdasarkan SNI 1727:2013 beban hidup adalah beban yang diakibatkan oleh pengguna dan penghuni bangunan gedung atau struktur lain yang tidak termasuk beban konstruksi dan beban lingkungan, seperti beban angin, beban hujan, beban gempa, beban banjir atau beban mati.

Tabel 3. Besarnya Beban Hidup

Hunian atau Penggunaan Merata Psf (KN/m2₎

Apartement dan Hotel Ruang Pribadi

Ruang Publik & Koridor

40 (1,92) 100 (4,79) Sistem Lantai Akses

Ruang Kantor Ruang Komputer

50 (2,4) 100 (4,79) Gudang Persenjataan dan Ruang

Latihan

Ruang Pertemuan Kursi tetap Lobi

Kursi dapat dipindahkan Panggung pertemuan Lantai Podium 100 (4,79) 100 (4,79) 100 (4,79) 100 (4,79) 150 (7,18)

Balkon dan Dek 100 (4,79)

Ruang Makan dan Restoran 100 (4,79)

Garasi/Parkir Min 40 (1,92)

Tempat Rekreasi

Tempat bowling, kolam Ruang Dansa Gimnasium 75 (3,59) 100 (4,79) 100 (4,79) Atap

Atap datar, berbubung Atap untuk Taman

20 (0,96) 100 (4,79) Gudang

Gudang diatas langit-langit Gudang Berat

Gudang Ringan

20 (0,96) 250 (11,97)

125 (6,00) Sumber SNI 1727:2013

3. Beban Angin

Beban angin merupakan beban yang diakibatkan oleh faktor lingkungan yaitu faktor angin itu sendiri. Adapun parameter dalam perencanaan beban angin adalah: kecepatan angin, faktor arah angin, kategori eksopur, faktor topografi, faktor efek tiupan, klasifikasi ketertutupan, koefisien tekanan internal.

Adapun langkah-langkah perencanaan perhitungan beban angin sebagai berdasarkan SNI 1727:2013 dengan metode berikut:

1. Menentukan Kecepatan Angin Dasar, V

Kecepatan angin dasar harus ditentukan oleh instansi yang berwenang, namun dalam perencanaan kecepatan angin harus di rencanakan minimal sebesar 110 mph (49,1744 m/s)

2. Menentukan Parameter Beban Angin Kategori Eksopur

Eksposur B:Untuk bangunan gedung dengan tinggi atap rata-rata kurang dari atau sama dengan 30ft (9,1m), Eksposur B berlaku bilamana kekasaran permukaan tanah, sebagaimana ditentukan oleh kekasaran permukaan B, berlaku diarah lawan angin untuk jarakyang lebih besar dari 1.500ft (457m).Untuk bangunan dengan tinggi atap rata-rata lebih besar dari 30ft (9,1m), Eksposur B berlaku bilamana kekasaran permukaan B berada dalam arah lawan angin untuk jarak lebih besar dari 2.600ft (792 m) atau 20kali tinggi bangunan, pilih yang terbesar.

Eksposur C: Eksposur C berlaku untuk semua kasus di mana Eksposur B atau D tidak berlaku.

Eksposur D: Eksposur D berlaku bilamana kekasaran permukaan tanah, sebagaimana ditentukan oleh kekasaran permukaan , berlaku diarah lawan angin untuk jarak yang lebih besar dari 5.000ft (1.524m) atau 20 kali tinggi bangunan, pilih yang terbesar. Eksposur D juga berlaku bilamana kekasaran permukaan tanah lawan angin dari situs B atau C,

dan situs yang berada dalam jarak 600ft (183m)atau 20kali tinggi bangunan, mana yang terbesar, dari kondisi Eksposur D sebagaimana ditentukan dalam kalimat sebelumnya.

Untuk situs yang terletak di zona transisi antara katagori exposure, harus menggunakan hasil katagori di gaya angin terbesar.

Pengecualian: Eksposur menengah antara kategori sebelumnya diperbolehkan di zona transisi asalkan itu ditentukan oleh metode analisis rasional yang dijelaskan dalam literature.

3. Masuk ke tabel 4 unutuk menentukan tekanan neto dinding

a. Dari tabel untuk setiap Eksoposur (B,C,D) V, L/B dan h, tentukan Pn (angka atas) dan Po (angka bawah) tekanan dinding angin horizontal.

b. Distribusi tekanan dinding neto tertabulasi antara muka dinding di sisi angin datang dan di sisi angin pergi harus berdasarkan distribusi linier dari tekanan neto total dengan tinggi bangunan gedung dan tekanan dinding eksternal di sisi angin pergi dianggap terdistribusi merata sepanjang permukaan dinding di sisi angin pergi yang bekerja kearah luar pada 38% dari Ph untuk 1,0≤L/B≤β,0 dan 27% dari Ph untuk β,0≤L/B≤5,0. Tekanan dinding di sisi angin datang dan di sisi angin pergi tanpa memperhitungkan efek dari tekanan eksternal.

Tabel 4. Besarnya Beban Angin (Dinding) Eksopoure B

V(mph) 110 115 120 130 140 160 180 200

H(ft). L/B 0,5 1 2 0,5 1 2 0,5 1 2 0,5 1 2 0,5 1 2 0,5 1 2 0,5 1 2 0,5 1 2

180 39,1 _{25,6 25,4} 37,7 34,1 _21,0 42,1 _29,9 41,7 _29,1 37,8 _29,9 46,4 _31,2 45,0 _{30,9 25,7} 41,7 _37,5 55,9 55,1 _{37,1 30,9} 50,2 _44,6 66,3 _44,0 65,4 _36,9 50,7 _61,2 81,0 _60,1 80,4 _50,4 81,8 120,9 _81,8 119,2 _79,6 108,5 _{66,9 105,2} 156,2 _102,6 152,4 140,0 _86,2 160 36,9 _{25,1 24,9} 36,6 33,0 _20,6 40,7 _27,7 40,4 _27,5 36,5 _22,8 44,9 _30,5 44,4 _{30,2 25,2} 40,0 _36,7 59,9 53,3 _{36,2 30,3} 49,5 _43,5 63,9 _43,0 63,1 _36,0 57,6 87,5 _{50,6 58,6} 86,1 _49,3 78,9 116,1 _79,0 113,8 _77,4 104,5 _{68,3 102,0} 149,9 146,5 _99,7 194,7 _84,2 140 _24,5 35,8 35,4 _{24,4 20,2} 31,0 _27,1 30,9 30,1 _25,9 35,3 _22,4 43,3 _29,8 42,9 _29,6 39,9 _24,6 51,0 _{35,7 35,4} 51,4 _29,6 46,7 _42,4 61,5 _41,9 60,9 _35,2 55,5 _57,9 84,0 _57,0 82,8 _48,1 75,0 111,2 _76,6 100,2 _75,2 100,4 _63,7 143,5 _98,8 140,5 _96,7 120,9 _82,0 130 _24,0 34,4 34,2 _{23,9 10,9} 30,8 _26,5 37,9 37,7 _26,9 34,0 _21,9 41,7 _29,1 41,4 _28,9 37,4 _24,1 49,9 _{34,8 34,5} 40,5 _28,0 44,9 _41,2 50,1 _40,8 58,5 _34,8 53,3 _56,2 80,5 _55,4 70,5 _46,9 72,8 106,3 _74,2 104,6 _{73,0 62,0} 96,2 136,9 _95,5 134,3 _93,7 123,9 _70,9 120 _23,4 33,1 33,0 _{23,3 19,4} 29,6 _25,9 36,5 36,3 _25,7 32,7 _21,4 40,1 _28,4 39,9 _28,2 35,9 _23,6 47,9 _{33,9 33,7} 47,6 _28,3 49,1 _40,1 56,6 _39,7 56,2 _33,5 51,0 _54,4 76,9 _53,8 76,1 _45,6 69,6 101,3 _{71,7 70,7} 99,9 _60,2 91,8 100,2 _92,2 129,0 _90,6 118,0 _77,4 110 31,8 _22,9 31,7 _22,8 28,4 _{19,0 25,2} 35,1 34,9 _25,1 31,3 _20,9 38,5 _27,7 38,3 _27,5 34,4 _{23,0 33,0} 45,9 _32,8 45,6 _27,6 41,2 54,1 _{38,9 38,7} 53,8 _32,6 48,8 _52,7 73,3 _52,2 72,6 _44,4 66,3 _69,2 96,3 _68,4 95,1 _58,4 87,4 123,5 _88,8 121,6 _87,4 112,1 _75,0 100 30,5 _22,3 30,4 _22,3 27,1 _{18,5 24,6} 33,6 33,5 _24,5 29,9 _20,4 36,8 _26,9 36,7 _26,8 32,9 _{22,5 32,1} 43,8 _31,9 43,6 _26,8 39,3 51,5 _{37,8 37,6} 51,3 _31,7 46,4 _50,9 80,6 _50,5 69,1 _43,0 62,9 _66,7 91,2 _66,0 90,3 _56,6 82,8 116,6 _85,3 115,1 _84,2 106,0 _72,5 90 29,2 _21,8 29,1 _21,7 25,9 _{18,1 23,9} 32,1 32,0 _23,9 28,5 _19,9 35,1 _25,2 35,0 _26,1 31,2 _{21,9 31,1} 64,7 _31,0 41,6 _26,1 37,3 49,1 _{36,6 36,4} 48,8 _30,8 44,0 _49,2 65,9 _48,9 65,5 _41,7 59,5 _64,2 86,0 _63,6 85,3 _54,6 78,0 109,6 _81,8 108,5 _80,9 99,8 _69,9 80 27,8 _21,2 27,7 _21,2 24,5 _{17,7 23,3} 30,5 30,5 _23,2 27,0 _19,4 33,4 _25,5 33,3 _25,4 29,6 _{21,3 30,2} 39,6 _30,1 39,5 _25,4 35,2 46,4 _{35,4 35,3} 46,3 _29,9 41,5 _47,4 62,2 _47,2 61,9 _40,3 55,9 _61,6 80,8 _61,2 80,3 _52,6 73,1 102,6 _78,3 101,7 _77,6 93,3 _67,2 70 26,3 _{20,6 20,6} 26,3 23,1 _17,2 28,9 _22,6 28,8 _22,6 25,4 _18,9 31,6 _24,7 31,5 _{24,7 20,7} 27,9 _29,3 37,4 37,3 _{29,2 24,6} 33,1 _34,2 43,7 _34,2 43,6 _28,9 38,9 _45,6 58,3 _45,5 58,1 _38,8 52,2 _59,1 75,5 _58,8 75,1 _50,8 68,1 _74,7 95,5 _74,3 94,9 86,6 _64,3 60 24,8 _{20,0 20,0} 24,8 21,7 _16,7 27,2 _21,9 27,1 _21,9 23,8 _18,4 29,7 _23,9 29,6 _{23,9 20,1} 26,1 _28,3 35,1 35,0 _{28,2 23,6} 30,9 _33,0 41,0 _33,0 40,9 _27,9 36,2 _43,9 54,4 _43,8 54,2 _37,3 48,4 _56,5 70,1 _56,3 69,8 _48,5 62,8 _71,2 88,2 _70,9 87,9 79,6 _61,4 50 23,1 _{19,3 19,3} 23,1 20,2 _16,3 25,3 _21,2 25,3 _21,2 22,1 _17,8 27,6 _23,1 27,6 _{23,1 19,5} 24,2 _27,3 32,6 32,6 _{27,3 23,0} 28,6 _31,8 38,0 _31,8 38,0 _26,9 33,4 _42,0 50,3 _42,0 50,2 _35,8 44,5 _54,0 64,5 _53,8 64,4 _46,3 57,4 _67,6 80,9 _67,5 80,7 72,5 _58,6 40 21,5 _{18,8 18,7} 21,5 18,6 _15,8 23,5 _20,5 23,5 _20,5 20,4 _17,4 25,6 _22,4 25,6 _{22,4 18,9} 22,3 _26,4 30,2 30,2 _{26,4 22,4} 26,3 _30,7 35,1 _30,7 35,1 _26,1 30,7 _40,5 46,3 _40,4 46,2 _34,6 40,7 _51,7 59,2 _51,7 59,1 _44,5 52,3 _64,6 73,9 _64,5 73,8 65,7 _55,8 30 19,6 _{18,1 18,1} 19,6 16,9 _15,4 21,4 _19,8 21,4 _19,8 18,5 _16,8 23,3 _21,5 23,3 _{21,5 18,4} 20,2 _25,3 27,5 27,4 _{25,3 21,6} 23,8 _29,5 31,9 _29,5 31,9 _25,2 27,7 _36,7 41,9 _36,7 41,9 _33,2 36,6 _49,3 53,4 _49,3 53,4 _42,5 46,8 _61,4 66,5 _61,3 66,4 58,5 _53,1 20 17,5 _{17,2 17,2} 17,5 15,1 _14,8 19,2 _18,8 19,2 _18,8 16,6 _16,2 20,9 _20,5 20,9 _{20,5 17,7} 18,1 _24,1 24,5 24,5 _{24,1 20,8} 21,2 _28,0 28,5 _28,0 28,5 _24,2 24,7 _36,7 37,3 _36,7 37,3 _31,7 32,4 _46,6 47,4 _46,6 47,4 _40,4 41,3 _57,8 58,8 _57,7 58,8 51,4 _50,3 15 16,7 _{16,7 16,7} 16,7 14,5 _14,5 18,2 _18,2 18,2 _18,2 15,8 _15,8 19,9 _19,9 19,9 _{19,9 17,3} 17,3 _23,3 23,3 23,3 _{23,3 20,3} 20,3 _27,1 27,1 _27,1 27,1 _23,6 23,6 _35,4 35,4 _35,4 35,4 _30,9 30,9 _44,9 44,9 _44,9 44,9 _39,3 39,3 _55,6 55,6 _55,6 55,6 48,7 _48,7 Sumber SNI 1727:2013

Tabel 5. Besarnya Beban Angin (Dinding) Eksopoure C

V(mph) 110 115 120 130 140 160 180 200

H(ft). L/B 0,5 1 2 0,5 1 2 0,5 1 2 0,5 1 2 0,5 1 2 0,5 1 2 0,5 1 2 0,5 1 2

180 49,2 48,8 45,2 53,2 52,8 48,9 57,5 56,1 52,8 67 66,2 61,3 77,4 76,5 61,8 92,1 91,5 92,9 132 130,3 119,6 167,3 163,5 151,1 36,1 35,9 31,5 40,4 39,6 40,4 41,7 41,4 36,2 48 47,6 41,4 55,1 54,5 47,4 71,7 70,6 60,9 92,3 90,1 77,4 115,7 113,1 96,7 160 49 48,7 45,1 52,8 52,5 48,6 57 56,5 52,1 72 65,4 61,6 76 75,2 69,7 99,6 98,2 91 128,2 125,9 116,6 162 158,6 206,8

35,5 35,3 31 38,1 37,9 33,2 40,9 40,6 35,6 47,1 46,6 40,7 53,9 53,4 46,4 61 69 59,7 89,4 87,8 78,7 112,4 110,1 94,6 140 46,6 46,2 41,4 41,7 40,9 46,1 54,1 53,7 50,7 61,8 62,2 57,5 72,3 71,7 66,3 94,8 93,6 85,8 122 111 111,2 154,3 151,3 131,7

34,9 34,6 29,1 37,5 36,3 32,8 40,2 40 35 46,1 45,8 40 52,8 52,3 45,6 68,3 67,4 58,5 87 85,6 74,1 109,2 107,1 92,4 130 45.3 45,0 40,2 38,8 38,6 34,9 42,6 42,3 38,3 50,8 41,4 45,8 51 59,4 54,2 81,4 71,4 73,7 107,2 105,5 97,1 137,8 135,2 124,8

34,3 34,0 28,7 36,8 37,2 32,2 39,4 39,2 34,4 45,1 44,8 38,3 51,5 51,1 45,1 66,5 65,7 57,2 84,5 83,3 72,3 105,8 104 81,2 120 43,9 43,8 40,4 47,3 47,1 43,5 50,9 50,7 46,7 58,7 58,4 59,9 67,4 67 61,8 87,7 86,9 80,4 112,1 110,7 102,6 111 139,8 128,8

33,6 33,5 29,6 36,1 35,9 31,6 38,6 38,4 33,8 44,1 43,9 38,5 50,3 49,9 43,7 64,6 64 55,8 81,9 80,9 70,4 102,4 100,8 87,6 110 42,5 42,4 39,1 45,8 45,6 42 49,2 49 45,1 56,6 56,3 51,9 64,8 64,5 59,5 84 83,3 77 107 105,8 98,1 134,2 132,3 122,8

32,9 32,8 29 35,2 35,1 30,9 37,7 37,5 33 43 42,8 37,6 48,9 48,7 42,6 62,7 62,2 54,4 79,2 78,4 68,4 98,8 97,4 85 100 41,1 41 37,7 44,2 44,1 40,5 47,4 47,3 43,5 54,4 54,2 49,9 62,1 61,9 57 91,2 79,7 73,5 101,8 100,9 93,4 127,2 125,7 116,6

32,3 32,3 28,5 34,6 34,5 30,4 36,9 36,8 32,5 42,1 41,9 36,8 47,8 47,6 41,7 60,9 60,5 53 76,7 76 66,6 95,3 94,2 82,5 90 39,6 39,5 36,3 42,5 42,4 38,9 45,5 45,4 41,6 75,1 52 47,7 59,5 59,2 54,4 76,3 75,9 69,9 96,4 95,7 88,4 120 118,9 110,2

31,6 31,5 27,9 33,7 33,7 29,7 35 35,9 31,7 40,9 40,8 35,9 46,4 46,2 40,6 59 58,7 51,5 74 73,4 64,4 91,6 90,7 79,7 80 39 38,9 35,7 41,7 41,7 38,2 44,6 44,5 40,8 50,8 50,7 46,4 57,6 57,5 52,7 73,4 73,1 67,1 92 91,5 84,3 113,8 112,9 104,5

30,9 30,9 27,4 33 32,9 29,1 35,2 35,1 31 39,9 39,8 35,1 45,1 45 39,6 57,1 56,9 50 71,3 70,9 62,3 88 87,3 76,9 70 36,4 36,4 33,2 39 38,9 35,5 41,7 41,6 38 47,5 47,4 43,2 53,8 53,7 49 68,4 68,2 62,3 85,6 85,2 78,2 105,6 105 96,7 30,2 30,2 26,8 32,2 32,2 28,5 34,3 34,3 30,3 38,9 38,8 34,2 43,8 43,8 38,5 55,2 55,1 48,4 68,7 68,4 60,4 84,3 83,9 73,9 60 34,6 34,6 31,5 37 36,9 33,6 39,5 39,4 35,9 44,9 44,8 40,7 50,8 50,7 46 64,2 64 58,2 79,9 79,6 72,6 98 97,7 89,4 29,4 29,4 26,1 31,3 31,3 27,8 33,3 33,3 29,5 37,7 37,6 33 42,4 42,4 37,3 53,3 53,2 46,7 65,9 65,7 57,9 80,6 80,3 70,8 50 32,8 32,8 29,9 35 35 31,8 37,3 37,3 33,9 42,3 42,3 38,3 47,7 47,7 43,1 60 59,9 54,2 74,2 74,1 67,1 90,6 90,4 82,2 28,7 28,7 25,7 30,6 30,6 27,2 32,5 32,5 28,9 36,7 36,7 32,4 41,2 41,2 36,3 51,4 51,4 45,2 63,4 63,2 55,7 77 76,9 68 40 30,8 30,8 27,9 32,8 32,8 29,7 34,9 34,9 31,6 39,5 39,5 35,6 44,4 44,4 40 55,6 55,5 50 68,5 68,4 61,6 83,2 83,1 75 27,8 27,7 24,8 29,5 29,5 26,4 31,4 31,4 27,9 35,4 35,4 31,4 39,7 39,7 35,1 49,5 49,4 43,6 60,7 60,7 53,5 73,6 73,5 64,8 30 28,5 28,5 25,8 30,3 30,3 27,4 32,2 32,2 29,1 36,4 36,3 32,7 40,8 40,8 36,6 50,8 50,8 45,5 62,3 62,3 55,7 75,4 75,3 67,4 26,9 26,9 24,2 28,6 28,6 25,6 30,3 30,3 27,2 34,1 34,1 30,4 38,3 38,3 34 45,5 45,5 42 58,1 58,1 51,3 70,2 70,1 61,9 20 26,2 26,2 23,8 27,9 27,9 25,3 29,6 29,6 26,8 33,2 33,2 29,9 37,2 37,2 33,4 46 46 41,1 56,1 56,1 50 67,5 67,5 60,1 25,8 25,8 23,4 27,4 27,4 24,8 29,1 29,1 26,3 32,7 32,7 29,4 36,6 36,6 32,8 45,3 45,3 40,3 55,2 55,2 49 66,4 66,3 58,9 15 25,2 25,2 23 26,7 26,7 24,3 28,4 28,4 25,8 31,8 31,8 28,8 35,6 35,6 32,1 43,9 43,9 39,4 53,4 53,4 47,8 64,1 64,1 57,2 25,2 25,2 23 26,7 26,7 24,3 28,4 28,4 25,8 31,8 31,8 28,8 35,6 35,6 32,1 43,9 43,9 39,4 53,4 53,4 47,8 64,1 64,1 57,2 Sumber SNI 1727:2013

E. Kerangka Penelitian

Adapun langkah-langkah dalam penelitian ini dapat dilihat pada flow chart berikut:

V. PENUTUP

A. Kesimpulan

Berdasarkan uraian dan hasil pembahasan pada penelitian ini dapat disimpulkan bahwa :

1. Dari hasil analisis didapat gaya geser struktur balok dan struktur kolom lebih kecil dari pada gaya geser elemen joint sambungan balok kolom. Oleh karena itu perlu adanya perhatian khusus pada joint sambungan balok kolom dengan diperlukannya tulangan geser pada joint sambungan balok kolom tersebut.

2. Dari hasil analisis gaya geser dalam sambungan balok kolom didapat perbandingan antara perencanaan dengan metode perencanaan SNI 2847:2013 dan metode perencanaan ACI 352R:2002 untuk berbagai jenis sambungan balok kolom. Dari hasil tersebut didapat gaya geser dengan metode perencanaan ACI 352R:2002 lebih besar dari pada metode perencanaan SNI 2847:2013, hal ini disebabkan oleh gaya geser kolom metode ACI 352R:2002 lebih kecil sehingga gaya geser sambungan balok kolom metode ACI 352R:2002 lebih besar.

3. Dari hasil analisis tegangan geser dalam sambungan balok kolom didapat perbandingan antara perencanaan dengan metode SNI 2847:2013 dan metode ACI 352R:2002 untuk berbagai jenis sambungan balok kolom. Dari hasil tersebut didapat tegangan geser dengan metode perencanaan ACI 352R:2002 lebih besar dari pada metode perencanaan SNI 2847:2013, hal ini dikarenakan adanya hubungan antara gaya geser dengan tegangan geser. Karena gaya geser yang direncanakan dengan metode ACI 352R:2002 lebih besar maka tegangan gesernnya akan besar dibandingkan metode SNI 2847:2013

4. Dari hasil gaya geser yang dipikul beton dalam sambungan balok kolom didapat perbandingan antara perencanaan dengan metode SNI 2847:2013 dan metode ACI 352R:2002 untuk berbagai jenis sambungan balok kolom. Dalam hasil tersebut didapat tegangan geser yang dapat dipikul beton metode perencanaan SNI 2847:2013 lebih besar dibandingkan metode ACI 352R:2002. hal ini disebabkan adanya faktor-faktor pertimbangan yang spesifik dalam metode perencanaan ACI 352R:2002 dari pada metode SNI 2847:2013 yang menyebabkan metode ACI 352R:2002 tegangan geser yang dipikul beton lebih kecil daripada metode perencanaan SNI 2847:2013.

5. Dari hasil luas tulangan dan jarak tulangan dalam sambungan balok kolom baik metode ACI 352R:2002 dan metode SNI 2847:2013 dapat dikatakan sama, hanya saja ada perbedaan sedikit dari keduanya pada sambungan eksterior dan sambungan corner. Perbedaan ini didasrakan pada ketetapan jarak yang ada. Metode ACI 352R:2002 memberi syarat jarak tulangan

tidak harus lebih besar dari 100mm dan tidak boleh kurang dari 175 mm. Sedangkan metode SNI 2847:2013 memberi syarat jarak tulangan tidak perlu lebih besar dari 100 mm dan tidak boleh kurang dari 150 mm. 6. Tulangan yang didapat adalah tulangan Ø10 dengan jarak yang

berbeda-beda pada tinjauan ini didapat antara 125 mm -175 mm tergantung metode yang digunakan. Sedangkan yang dilapangan menggunakan tulangan Ø10 dengan jarak 100 mm, hal ini dimungkinkan langsung diambil syarat maksimal sambungan balok kolom yakni tulangan Ø10 dengan jarak 100 mm.

7. Panjang penyaluran didapat adalah 340 mm dengan metode perencanaan ACI 352R:2002 dan 265 dengan metode perencanaan SNI 2847:2013. hal ini dikarenakan faktor pengamanan pada metode ACI 352R:2002 lebih besar dari pada metode SNI 2847:2013

8. Dari hasil analisis secara umum metode perencanaan ACI 352R:2002 lebih tinggi segi keamanaan sambungan balok kolom dikarenakan hasil gaya geser, tegangan geser dan panjang penyaluran lebih besar serta tegangan geser yang dipikul beton lebih kecil dari pada metode perencanaan SNI 2847:2013. dan dari segi efisiensi metode perencanaan SNI 2847:2013 lebih besar dikarenakan dengan gaya geser, tegangan geser, dan panjang penyaluran lebih kecil dibandingkan metode ACI 352R:2002.

B. Saran

1. Perlu dilakukan penelitian perencanaan sambungan balok kolom dengan metode perencanaan lainnya sehingga diperoleh acuan perencanaan yang lebih efisien .

2. Perlunya dilakukan penelitian lebih lanjut untuk perencanaan sambungan balok kolom dengan perencanaan beban gempa analisis rangka beton ber-tulang pemikul momen yang berbeda.

3. Perlunya dilakukan penelitian lebih lanjut untuk penampang kolom yang tidak simetris.

DAFTAR PUSTAKA

Anonim.2002. Recommendations for Design of Beam Column Connection in Monolithc Reinforced Concrete Structures ACI 352-02. American Concrate Institute . Amerika

Anonim.2010. Minimum Design Loads for Building and Other structure ASCE 7-10 American Society Civil Enginering . Amerika

Chu Kia Wang Dkk. 1993. Reinforcment Concreate Design Fourth Edition. PT Glora Aksara Pratama. Jakarta

Departemen Pekerjaan Umum. 2012. Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa Untuk Struktur Bangunan Gedung , SNI – 1726 – 2012.

Departemen Pekerjaan Umum. 2013. Persyaratan Beton Struktural untuk Bangunan Gedung, SNI – 2847 – 2013.

Departemen Pekerjaan Umum. 2013. Beban Minimum untuk Perencanaan Gedung dan Struktur Lain , SNI – 1727 – 2013.

Imran, Iswandi & Fajar Hendrik. 2008. Seismic Design of Joint of Special Moment Resisting Frame. HAKI. Jakarta.

Setiawan, Agus. 2012. Analisis Hubungan Balok Kolom Beton Bertulang Proyek Pembangunan Kantor DPRD Balai Kota DKI Jakarta. Comtek vol 3 no 1 . Universitas Binus. Jakarta.

Park. I. 1975. Reinforced Concrete Structures. John Willy Inc. Amerika

Pawirodikromo, Widodo. 2013. Analisis Tegangan Bahan. Penerbit Pustaka Pelajar. Yogjakarta

Purwanto, Edy. 2013. Kinerja Hubungan Balok Kolom Beton Bertulang Dengan Pembebanan Statik. Jurnal Matrik Teknik Sipil. Universitas Negeri Surakarta. Widyawati, Ratna. 2009. Keruntuhan Lentur Balok Pada Struktur Balok Kolom

Beton Bertulang Eksterior Akibat Beban Siklik. Jurnal Rekayasa Vol 13 No 3. Universitas Lampung. Lampung