LANDASAN TEORI PERANCANGAN STRUKTUR ATAS GEDUNG CONDOTEL DI YOGYAKARTA MENGGUNAKAN PERATURAN SNI 2847:2013 DAN SNI 1726:2012.

12

BAB III

LANDASAN TEORI

3.1 Tata Cara Perencanaan Gempa menurut (SNI 1726:2012)

3.1.1 Gempa Rencana, Faktor Keutamaan dan Kategori Resiko Struktur Bangunan

Gempa rencana ditetapkan sebagai gempa dengan kemungkinan terlewati besarannya selama umur struktur bangunan 50 tahun adalah sebesar 2 persen. Akibat pengaruh gempa rencana, struktur gedung secara keseluruhan masih berdiri, walaupun sudah berada dalam kondisi di ambang keruntuhan.

Untuk berbagai kategori risiko struktur bangunan gedung sesuai Tabel 1 pengaruh gempa rencana terhadapnya harus dikalikan dengan suatu faktor keutamaan e I menurut Tabel 2.

Tabel 3. 1 Kategori risiko bangunan gedung dan non gedung untuk beban gempa

Jenis pemanfaatan Kategori

Resiko Gedung dan non gedung yang memiliki risiko rendah

terhadap jiwa manusia pada saat terjadi kegagalan, termasuk, tapi tidak dibatasi untuk, antara lain:

-Fasilitas pertanian, perkebunan, perternakan, dan perikanan

-Fasilitas sementara - Gudang penyimpanan

- Rumah jaga dan struktur kecil lainnya

Tabel 3.1 Kategori risiko bangunan gedung dan non gedung untuk beban gempa (lanjutan)

Jenis pemanfaatan Kategori

Resiko Semua gedung dan struktur lain, kecuali yang termasuk dalam

kategori risiko I,III,IV, termasuk, tapi tidak dibatasi untuk: - Perumahan

- Rumah toko dan rumah kantor - Pasar

- Gedung perkantoran

- Gedung apartemen/ rumah susun - Pusat perbelanjaan/ mall

- Bangunan industri - Fasilitas manufaktur - Pabrik

II

Gedung dan non gedung yang memiliki risiko tinggi terhadap jiwa manusia pada saat terjadi kegagalan, termasuk, tapi tidak dibatasi untuk:

- Bioskop

- Gedung pertemuan - Stadion

- Fasilitas kesehatan yang tidak memiliki unit bedah dan unit gawat darurat

- Fasilitas penitipan anak - Penjara

- Bangunan untuk orang jompo

Gedung dan non gedung, tidak termasuk kedalam kategori risiko IV, yang memiliki potensi untuk menyebabkan dampak ekonomi yang besar dan/atau gangguan massal terhadap kehidupan masyarakat sehari-hari bila terjadi kegagalan, termasuk, tapi tidak dibatasi untuk:

- Pusat pembangkit listrik biasa - Fasilitas penanganan air

Tabel 3.1 Kategori risiko bangunan gedung dan non gedung untuk beban gempa (lanjutan)

Jenis pemanfaatan Kategori

Resiko

- Fasilitas penanganan limbah - Pusat telekomunikasi

Gedung dan non gedung yang tidak termasuk dalam kategori risiko IV, (termasuk, tetapi tidak dibatasi untuk fasilitas manufaktur, proses, penanganan, penyimpanan, penggunaan atau tempat pembuangan bahan bakar berbahaya, bahan kimia berbahaya, limbah berbahaya, atau bahan yang mudah meledak) yang mengandung bahan beracun atau peledak di mana jumlah kandungan bahannya melebihi nilai batas yang disyaratkan oleh instansi yang berwenang dan cukup menimbulkan bahaya bagi masyarakat jika terjadi kebocoran.

III

Gedung dan non gedung yang ditunjukkan sebagai fasilitas yang penting, termasuk, tetapi tidak dibatasi untuk:

-Bangunan – bangunan monumental -Gedung sekolah dan fasilitas pendidikan

- Rumah sakit dan fasilitas kesehatan lainnya yang memiliki fasilitas bedah dan unit gawat darurat

- Fasilitas pemadam kebakaran, ambulans, dan kantor polisi, serta garasi kendaraan darurat

- Tempat perlindungan terhadap gempa bumi, angin badai, dan tempat perlindungan darurat lainnya

- Fasilitas kesiapan darurat, komunikasi, pusat operasi dan fasilitas lainnyauntuk tanggap darurat

- Pusat pembangkit energi dan fasilitas publik lainnya yang dibutuhkan pada saat keadaan darurat

Tabel 3.1 Kategori risiko bangunan gedung dan non gedung untuk beban gempa (lanjutan)

Jenis pemanfaatan Kategori

Resiko

Gedung dan non gedung yang dibutuhkan untuk

mempertahankan fungsi struktur bangunan lain yang masuk ke dalam kategori risiko IV.

IV

(Sumber: SNI 1726:2012, tabel 1)

Tabel 3. 2 Faktor keutamaan gempa

Kategori risiko Faktor keutamaan _gempa,

Ie

I atau II 1,0

III 1,25

IV 1,50

(Sumber: SNI 1726:2012, tabel 2)

3.1.2 Spectrum Respons

Spectrum Respons desain ditunjukkan dalam gambar 3.1 dengan mengikuti ketentuan di bawah ini:

1. Untuk perioda yang lebih kecil dari T0, Spectrum respons percepatan desain Sa harus diambil dari persamaan (3-1)

_� = _� , + , (3-1) 2. Untuk perioda yang lebih besar dari atau sama dengan T0 dan lebih kecil dari

atau sama dengan Ts, spectrum respons percepatan desain Sa, sama dengan SDS.

3. Untuk Perioda lebih besar dari Ts, spectrum respons percepatan desain, Sa diambil berdasarkan persamaan (3-2)

_� = � (3-2) Keterangan :

SDS = Parameter respons spectral percepatan desain pada perioda pendek SD1 = Parameter respons spectral percepatan desain pada perioda 1 detik T = Perioda getar fundamental struktur

= , � � = �

�

Gambar 3. 1 Spectrum Respons Percepatan (Sumber SNI 1726:2012, gambar 1)

Parameter percepatan spectral desain ditentukan dengan perumusan sebagai berikut :

SDS = 2/3.SMS (3-3)

SD1 = 2/3.SM1 (3-4)

Sedangkan nilai SMS dan SM1 ditentukan dengan perumusan sebagai berikut

SD1 = Fv . S1 (3-6) Keterangan:

Ss = parameter respons spektral percepatan gempa MCER terpetakan untuk perioda pendek

S1 = parameter respons spectral percepatan gempa MCER terpasang untuk perioda 1,0 detik

Koefisien situs faktor implikasi getaran terkait percepatan pada getaran perioda pendek,Fa dan faktor implikasi terkait percepatan yang mewakili getaran

perioda 1 detik, FVdapat dilihat pada tabel 3.3 dan 3.4.

Tabel 3. 3 Koefisien Situs, Fa Kelas

situs

Parameter respons spektral percepatan gempa (MCER) terpetakan pada perioda pendek, T=0,2 detik, Ss

SS ≤ 0,25 SS = 0,5 SS = 0,75 SS = 1 SS ≥ 1,25

SA 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8

SB 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0

SC 1,2 1,2 1,1 1,0 1,0

SD 1,6 1,4 1,2 1,1 1,0

SE 2,5 1,7 1,2 0,9 0,9

SF SSb

Tabel 3. 4 Koefisien Situs, Fv Kelas

situs

Parameter Respons Spektral Percepatan Gempa (MCER) Terpetakan pada Perioda 1 detik, S1

S1 ≤ 0,1 S1 = 0,2 S1 = 0,3 S1 = 0,4 S1 ≥ 0,5

SA 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8

SB 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0

SC 1,7 1,6 1,5 1,4 1,3

SD 2,4 2 1,8 1,6 1,5

SE 3,5 3,2 2,8 2,4 2,4

SF SSb

(Sumber SNI 1726:2012, tabel 5) Catatan:

SSb = Situs yang memerlukan investigasi geoteknik spesifikasi dan analisis respon situs spesifik.

Berdasarkan nilai SDS dan SD1 yang sudah ditentukan maka struktur dapat ditetapkan dalam salah satu kategeori desain seismik, sesuai tabel 3.5 dan 3.6.

Tabel 3. 5 Kategori Desain Seismik Berdasarkan Parameter Respons Percepatan pada Perioda Pendek

Nilai SDS

Kategori risiko

I atau II atau III IV

SDS < 0,167 A A

0,167 < SDS < 0,33 B C

0,33 < SDS < 0,5 C D

0,5 ≤ SDS D D

Tabel 3. 6 Kategori desain seismik berdasarkan parameter respons percepatan pada perioda 1 detik

Nilai SD1

Kategori risiko

I atau II atau III IV

SDS < 0,167 A A

0,167 < SDS < 0,133 B C

0,133 < SDS <0,20 C D

0,2 ≤ SDS D D

(Sumber: SNI 1726:2012, tabel 7)

3.1.3 Periode Fundamental Pendekatan

Periode fundamental pendekatan (Ta), dalem detik, harus ditentukan dari persemaan berikut: Ta = Ct hnx

Tabel 3. 7 Nilai parameter perioda pendekatan Ct dan x

Tipe struktur Ct x

Sistem rangka pemikul momen di mana rangka memikul 100 persen gaya gempa yang disyaratkan dan tidak dilingkupi atau dihubungkan dengan komponen yang lebih kaku dan akan mencegah rangka dari defleksi jika dekenai gaya gempa :

Rangka baja pemikul momen 0,0724a 0,8

Rangka beton pemikul momen 0,0466a 0,9

Rangka baja dengan bresing eksentris 0,0731a 0,75

Rangka baja dengan bresing terkekang terhadap tekuk

0,0731a 0,75

Semua sistem struktur lainnya 0,0488a 0,75

Tabel 3. 8 Koefisien untuk batas atas pada perioda yang dihitung

Koefisien Cu

≥ 0,4 1,4

0,3 1,4

0,2 1,5

0,15 1,6

≤ 0,1 1,7

(Sumber: SNI 1726:2012, tabel 14)

3.1.4 Struktur Penahan Gaya Seismik

Sistem struktur penahan gaya seismik ditentukan oleh parameter berikut ini:

4. Faktor koefisien modifikasi respons (R) 5. Faktor kuat lebih sistem (Cd)

6. Faktor pembesaran defleksi (Ω0) 7. Faktor batasan tinggi sistem struktur

Tabel 3. 9 Faktor Koefisien Modifikasi Respons, Faktor Kuat Lebih Sistem, Faktor Pembesaran Defleki, dan Batasan Tinggi Sistem Struktur

Sistem penahan-gaya seismik Koefisi en modifi kasi respons

, Ra

Faktor kuat lebih system,

Ω0g

Faktor pembe

saran defleks i, Cdb

Batasan sistem struktur dan batasan tinggi

struktur, hn (m)c

Kategori desain seismic B C Dd _Ed _Fe C. Sistem rangka

pemikul momen 1.Rangka baja

pemikul momen khusus

8 3 5 ½ TB TB TB TB TB

2.Rangka batang baja pemikul momen khusus

7 3 5 ½ TB TB 48 30 TI

3.Rangka batang baja pemikul momen khusus

4 ½ 3 4 TB TB 10h,i TIh TIi

4. Rangka baja pemikul momen menengah

3 ½ 3 3 TB TB TIh _TIh _TIi

5.Rangka baja pemikul momen biasa

8 3 5 ½ TB TB TB TB TB

6.Rangka beton bertulang pemikul momen khusus

5 3 4 ½ TB TB TI TI TI

7.Rangka beton bertulang pemikul momen biasa

3 3 2 ½ TB TI TI TI TI

8.Rangka baja dan beton komposit pemikul momen khusus

8 3 5 ½ TB TB TB TB TB

9.Rangka baja dan beton komposit pemikul momen menengah

Tabel 3.9 Faktor Koefisien Modifikasi Respons, Faktor Kuat Lebih Sistem, Faktor Pembesaran Defleki, dan Batasan Tinggi Sistem Struktur (lanjutan)

Sistem penahan-gaya seismik Koefisi en modifi kasi respons

, Ra

Faktor kuat lebih system,

Ω0g

Faktor pembe

saran defleks i, Cdb

Batasan sistem struktur dan batasan tinggi

struktur, hn (m)c

Kategori desain seismic B C Dd _Ed _Fe 10.Rangka baja dan

beton komposit terkekang parsial pemikul momen

6 3 5 ½ 48 48 30 TI TI

11.Rangka baja dan beton komposit pemikul momen biasa

3 3 2 ½ TB TI TI TI TI

12.Rangka baja canai dingin pemikul momen khusus dengan pembautan

3 ½ 3o 3 ½ 10 10 10 10 10

(Sumber: SNI 1726:2012. Tabel 9)

3.1.5 Kombinasi Beban 1. U = 1,4 D

2. U = 1.2 D + 1.6 L

3. U = (1,2 + 0,2 SDS) D + 1,0 L + ρ Ex + 0,3 ρ Ey 4. U = (1,2 + 0,2 SDS) D + 1,0 L + 0,3 ρ Ex + ρ Ey 5. U = (0,9 – 0,2 SDS) D + ρ Ex + 0,3 ρ Ey

6. U = (0,9 – 0,2 SDS) D + 0,3 ρ Ex + ρ Ey

7. U = (1,2 + 0,2 SDS) D + 1,0 L + 0,3 ρ Ex + ρ Ey 8. U = (1,2 + 0,2 SDS) D + 1,0 L - 0,3 ρ Ex + ρ Ey 9. U = (1,2 + 0,2 SDS) D + 1,0 L + 0,3 ρ Ex - ρ Ey

10. U = (1,2 + 0,2 SDS) D + 1,0 L - 0,3 ρ Ex - ρ Ey 11. U = (0,9 – 0,2 SDS) D + ρ Ex +0,3 ρ Ey 12. U = (0,9 – 0,2 SDS) D + ρ Ex - 0,3 ρ Ey 13. U = (0,9 – 0,2 SDS) D - ρ Ex + 0,3 ρ Ey 14. U = (0,9 – 0,2 SDS) D - ρ Ex - 0,3 ρ Ey 15. U = (0,9 – 0,2 SDS) D + 0,3 ρ Ex +ρ Ey 16. U = (0,9 – 0,2 SDS) D - 0,3 ρ Ex + ρ Ey 17. U = (0,9 – 0,2 SDS) D + 0,3 ρ Ex - ρ Ey 18. U = (0,9 – 0,2 SDS) D - 0,3 ρ Ex - ρ Ey Keterangan :

D = Beban mati (dead load)

L = Beban hidup (live load)

Lr = Beban hidup pada atap (roof live load) R = Beban air hujan (rain load)

W = Beban angin (wind load)

E = Beban gempa (earthquake load)

SDS = Parameter percepatan spektrum respons desain pada periode pendek

ρ = Faktor redundansi 3.2 Analisis Beban Lateral

SNI 1726:2012 memberikan tiga prosedur analisis yang dapat digunakan yaitu:

1. Analisis Gaya Lateral Ekivalen 2. Analisis Spektrum Respons Ragam

3. Prosedur Riwayat Respons Seismik

Penentuan pemilihan prosedur analisis beban lateral untuk desain seismik ditentukan berdasarkan kategori desain seismik dan karakteristik struktur (SNI 1726:2012 Pasal 7.6 tabel 13).

3.2.1 Geser Dasar Seismik

Geser dasar seismik, V dalam arah yang ditetapkan harus ditentukan sesuai dengan persamaan berikut :

VCSW (3-8) Keterangan :

Cs = Koefisien respons seismik (SNI 1726:2012 pasal 7.8.1.1)

W = Berat seismik efektif (SNI 1726:2012 pasal 7.7.2)

3.2.2 Periode Fundamental Struktur

Menurut SNI 1726:2012 pasal 7.8.2, sebagai alternative pada pelaksanaan analisis untuk menentukan periode fundamental struktur, T, diijinkan secara langsung menggunakan periode bangunan pendekatan, Ta.

x n t a Ch

T  (3-9)

Keterangan :

hn adalah ketinggian struktur, dalam (m), di atas dasar sampai tingkat

3.3 Kategori Desain Seismik (KDS)

Kategori Desain Seismik merupakan parameter utama yang menentukan berbagai persyaratan desain terhadap gempa yang ditetapkan berdasarkan Kategori Resiko dan tingkat kekuatan gerakan tanah. Kategori desain seismik menentukan hal-hal berikut pada perencanaan struktur : (Imran, 2013).

1. Sistem struktur penahan gempa yang boleh digunakan. 2. Konfigurasi horizontal dan vertikal.

3. Komponen struktur yang harus didesain terhadap gaya gempa. 4. Jenis analisis lateral yang boleh digunakan

3.4 Provisi Keamanan

Struktur dan komponen struktur harus didesain agar mempunyai kekuatan disemua penampang paling sedikit sama dengan kekuatan perlu yang dihitung untuk beban dan gaya terfaktor. Komponen struktur aman apabila memenuhi syarat sebagai berikut :

a. ϕRn U

b. ϕMn (Kuat momen desain) Mu (Momen terfaktor) c. ϕVn (Kuat momen desain) Vu (Gaya geser terfaktor) d. ϕPn (Kuat aksial desain) Mu (Gaya aksial terfaktor)

Kekuatan nominal (Rn) merupakan komponen struktur penampang yang dihitung sesuai dengan ketentuan dan asumsi metode desain kekuatan standar ini sebelum penerapan faktor reduksi kekuatan. Kekuatan desain (ϕRn) merupakan kekuatan nominal yang dikalikan dengan faktor reduksi kekuatan. Sedangkan kekuatan perlu adalah kekuatan komponen struktur atau penampang yang

diperlukan untuk menahan beban terfaktor atau momen dan gaya dalam terkait dalam kombinasi standar ini.

3.5 Asumsi – Asumsi Dasar

Menurut SNI 2847:2013 pasal 10.2, mengatur beberapa asumsi – asumsi dasar yang dapat dilihat sebagai berikut :

1. Kekuatan komponen – komponen struktur harus berdasarkan hitungan yang memenuhi syarat keseimbangan dan kompatibibilitas regangan.

2. Azas Bernoulli, tampang balok tetap rata sebelum dan sesudah mengalami lenturan dan tegak lurus sumbu netral balok, sehingga regangan beton maupun baja tulangan dianggap terdistribusi linier dan berbanding lurus dengan jarak terhadap sumbu/garis netral.

3. Regangan beton desak maksimum pada serat terluar εu = 0,003. 4. Kuat tarik beton diabaikan.

5. Nilai tegangan pada baja tulangan ε

= y

ε = ,

terkendali desak transisi terkendali tarik

, , ,

ϕ

sengkang: ϕ = , + , _,ε − ε_{− ε}y

y

spiral: ϕ = , + , _,ε − ε_{− ε}y

a. Bila ε < ε_y , maka fs = Es b. Bila ε ε_y , maka fs = fy

6. Nilai modulus elastisitas baja tulangan non prategang Es dapat diambil 200.000 MPa.

7. Distribusi tegangan beton desak 0,85 f’c dianggap terbagi rata pada jarak a = β1c dari serat terluar beton desak dengan regangan maksimum εu = 0,003.

a. untuk fc′ MPa, maka β = ,

b. untuk fc′ > MPa, maka  = , − , fc

′ ₋

,

3.6 Perancangan Pelat dan Tangga

Pembebanan pelat dan tangga meliputi beban hidup dan beban mati yang dikombinasikan dengan mengalikan koefisien 1,2 untuk beban mati dan 1,6 untuk beban hidup. Tebat pelat minimum untuk pelat satu arah diatur dalam SNI 2013 pasal 9.5.2 tabel 9.5(a), dan untuk pelat dua arah diatur dalam SNI 2847-2013 pasal 9.5.3.

3.7 Balok

3.6.1 Definisi Balok

Balok harus memenuhi definisi komponen struktur lentur : SNI 2847-2013 pasal 21.5 mensyaratkan bahwa komponen struktur lentur SRPMK harus memenuhi hal-hal berikut :

1. Gaya tekan aksial terfaktor pada komponen struktur, Pu tidak boleh

2. Bentang bersih komponen struktur, ln tidak boleh kurang dari empat

kali tinggi efektifnya.

3. Lebar komponen, bw tidak boleh kurang dari yang lebih kecil dari 0,3h

dan 250 mm.

3.6.2 Tulangan Longitudinal

SNI 2847-2013 pasal 21.5.2 mensyaratkan bahwa :

1. Jumlah tulangan atas maupun tulangan bawah tidak boleh kurang dari :

d b f

f

A w

y c s

' 25 , 0

min

,  (3-10)

Tetapi tidak boleh lebih kecil dari :

y w s

f d b

A_,min 1,4

(3-11)

Dengan rasio tulangan, ρ tidak boleh melebihi 0,025. Paling sedikit dua batang tulangan harus disediakan menerus pada kedua sisi atas dan bawah.

2. Kekuatan momen positif pada muka joint tidak boleh kurang dari setengah kekuatan momen negatif pada muka joint tersebut. Baik kekuatan momen positif maupun negatif sepanjang komponen struktur tidak boleh kurang dari seperempat kekuatan momen maksimum pada salah satu joint.

3.6.3 Tulangan Tranversal

Sengkang tertutup harus dipasang pada daerah komponen struktur rangka berikut :

1. Pada jarak dua kali tinggi komponen struktur yang diukur dari muka komponen struktur ke arah tengah bentang, di kedua ujung komponen struktur lentur.

2. Pada jarak dua kali tinggi komponen struktur pada kedua sisi penampang dimana pelelehan lentur sepertinya terjadi dalam hubungan dengan perpindahan lateral inelastis rangka.

Menurut SNI 2847:2013 pasal 21.5.3.2. Sengkang tertutup pertama harus ditempatkan tidak lebih dari 50 mm dari muka komponen struktur penumpu, dengan spasi sengkang, s tidak boleh melebihi yang terkecil dari : 1. d/4

2. Enam kali diameter terkecil tulangan lentur utama. 3. 150 mm.

Bila sengkang tertutup tidak diperlukan, sengkang dengan kait gempa pada kedua ujung harus dispasikan dengan jarak tidak lebih dari d/2 sepanjang panjang komponen struktur.

3.6.4 Kekuatan Geser

Gaya geser desain, Ve harus ditentukan dari peninjauan gaya statis

pada bagian komponen struktur antara muka-muka joint, dengan mengasumsikan bahwa momen-momen dengan tanda berlawanan yang berhubungan dengan kekuatan momen lentur yang mungkin, Mpr bekerja

pada muka-muka joint dan komponen struktur dibebani beban gravitasi tributari terfaktor sepanjang bentang.

Gambar 3. 2 Geser desain untuk balok (Sumber SNI 2847:2013 gambar S21.5.4) Keterangan :

dalam batang tulangan longitudinal sebesar paling sedikit 1,25fy dan faktor

reduksi kekuatan,  sebesar 1,0

Pu = Gaya aksial terfaktor

Vc = Kekuatan geser nominal yang disediakan oleh beton

Ve = Gaya geser desain

Wu = Beban terfaktor per satuan panjang balok atau pelat satu arah

3.7 Kolom

3.7.1 Definisi Kolom

Persyaratan yang harus dipenuhi oleh kolom yang didesain untuk SRPMK menurut SNI 2847-2013 pasal 21.6 :

1. Gaya tekan aksial terfaktor tidak boleh kurang dari Agf’c/10.

2. Dimensi penampang terpendek diukur pada garis lurus yang melalui pusat geometri tidak boleh kurang dari 300 mm.

3. Rasio dimensi penampang terpendek terhadap dimensi tegak lurus tidak boleh kurang dari 0,4.

3.7.2 Kuat Lentur

Menurut SNI 2847-2013 pasal 21.6.2.2 :

∑Mnc≥ (1,2) ∑Mnb (3-12)

dengan :

∑Mnc = Jumlah kekuatan lentur nominal kolom yang merangka ke

dalam joint yang dievaluasi di muka-muka joint. Kekuatan lentur kolom harus dihitung untuk gaya aksial terfaktor, konsisten dengan arah gaya-gaya yang ditinjau, yang menghasilkan kekuatan lentur terendah.

∑Mnb = Jumlah kekuatan lentur nominal balok yang merangka ke dalam

3.7.3 Tulangan Memanjang

Luas tulangan memanjang, Ast tidak boleh kurang dari 0,01Ag atau

lebih dari 0,06Ag.

3.7.4 Tulangan Transversal

Tulangan transversal dipasang sepanjang lo dari setiap muka joint

pada kedua sisi sebarang penampang dimanan pelelehan lentur sepertinya terjadi sebagai akibat dari perpindahan lateral inelastis rangka. Panjang lo

tidak boleh kurang dari yang terbesar dari :

1. Tinggi komponen struktur pada muka joint atau pada penampang dimana pelelehan lentur sepertinya terjadi

2. Seperenam bentang bersih komponen struktur 3. 450 mm.

Spasi tulangan transversal sepanjang lo tidak boleh melebihi yang

terkecil dari :

1. Seperempat dimensi komponen struktur minimum 2. 6 kali diameter batang tulangan longitudinal terkecil

3. 

  



 

 

3 350

100 hx

so

(3-13)

Nilai so tidak boleh melebihi 150 mm dan tidak perlu diambil kurang dari 100 mm.

Jumlah tulangan transversal ditentukan sebagai berikut :

1. Rasio volume tulangan spiral atau sengkang bulat, ρs tidak boleh kurang

     yt c s f f' 12 , 0

 (3-14)

dan tidak boleh kurang dari :

yt c ch g s f f A A ' 1 45 , 0     _ 

 (3-15)

2. Luas penampang tulangan sengkang persegi, Ash tidak boleh kurang dari :

            

0,3 . . ' 1

ch g yt c c sh A A f f b s

A (3-16)

     yt c c sh f f b s

A 0,09 . . ' (3-17)

3.7.5 Persyaratan Kekuatan Geser

Gaya geser desain, Ve harus ditentukan dari peninjauan terhadap

gaya-gaya maksimum yang dihasilkan di muka-muka pertemuan-pertemuan

(joints) di setiap ujung komponen struktur. Gaya-gaya joint ini harus

ditentukan menggunakan kekuatan momen maksimum yang mungkin, Mpr

di setiap ujung komponen struktur yang berhubungan dengan rentang dari beban aksial terfaktor, Pu yang bekerja pada komponen struktur. Dalam

semua kasus Ve tidak boleh kurang dari geser terfaktor yang ditentukan oleh

analisis struktur.

Tulangan transversal sepanjang panjang lo diproporsikan untuk

1. Gaya geser yang ditimbulkan gempa mewakili setengah atau lebih dari kekuatan geser perlu maksimum dalam lo

2. Gaya tekan aksial terfaktor, Pu termasuk pengaruh gempa kurang dari Agf’c/10

Jika harus dihitung , maka :

d b f A N

V _{c w}

g U c ' 14 1 17 , 0      

 (3-18)

Pu Mpr3 Ve3 Geser kolom ln Ve4 Mpr4 Pu n pr pr e l M M

V_3,4  3  4

Gambar 3. 3 Geser desain untuk kolom (sumber SNI 2847-2013 gambar S21.5.4) Keterangan :

Ast = Luas total tulangan longitudinal non-prategang Ash = Luas penampang total tulangan transversal

hx = Spasi horizontal kait silang atau kaki sengkang tertutup (hoop)

pusat ke pusat maksimum pada semua muka kolom

Nu = Gaya aksial terfaktor tegak lurus penampang yang terjadi serentak

dengan Vu atau Tu, diambil sebagai positif untuk tekan dan negative

3.8 Joint Rangka Momen Khusus

1. Gaya-gaya pada tulangan balok longitudinal di muka joint harus ditentukan dengan mengasumsikan bahwa tegangan pada tulangan tarik lentur 1,25fy.

2. Bila tulangan balok longitudinal menerus melaluyi joint balok-kolom, dimensi kolom yang sejajar terhadap tulangan balok tidak boleh kurang 20 kali diameter batang tulangan balok longitudinal terbesar. 3. Vn tidak boleh diambil sebagai yang lebih besar dari nilai :

- Untuk joint yang terkekang oleh balok-balok pada semua empat muka,

j c

n f A

V 1,7 ' . (3-19)

- Untuk joint yang terkekang oleh balok-balok pada tiga muka atau pada dua muka yang berlawanan,

j c

n f A

V 1,2 ' . (3-20)

- Untuk kasus-kasus lainnya,

j c

n f A

V 1,0 ' . (3-21)

Keterangan :

Vn = Kekuatan geser nominal

Gambar 3. 2 Geser desain untuk balok

(Sumber SNI 2847:2013 gambar S21.5.4) Keterangan :

dalam batang tulangan longitudinal sebesar paling sedikit 1,25fy dan faktor reduksi kekuatan,  sebesar 1,0

Pu = Gaya aksial terfaktor

Vc = Kekuatan geser nominal yang disediakan oleh beton Ve = Gaya geser desain

Wu = Beban terfaktor per satuan panjang balok atau pelat satu arah ln = Bentang bersih

3.7 Kolom

3.7.1 Definisi Kolom

Persyaratan yang harus dipenuhi oleh kolom yang didesain untuk SRPMK menurut SNI 2847-2013 pasal 21.6 :

1. Gaya tekan aksial terfaktor tidak boleh kurang dari Agf’c/10.

2. Dimensi penampang terpendek diukur pada garis lurus yang melalui pusat geometri tidak boleh kurang dari 300 mm.

3. Rasio dimensi penampang terpendek terhadap dimensi tegak lurus tidak boleh kurang dari 0,4.

3.7.2 Kuat Lentur

Menurut SNI 2847-2013 pasal 21.6.2.2 :

∑Mnc ≥ (1,2) ∑Mnb (3-12)

dengan :

∑Mnc = Jumlah kekuatan lentur nominal kolom yang merangka ke dalam joint yang dievaluasi di muka-muka joint. Kekuatan lentur kolom harus dihitung untuk gaya aksial terfaktor, konsisten dengan arah gaya-gaya yang ditinjau, yang menghasilkan kekuatan lentur terendah.

∑Mnb = Jumlah kekuatan lentur nominal balok yang merangka ke dalam joint, yang dievaluasi di muka-muka joint.

3.7.3 Tulangan Memanjang

Luas tulangan memanjang, Ast tidak boleh kurang dari 0,01Ag atau lebih dari 0,06Ag.

3.7.4 Tulangan Transversal

Tulangan transversal dipasang sepanjang lo dari setiap muka joint pada kedua sisi sebarang penampang dimanan pelelehan lentur sepertinya terjadi sebagai akibat dari perpindahan lateral inelastis rangka. Panjang lo tidak boleh kurang dari yang terbesar dari :

1. Tinggi komponen struktur pada muka joint atau pada penampang dimana pelelehan lentur sepertinya terjadi

2. Seperenam bentang bersih komponen struktur 3. 450 mm.

Spasi tulangan transversal sepanjang lo tidak boleh melebihi yang terkecil dari :

1. Seperempat dimensi komponen struktur minimum 2. 6 kali diameter batang tulangan longitudinal terkecil

3. 

  



 

 

3 350

100 hx

so

(3-13)

Nilai so tidak boleh melebihi 150 mm dan tidak perlu diambil kurang dari 100 mm.

Jumlah tulangan transversal ditentukan sebagai berikut :

1. Rasio volume tulangan spiral atau sengkang bulat, ρs tidak boleh kurang dari :

     yt c s f f' 12 , 0

 (3-14)

dan tidak boleh kurang dari :

yt c ch g s f f A A ' 1 45 , 0     _ 

 (3-15)

2. Luas penampang tulangan sengkang persegi, Ash tidak boleh kurang dari :

            

0,3 . . ' 1

ch g yt c c sh A A f f b s

A (3-16)

     yt c c sh f f b s

A 0,09 . . ' (3-17)

3.7.5 Persyaratan Kekuatan Geser

Gaya geser desain, Ve harus ditentukan dari peninjauan terhadap gaya-gaya maksimum yang dihasilkan di muka-muka pertemuan-pertemuan (joints) di setiap ujung komponen struktur. Gaya-gaya joint ini harus ditentukan menggunakan kekuatan momen maksimum yang mungkin, Mpr di setiap ujung komponen struktur yang berhubungan dengan rentang dari beban aksial terfaktor, Pu yang bekerja pada komponen struktur. Dalam semua kasus Vetidak boleh kurang dari geser terfaktor yang ditentukan oleh analisis struktur.

Tulangan transversal sepanjang panjang lo diproporsikan untuk menahan geser dengan mengasumsikan Vc = 0, bilamana :

1. Gaya geser yang ditimbulkan gempa mewakili setengah atau lebih dari kekuatan geser perlu maksimum dalam lo

2. Gaya tekan aksial terfaktor, Pu termasuk pengaruh gempa kurang dari Agf’c/10

Jika harus dihitung , maka :

d b f A N

V _{c w}

g U

c '

14 1 17 ,

0 

  

 

 (3-18)

Pu Mpr3

Ve3

Geser kolom

ln

Ve4

Mpr4

Pu

n pr pr

e

l M M

V_3,4  3  4

Gambar 3. 3 Geser desain untuk kolom

(sumber SNI 2847-2013 gambar S21.5.4) Keterangan :

Ast = Luas total tulangan longitudinal non-prategang Ash = Luas penampang total tulangan transversal

hx = Spasi horizontal kait silang atau kaki sengkang tertutup (hoop) pusat ke pusat maksimum pada semua muka kolom

Nu = Gaya aksial terfaktor tegak lurus penampang yang terjadi serentak dengan Vu atau Tu, diambil sebagai positif untuk tekan dan negative untuk tarik.

3.8 Joint Rangka Momen Khusus

1. Gaya-gaya pada tulangan balok longitudinal di muka joint harus ditentukan dengan mengasumsikan bahwa tegangan pada tulangan tarik lentur 1,25fy.

2. Bila tulangan balok longitudinal menerus melaluyi joint balok-kolom, dimensi kolom yang sejajar terhadap tulangan balok tidak boleh kurang 20 kali diameter batang tulangan balok longitudinal terbesar. 3. Vn tidak boleh diambil sebagai yang lebih besar dari nilai :

- Untuk joint yang terkekang oleh balok-balok pada semua empat muka,

j c

n f A

V 1,7 ' . (3-19)

- Untuk joint yang terkekang oleh balok-balok pada tiga muka atau pada dua muka yang berlawanan,

j c

n f A

V 1,2 ' . (3-20)

- Untuk kasus-kasus lainnya,

j c

n f A

V 1,0 ' . (3-21)

Keterangan :

Vn = Kekuatan geser nominal