IV- 2 h. Menghitung neraca air yang merupakan perbandingan antara debit air yang
tersedia dengan debit air yang dibutuhkan untuk keperluan irigasi dan air baku.
4.2 Penentuan Daerah Aliran Sungai
Sebelum menentukan daerah aliran sungai, terlebih dahulu menentukan lokasi bangunan air Waduk yang akan direncanakan. Dari lokasi ini ke arah
hulu, kemudian ditentukan batas daerah aliran sungai dengan menarik garis imajiner yang menghubungkan titik-titik yang memiliki kontur tertinggi sebelah
kiri dan kanan sungai yang ditinjau Soemarto, 1999. Penetapan Daerah Aliran Sungai DAS pada daerah Pembangunan
Waduk Ciniru diperoleh dari data di Laboratorium Pengaliran Universitas Diponegoro.
4.3 Penentuan Luas Pengaruh Stasiun Hujan
Adapun jumlah stasiun yang masuk di lokasi DAS Sungai Cipedak berjumlah tiga buah stasiun yaitu Sta Ciniru, Sta Waduk darma dan Sta Subang.
Penentuan luas pengaruh stasiun hujan dengan metode Thiesen karena kondisi topografi dan jumlah stasiun memenuhi syarat. Dari tiga stasiun tersebut masing-
masing dihubungkan untuk memperoleh luas daerah pengaruh dari tiap stasiun. Di mana masing-masing stasiun mempunyai daerah pengaruh yang dibentuk dengan
garis-garis sumbu tegak lurus terhadap garis penghubung antara dua stasiun. Hasil perhitungan dapat dilihat pada Tabel 4.1 sebagai berikut :
Tabel 4.1 Luas Pengaruh Stasiun Hujan Terhadap DAS
No Nama Stasiun Hujan
Poligon Thiessen Faktor Prosentase
Luas DAS km
2
1 Ciniru 93,14
64,557 2 Waduk
Darma 6,36
4,410 3 Subang
0,5 0,348
Jumlah 100 69,31
BAB I V AN ALI SI S H I D ROLOGI
IV- 3
Keterangan : A1 = Luasan DAS akibat pengaruh Sta Ciniru yaitu sebesar 64,557 km
2
A2 = Luasan DAS akibat pengaruh Sta Wduk Darma yaitu sebesar 4,410 km
2
A3 = Luasan DAS akibat pengaruh Sta Subang yaitu sebesar 0,348 km
2 II
I III
ciniru
subang waduk darma
A1 A2
A3
Gambar 4.1 Luas DAS Akibat Pengaruh Stasiun Hujan Dengan Metode Poligon Thiessen
IV- 4
4.4 Analisis Curah Hujan
4.4.1 Ketersediaan Data Hujan
Untuk mendapatkan hasil yang memiliki akurasi tinggi, dibutuhkan ketersediaan data yang secara kualitas dan kuantitas cukup memadai. Data hujan yang
digunakan direncanakan selama 12 tahun sejak Januari 1995 hingga Desember 2006. Data-data hujan bulanan dan hari hujan bulanan masing-masing stasiun ditampilkan
pada Tabel 4.2 sd Tabel 4.4. Data curah hujan harian maksimum ini didapat dari curah hujan harian dalam satu tahun yang terbesar di ketiga stasiun tersebut.
Tabel 4.2 Data Curah Hujan Harian Maksimum Stasiun Ciniru
Sumber : Laboratorium Pengaliran UNDIP
Tahun Bulan Dalam Setahun
Rh Total
Rh Max
Jan Peb Mar Apr Mei Jun
Jul Agt
Sep Okt
Nop Des mm mm
1995 70 93 131 61 40 30 37 0 61 49 88 67 727 131 1996 110 58 84 38 45 15 41 42 8 37 50 60 588 110
1997 85 40 65 65 44 8 0 0 0 0 20 29 356 85 1998 86 68 86 121 59 98 54 92 58 60 70 92 944 121
1999 53 94 55 85 46 64 14 2 0 35 65 72 585 94 2000 51 69 73 65 34 62 14 0 2 56 0 0 426 73
2001 55 61 65 0 52 62 53 0 0 63 55 0 466 65 2002 67 11 0 60 33 0 18 0 0 0 36 82 307 82
2003 32 23 65 11 34 0 22 0 0 0 22 14 223 65 2004 0 32 35 30 20 20
12 0 45 1 50 70 315 70 2005
23 40
60 30
25 35
70 40
18 20
12 50
423 70
2006 50 69 25 30 50 50 0 0 0 0 22 40 336 69
IV- 5
Tabel 4.3 Data Curah Hujan Harian Maksimum Stasiun Waduk Darma
Sumber : Laboratorium Pengaliran UNDIP
Tahun Bulan Dalam Setahun
Rh Total
Rh Max
Jan Peb Mar Apr Mei Jun Jul Agt Sep Okt Nop Des mm mm
1995 57 93 82 40 46 84 50 0 83 97 92 45 677 97 1996 58 92 60 40 34 69 34 40 16 52
62 55 612 92
1997 41 66 31 31 34 4 10 0 0 18 12 93 340 93 1998 49 73 47 118 55 31 48 16 60 48 62 78 685 118
1999 103 17 64 0 15 17 0 6 2 33 83 50 390 103 2000 47 61 68 85 56 41 12 12 5 101 63 81 632 101
2001 54 98 64 65 53 30 26 18 18 0 0 0 426 98 2002 58 21 120 98 44 16 19 0 0 0 55 77 508 120
2003 154 114 70 103 49 9 0 0 30 19 0 57 605 154 2004 93 67 71 54 98 6 21 0 24 13 68 90 605 98
2005 93 33 30 102 10 41 67 13 34 14 45 51 533 102 2006 70 74 80 41 19 66 0 0 0 0 15 133 498 133
Tabel 4.4 Data Curah Hujan Harian Maksimum Stasiun Subang
Sumber : Laboratorium Pengaliran UNDIP
Tahun Bulan Dalam Setahun
Rh Total
Rh Max
Jan Peb Mar Apr Mei Jun
Jul Agt
Sep Okt
Nop Des
mm mm
1995 90 105 100 51 40 70 58 0 60 66 110 56 806 110
1996 80 72 69 72 34 16 58 75 10 38 105 57 686 105
1997 70 66 44 81 63 8 40 0 0 0 30 64 466 81
1998 59 73 70 55 120 57 26 53 48 31 55 74 721 120
1999 52 62 40 45 16 11 0 22 0 45 98 49 440 98
2000 51 46 48 54 26 56 28 56 13 43 52 55 528 86
2001 56 50 0 0 10 7 9 0 0 11 3 2 148 56
2002 12 8 5 0 17 8 4 0 0 0 11 5 70
17 2003 0 73 73 67 60 18 0 0 0 0 25 30 346
73 2004 47 59 110 50 56 0 59 0 18 16 31 36 482
110 2005 95 87 77 139 36 40 71 12 34 118 55 82 846
139 2006 91 60 0 62 43 91 0 0 0 22 45 67 480
91
IV- 6
Tabel 4.5 Curah Hujan Harian Maksimum
Tahun Sta Cepogo mm
Sta W Darma mm Sta Subang mm
1995 131 97
110 1996 110
92 105
1997 85 93
81 1998 121
118 120
1999 94 103
98 2000 73
101 86
2001 65 98
56 2002 82
120 17
2003 65 154
73 2004 70
98 110
2005 70 102
139 2006 69
133 91
4.4.2 Analisis Curah Hujan Area
Analisis ini dimaksudkan untuk mengetahui curah hujan rata-rata yang terjadi pada daerah tangkapan catchment area tersebut, yaitu dengan menganalisis data-data
curah hujan maksimum yang didapat dari tiga stasiun penakar hujan yaitu Sta Ciniru, Sta Waduk Darma dan Sta Subang.
Metode yang digunakan dalam analisis ini adalah metode poligon thiessen seperti Persamaan 2.3 Bab II sebagai berikut Soemarto, 1999.
Persamaan :
n n
n
A A
A R
A R
A R
A R
+ ......
+ +
. +
..... +
. +
. =
2 1
2 2
1 1
di mana : R
= Curah hujan maksimum rata-rata mm R
1
, R
2
,
.......,
R
n
= Curah hujan pada stasiun 1,2,........,n mm A
1
, A
2
, …,A
n
= Luas daerah pada polygon 1,2,…..,n km
2
IV- 7 Dari ketiga curah hujan rata – rata stasiun dibandingkan, yang nilai curah
hujan rata – ratanya maksimum diambil sebagai curah hujan areal DAS Sungai Cipedak. Hasil perhitungan dapat dilihat pada Tabel 4.6 sebagai berikut:
Tabel 4.6 Perhitungan Curah Hujan Rencana Dengan Metode Poligon Thiessen
Tahun Rh Max Sta Ciniru
Rh Max Sta W Darma
Rh Max Sta Subang Rh Rencana
A
1
= 64,557 km
2
A
2
= 4,410 km
2
A
3
= 0,348 km
2
dlm mm
1995 131 97
110 123
1996 110 92
105 105
1997 85 93
81 79
1998 121 118
120 113
1999 94 103
98 88
2000 73 101
86 69
2001 65 98
56 61
2002 82 120
17 78
2003 65 154
73 65
2004 70 98
110 71
2005 70 102
139 69
2006 69 133
91 68
4.5 Analisis Frekuensi Curah Hujan Rencana
Dari hasil perhitungan curah hujan rata-rata maksimum dengan metode polygon thiessen di atas perlu ditentukan kemungkinan terulangnya curah hujan bulanan
maksimum guna menentukan debit banjir rencana.
4.5.1 Parameter Statistik Pengukuran Dispersi
Suatu kenyataan bahwa tidak semua nilai dari suatu variabel hidrologi terletak atau sama dengan nilai rata-ratanya, tetapi kemungkinan ada nilai yang lebih besar atau
lebih kecil dari nilai rata-ratanya Sosrodarsono dan Takeda, 1993. Besarnya dispersi dapat dilakukan pengukuran dispersi yakni melalui perhitungan parameter statistik
untuk Xi-X, Xi-X
2
, Xi-X
3
, Xi-X
4
terlebih dahulu. di mana :
Xi = Besarnya curah hujan daerah mm
X = Rata-rata curah hujan maksimum daerah mm
Perhitungan parameter
statistik dapat dilihat pada Tabel 4.7.
IV- 8
Tabel 4.7 Parameter Statistik
No Tahun
Rh Xi Rh Rata2
X X
Xi −
2
X Xi
−
3
X Xi
−
4
X Xi
−
1 1995 123 82,416
40,584 1647,061 66844,325 2712810,122
2 1996 105 82,416
22,584 510,037 11518,677
260137,798 3 1997
79 82,416
-3,416 11,669 -39,861 136,166 4 1998 113
82,416 30,584 935,381
28607,694 874937,719
5 1999 88
82,416 5,584 31,181 174,115
972,258 6 2000
69 82,416
-13,416 179,989 -2414,733 32396,060
7 2001 61
82,416 -21,416 458,645 -9822,342
210355,287 8 2002
78 82,416
-4,416 19,501 -86,116 380,291 9 2003
65 82,416
-17,416 303,317 -5282,569 92001,236
10 2004 71
82,416 -11,416 130,325 -1487,790
16984,620 11 2005
69 82,416
-13,416 179,989 -2414,733 32396,060
12 2006 68
82,416 -14,416 207,821 -2995,948
43189,591
Jumlah 989 0,0 4614,916
82600,674 4276697,208
Macam pengukuran dispersi antara lain sebagai berikut :
1. Deviasi Standar Sd
Perhitungan deviasi standar menggunakan Persamaan 2.6 pada Bab II Soemarto, 1999.
Sd = 1
- -
∑
2
n X
X
i
di mana
: Sd = Deviasi standar
Xi = Nilai variat ke i X = Nilai rata-rata variat
n = Jumlah data Sd =
1 12
916 ,
4614 −
Sd = 20,482
2. Koefisien Skewness CS
Perhitungan koefisien Skewness digunakan Persamaan 2.8 pada Bab II Soemarto, 1999.
IV- 9
{ }
3 1
3
2 -
1 -
-
∑
Sd n
n X
Xi n
Cs
n i
=
=
3
482 ,
20 2
- 12
1 -
12 674
, 82600
12 =
Cs Cs = 1,048
3. Pengukuran Kurtosis CK
Perhitungan kortosis menggunakan Persamaan 2.9 Bab II Soemarto,1999.
{ }
4 1
4
∑
- 1
Sd X
Xi n
Ck
n i
=
=
4
482 ,
20 208
, 4276697
12 1
= Ck
025 ,
2 =
Ck
4. Koefisien Variasi CV
Perhitungan koefisien variasi menggunakan Persamaan 2.7 pada Bab II Soemarto, 1999.
X Sd
Cv =
416 ,
82 482
, 20
= Cv
248 ,
= Cv
4.5.2 Analisis Jenis Sebaran
4.5.2.1 Metode Gumbel Tipe I
Mengitung curah hujan dengan Pers. 2.10 dan Pers. 2.12 Bab II yaitu : X
t
= Yn
Y Sn
S X
T
- +
IV- 10 di mana :
X = 82,416 Yn = 0,5035 lihat Tabel 2.1
S = 20,482 Sn = 0,9833 lihat Tabel 2.2
Y
t
= -ln ⎥⎦
⎤ ⎢⎣
⎡ T
T 1 -
ln lihat Tabel 2.3
Tabel 4.8 Distribusi Sebaran Metode Gumbel I
No Periode
X
Sd Yt Yn Sn
Xt
1 25 82,416
20,482 2,043
0,5035 0,9833
114,483 2 100
82,416 20,482
3,022 0,5035
0,9833 134,875
3 1000 82,416
20,482 4,540
0,5035 0,9833
166,495
Tabel 4.9 Syarat Penggunaan Jenis Sebaran
No Jenis Distribusi
Syarat Hasil Perhitungan
Keterangan
1 Metode Gumbel I
CK ≤ 5,4002
Ck = 2,025 Memenuhi
CS ≤ 1,1396
Cs = 1,048 Memenuhi
Dari metode yang digunakan di atas adalah sebaran Metode Gumbel dengan nilai Cs = 1,048 memenuhi persyaratan Cs
≤ 1,139 dan nilai Ck = 2,025 yang memenuhi persyaratan Ck
≤ 5,4002. Dari jenis sebaran yang telah memenuhi syarat tersebut perlu diuji kecocokan sebarannya dengan metode Smirnov Kolmogorov. Hasil
uji kecocokan sebaran menunjukan distribusinya dapat diterima atau tidak.
4.5.3 Pengujian Kecocokan Sebaran 4.5.3.1 Uji Sebaran Smirnov – Kolmogorov
Uji kecocokan Smirnov – Kolmogorov, sering juga uji kecocokan non parametrik non parametric test, karena pengujian tidak menggunakan fungsi distribusi
tertentu. Hasil perhitungan uji kecocokan sebaran dengan Smirnov – Kolmogorov untuk
Metode Gumbel dapat dilihat pada Tabel 4.15.
IV- 11 Xi
= Curah hujan rencana Xrt
= Rata-rata curah hujan = 82,416 mm
Sd = Standar deviasi
= 20,482 n
= jumlah data
Tabel 4.10 Uji Keselarasan Sebaran Dengan Smirnov – Kolmogorov
Xi M
Px =Mn+1 Px
ft = Xi-XrtSd Px
Px D
1 2
3 4 = nilai1 - 3
5 6
7 = nilai1 - 6 8 = 4-7
61 1 0,076
0,924 -1,405 0,151 0,849
0,075 65 2
0,153 0,847
-0,850 0,197 0,803 0,044
68 3 0,230
0,770 -0,703
0,225 0,775 -0,005
69 4 0,307
0,693 -0,655
0,255 0,745 -0,052
69 5 0,384
0,616 -0,655
0,255 0,745 -0,129
71 6 0,461
0,539 -0,557
0,290 0,710 -0,171
78 7 0,538
0,462 -0,215
0,401 0,599 -0,137
79 8 0,615
0,385 -0,167
0,440 0,560 -0,175
88 9 0,692
0,308 0,272 0,600
0,400 -0,092
105 10 0,769
0,231 1,102 0,870
0,130 -0,101
113 11 0,846
0,154 1,493 0,923
0,077 0,077
123 12 0,923
0,077 1,981 0,974
0,019 0,058
Derajat signifikasi = 0,05 5
Dmaks =
0,175 → m = 12
Do kritis = 0,354 untuk n = 12
→ lihat Tabel 2.8 Bab II Dilihat dari perbandingan di atas bahwa Dmaks Do kritis, maka metode
sebaran yang diuji dapat diterima.
IV- 12
4.6 Perhitungan Debit Banjir Rencana
Untuk menghitung atau memperkirakan besarnya debit banjir yang akan terjadi dalam berbagai periode ulang dengan hasil yang baik dapat dilakukan dengan analisa
data aliran dari sungai yang bersangkutan. Oleh karena data aliran yang bersangkutan tidak tersedia maka dalam perhitungan debit banjir akan digunakan beberapa metode
yaitu Sosrodarsono, 1993 : - Metode Hidrograf Sintetik GAMA I
- Dengan Program HEC HMS
4.6.1 Perhitungan Debit Banjir Rencana Metode Satuan Sintetik Gama I
Perhitungan Hidrograf Satuan Sintetik Gama I menggunakan Persamaan 2.42 sd Persamaan 2.49 pada Bab II Soemarto, 1999 dengan langkah-langkah :
1 Menentukan data-data yang digunakan dalam perhitungan Hidrograf Sintetik
Gamma I DAS Sungai Cipedak. Luas DAS Sungai Cipedak
= 69,31 km
2
Panjang sungai utama L = 27 km
Panjang sungai semua tingkat = 84,50 km
Panjang sungai tingkat satu 1 = 52,80 km
Jumlah sungai tingkat satu 1 = 135
Jumlah sungai semua tingkat = 185
Jumlah pertemuan sungai JN = 135
Kelandaian sungai
= Elv hulu-Elv hilirL
= 950-190
20000 =
0,0259 Indeks kerapatan sungai
= 84,5 69,31 =1,219 kmkm
2
dengan jumlah panjang sungai semua tingkat SF =
5 ,
84 8
, 52
= 0,624 kmkm²
IV- 13 Faktor lebar WF adalah perbandingan antara lebar DAS yang diukur dari titik
berjarak ¾ L dengan lebar DAS yang diukur dari titik yang berjarak ¼ L dari tempat pengukuran WF.
Wu = 4,8 km
Wi = 8 km
WF =
8 8
, 4
= 0,6 Perbandingan antara luas DAS yang diukur di hulu garis yang ditarik tegak
lurus garis hubung antara stasiun pengukuran dengan titik yang paling dekat dengan titik berat DAS melewati titik tersebut dengan luas DAS total RUA.
Au = 26,961 km²
RUA =
A Au
= 31
, 69
961 ,
26 = 0,389
km² Faktor simetri ditetapkan sebagai hasil perkalian antara faktor lebar WF
dengan luas relatif DAS sebelah hulu RUA SIM =
RUA WF
×
=
389 ,
6 ,
×
= 0,233 Frekuensi sumber SN yaitu perbandingan antara jumlah segmen sungai-
sungai tingkat 1 dengan jumlah segmen sungai semua tingkat. SN =
tkt semua
sungai Jml
tkt sungai
Jml 1
=
185 135
= 0,411 2 Menghitung waktu naik T
R
dengan menggunakan Persamaan 2.43 Bab II yaitu sebagai berikut :
TR =
2775 ,
1 +
06665 ,
1 +
100 .
43 ,
3
SIM SF
L
IV- 14 TR =
2775 ,
1 233
, 06665
, 1
624 ,
100 27
. 43
,
3
+ +
⎥⎦ ⎤
⎢⎣ ⎡
= 1,56 jam
3 Menghitung debit puncak Q
P
dengan menggunakan Persamaan 2.44 Bab II yaitu sebagai berikut :
Q
p
=
2381 ,
0986 ,
5886 ,
1836 ,
JN TR
A Q
p
=
2381 ,
0986 ,
5886 ,
35 56
, 1
31 ,
69 1836
,
−
= 4,96 m³dtk
4 Menghitung waktu dasar TB time base dengan menggunakan Persamaan 2.45 Bab II yaitu sebagai berikut :
TB =
2574 ,
7344 ,
0986 ,
1457 ,
× 4132
, 27
RUA SN
S TR
TB =
2574 ,
7344 ,
0986 ,
1457 ,
389 ,
411 ,
0259 ,
56 ,
1 4132
, 27
−
= 17,116 jam
5 Menghitung koefisien tampungan k dengan menggunakan Persamaan 2.49 Bab II yaitu sebagai berikut :
k =
0452 ,
0897 ,
1 1446
, 1798
,
5617 ,
D SF
S A
− −
k =
0452 ,
0897 ,
1 1446
, 1798
,
219 ,
1 624
, 0259
, 31
, 69
5617 ,
− −
= 3,443
6 Membuat unit hidrograf dengan menggunakan Persamaan 2.42 Bab II yaitu sebagai berikut :
Qt = Qp .e
–tk
IV- 15
Tabel 4.11 Unit Resesi Hidrograf
t jam Qp k
e Qt
t jam
Qp k e Qt 4.96 3.443 2.718 0.000
4.25 4.96 3.443 2.718
1.444 0.25 4.96 3.443 2.718 1.000
4.50 4.96 3.443 2.718
1.343 0.50 4.96 3.443 2.718 2.000
4.75 4.96 3.443 2.718
1.248 0.75 4.96 3.443 2.718 2.750
5.00 4.96 3.443 2.718
1.161 1.00 4.96 3.443 2.718 3.710
5.25 4.96 3.443 2.718
1.080 1.25 4.96 3.443 2.718 3.450
5.50 4.96 3.443 2.718
1.004 1.50 4.96 3.443 2.718 3.208
5.75 4.96 3.443 2.718
0.934 1.75 4.96 3.443 2.718 2.984
6.00 4.96 3.443 2.718
0.868 2.00 4.96 3.443 2.718 2.775
6.25 4.96 3.443 2.718
0.808 2.25 4.96 3.443 2.718 2.580
6.50 4.96 3.443 2.718
0.751 2.50 4.96 3.443 2.718 2.400
6.75 4.96 3.443 2.718
0.698 2.75 4.96 3.443 2.718 2.232
7.00 4.96 3.443 2.718
0.650 3.00 4.96 3.443 2.718 2.075
7.25 4.96 3.443 2.718
0.604 3.25 4.96 3.443 2.718 1.930
7.50 4.96 3.443 2.718
0.562 3.50 4.96 3.443 2.718 1.795
7.75 4.96 3.443 2.718
0.522 3.75 4.96 3.443 2.718 1.669
8.00 4.96 3.443 2.718
0.486 4.00 4.96 3.443 2.718 1.552
8.25 4.96 3.443 2.718
0.452 t
jam Qp k e
Qt t
jam Qp k e
Qt 8.50 4.96 3.443
2.718 0.420
16.50 4.96 3.443
2.718 0.041
8.75 4.96 3.443 2.718
0.391 16.75
4.96 3.443 2.718
0.038 9.00 4.96 3.443
2.718 0.363
17.00 4.96 3.443
2.718 0.036
9.25 4.96 3.443 2.718
0.338 17.25
4.96 3.443 2.718
0.033 9.50 4.96 3.443
2.718 0.314
17.50 4.96 3.443
2.718 0.031
9.75 4.96 3.443 2.718
0.292 17.75
4.96 3.443 2.718
0.029 10.00 4.96 3.443 2.718 0.272
18.00 4.96 3.443
2.718 0.027
10.25 4.96 3.443 2.718 0.253 18.25
4.96 3.443 2.718
0.025 10.50 4.96 3.443 2.718 0.235
18.50 4.96 3.443
2.718 0.023
10.75 4.96 3.443 2.718 0.219 18.75
4.96 3.443 2.718
0.021 11.00 4.96 3.443 2.718 0.203
19.00 4.96 3.443
2.718 0.020
11.25 4.96 3.443 2.718 0.189 19.25
4.96 3.443 2.718
0.019 11.50 4.96 3.443 2.718 0.176
19.50 4.96 3.443
2.718 0.017
11.75 4.96 3.443 2.718 0.163 19.75
4.96 3.443 2.718
0.016 12.00 4.96 3.443 2.718 0.152
20.00 4.96 3.443
2.718 0.015
12.25 4.96 3.443 2.718 0.141 20.25
4.96 3.443 2.718
0.014
IV- 16
12.50 4.96 3.443 2.718 0.131
20.50 4.96 3.443
2.718 0.013
12.75 4.96 3.443 2.718 0.122 20.75
4.96 3.443 2.718
0.012 13.00 4.96 3.443 2.718 0.114
21.00 4.96 3.443
2.718 0.011
13.25 4.96 3.443 2.718 0.106 21.25
4.96 3.443 2.718
0.010 13.50 4.96 3.443 2.718 0.098
21.50 4.96 3.443
2.718 0.010
13.75 4.96 3.443 2.718 0.091 21.75
4.96 3.443 2.718
0.009 14.00 4.96 3.443 2.718 0.085
22.00 4.96 3.443
2.718 0.008
14.25 4.96 3.443 2.718 0.079 22.25
4.96 3.443 2.718
0.008 14.50 4.96 3.443 2.718 0.074
22.50 4.96 3.443
2.718 0.007
14.75 4.96 3.443 2.718 0.068 22.75
4.96 3.443 2.718
0.007 15.00 4.96 3.443 2.718 0.064
23.00 4.96 3.443
2.718 0.006
15.25 4.96 3.443 2.718 0.059 23.25
4.96 3.443 2.718
0.006 15.50 4.96 3.443 2.718 0.055
23.50 4.96 3.443
2.718 0.005
15.75 4.96 3.443 2.718 0.051 23.75
4.96 3.443 2.718
0.005 16.00 4.96 3.443 2.718 0.048
24.00 4.96 3.443
2.718 0.005
16.25 4.96
3.443 2.718
0.044
Gambar 4.2 Unit Hidrograf
IV- 17
7. Perhitungan Tc Tc =
385 .
2
1000 87
. ⎟⎟⎠
⎞ ⎜⎜⎝
⎛ S
X L
x
=
385 .
2
0259 ,
1000 27
87 .
⎟⎟⎠ ⎞
⎜⎜⎝ ⎛
X x
= 3,425 jam 8. Perhitungan Intensitas Hujan dengan cara Mononobe
Tabel 4.12 Intensitas Hujan
periode ulang
Hujan Areal Max tc
Intensitas Intensitas
mm jam mmjam
mm 15menit
25 114.483
3.425 17.47
4.37 100
134.875 3.425
20.58 5.14
1000 166.495
3.425 25.40
6.35
I =
3 2
24 24
⎟ ⎠
⎞ ⎜
⎝ ⎛
⎟ ⎠
⎞ ⎜
⎝ ⎛
tc x
Max Area
Hj
IV- 18
Tabel 4.13 Perhitungan Hidrograf Banjir Periode Ulang 25 Tahun
tjam UH Distribusi
Hujan Jam-jaman Qb
Q m³det
4.370 4.37 4.37 4.37 4.37 4.37 4.37 4.37 m³det m³det
0.000 0.000
3.012 3.012
0.25 1.000
4.370 0.000
3.012 7.382
0.5 2.000
8.740 4.370
0.000 3.012
16.122 0.75
2.750 12.018
8.740 4.370
0.000 3.012
28.140 1
3.710 16.212 12.018
8.740 4.370
0.000 3.012
44.352 1.25
3.450 15.077 16.212 12.018
8.740 4.370
0.000 3.012
59.428 1.5
3.208 14.021 15.077 16.212 12.018 8.740 4.370 0.000 3.012 73.449
1.75 2.984 13.039 14.021 15.077 16.212 12.018 8.740 4.370 0.000 3.012 86.488
2 2.775 12.126 13.039 14.021 15.077 16.212 12.018 8.740 4.370 3.012 98.614
2.25 2.580 11.277 12.126 13.039 14.021 15.077 16.212 12.018 8.740 3.012 105.521
2.5 2.400 10.487 11.277 12.126 13.039 14.021 15.077 16.212 12.018 3.012 107.268
2.75 2.232 9.753 10.487 11.277 12.126 13.039 14.021 15.077 16.212 3.012 105.003
3 2.075 9.070
9.753 10.487
11.277 12.126 13.039 14.021 15.077 3.012 97.860
3.25 1.930 8.434 9.070 9.753 10.487
11.277 12.126 13.039 14.021 3.012 91.218 3.5 1.795 7.844 8.434 9.070 9.753 10.487
11.277 12.126
13.039 3.012 85.041 3.75 1.669 7.294 7.844 8.434 9.070 9.753 10.487
11.277 12.126 3.012 79.296
4 1.552 6.784 7.294 7.844 8.434 9.070 9.753 10.487
11.277 3.012 73.954 4.25 1.444 6.309 6.784 7.294 7.844 8.434 9.070 9.753 10.487 3.012 68.986
4.5 1.343 5.867 6.309 6.784 7.294 7.844 8.434 9.070 9.753 3.012 64.366 4.75 1.248 5.456 5.867 6.309 6.784 7.294 7.844 8.434 9.070 3.012 60.069
5 1.161 5.074 5.456 5.867 6.309 6.784 7.294 7.844 8.434 3.012 56.073
5.25 1.080 4.719 5.074 5.456 5.867 6.309 6.784 7.294 7.844 3.012 52.357 5.5 1.004 4.388 4.719 5.074 5.456 5.867 6.309 6.784 7.294 3.012 48.902
5.75 0.934 4.081 4.388 4.719 5.074 5.456 5.867 6.309 6.784 3.012 45.688 6
0.868 3.795 4.081 4.388 4.719 5.074 5.456 5.867 6.309 3.012 42.699 6.25 0.808 3.529 3.795 4.081 4.388 4.719 5.074 5.456 5.867 3.012 39.920
6.5 0.751 3.282 3.529 3.795 4.081 4.388 4.719 5.074 5.456 3.012 37.335 6.75 0.698 3.052 3.282 3.529 3.795 4.081 4.388 4.719 5.074 3.012 34.932
7 0.650 2.838 3.052 3.282 3.529 3.795 4.081 4.388 4.719 3.012 32.696
7.25 0.604 2.640 2.838 3.052 3.282 3.529 3.795 4.081 4.388 3.012 30.618 7.5 0.562 2.455 2.640 2.838 3.052 3.282 3.529 3.795 4.081 3.012 28.684
7.75 0.522 2.283 2.455 2.640 2.838 3.052 3.282 3.529 3.795 3.012 26.886 8
0.486 2.123 2.283 2.455 2.640 2.838 3.052 3.282 3.529 3.012 25.215 8.25 0.452 1.974 2.123 2.283 2.455 2.640 2.838 3.052 3.282 3.012 23.660
8.5 0.420 1.836 1.974 2.123 2.283 2.455 2.640 2.838 3.052 3.012 22.214 8.75 0.391 1.708 1.836 1.974 2.123 2.283 2.455 2.640 2.838 3.012 20.869
9 0.363 1.588 1.708 1.836 1.974 2.123 2.283 2.455 2.640 3.012 19.618
IV- 19
9.25 0.338 1.477 1.588 1.708 1.836 1.974 2.123 2.283 2.455 3.012 18.456
9.5 0.314 1.373 1.477 1.588 1.708 1.836 1.974 2.123 2.283 3.012 17.374 9.75 0.292 1.277 1.373 1.477 1.588 1.708 1.836 1.974 2.123 3.012 16.368
10 0.272 1.105 1.277 1.373 1.477 1.588 1.708 1.836 1.974 3.012 15.350 10.25 0.253 1.105 1.188 1.277 1.373 1.477 1.588 1.708 1.836 3.012 14.563
10.5 0.235 1.027 1.105 1.188 1.277 1.373 1.477 1.588 1.708 3.012 13.754 10.75 0.219 0.955 1.027 1.105 1.188 1.277 1.373 1.477 1.588 3.012 13.002
11 0.203 0.888 0.955 1.027 1.105 1.188 1.277 1.373 1.477 3.012 12.302 11.25 0.189 0.826 0.888 0.955 1.027 1.105 1.188 1.277 1.373 3.012 11.652
11.5 0.176 0.768 0.826 0.888 0.955 1.027 1.105 1.188 1.277 3.012 11.047 11.75 0.163 0.714 0.768 0.826 0.888 0.955 1.027 1.105 1.188 3.012 10.484
12 0.152 0.664 0.714 0.768 0.826 0.888 0.955 1.027 1.105 3.012 9.961 12.25 0.141 0.618 0.664 0.714 0.768 0.826 0.888 0.955 1.027 3.012 9.474
12.5 0.131 0.575 0.618 0.664 0.714 0.768 0.826 0.888 0.955 3.012 9.022 12.75 0.122 0.534 0.575 0.618 0.664 0.714 0.768 0.826 0.888 3.012 8.601
13 0.114 0.497 0.534 0.575 0.618 0.664 0.714 0.768 0.826 3.012 8.209 13.25 0.106 0.462 0.497 0.534 0.575 0.618 0.664 0.714 0.768 3.012 7.845
13.5 0.098 0.430 0.462 0.497 0.534 0.575 0.618 0.664 0.714 3.012 7.507 13.75 0.091 0.400 0.430 0.462 0.497 0.534 0.575 0.618 0.664 3.012 7.192
14 0.085 0.372 0.400 0.430 0.462 0.497 0.534 0.575 0.618 3.012 6.899 14.25 0.079 0.346 0.372 0.400 0.430 0.462 0.497 0.534 0.575 3.012 6.627
14.5 0.074 0.321 0.346 0.372 0.400 0.430 0.462 0.497 0.534 3.012 6.374 14.75 0.068 0.299 0.321 0.346 0.372 0.400 0.430 0.462 0.497 3.012 6.138
15 0.064 0.278 0.299 0.321 0.346 0.372 0.400 0.430 0.462 3.012 5.920 15.25 0.059 0.259 0.278 0.299 0.321 0.346 0.372 0.400 0.430 3.012 5.716
15.5 0.055 0.240 0.259 0.278 0.299 0.321 0.346 0.372 0.400 3.012 5.527 15.75 0.051 0.224 0.240 0.259 0.278 0.299 0.321 0.346 0.372 3.012 5.350
16 0.048 0.208 0.224 0.240 0.259 0.278 0.299 0.321 0.346 3.012 5.187 16.25 0.044 0.193 0.208 0.224 0.240 0.259 0.278 0.299 0.321 3.012 5.034
16.5 0.041 0.180 0.193 0.208 0.224 0.240 0.259 0.278 0.299 3.012 4.893 16.75 0.038 0.167 0.180 0.193 0.208 0.224 0.240 0.259 0.278 3.012 4.761
17 0.036 0.156 0.167 0.180 0.193 0.208 0.224 0.240 0.259 3.012 4.639 17.25 0.033 0.145 0.156 0.167 0.180 0.193 0.208 0.224 0.240 3.012 4.525
17.5 0.031 0.135 0.145 0.156 0.167 0.180 0.193 0.208 0.224 3.012 4.419 17.75 0.029 0.125 0.135 0.145 0.156 0.167 0.180 0.193 0.208 3.012 4.320
18 0.027 0.116 0.125 0.135 0.145 0.156 0.167 0.180 0.193 3.012 4.229 18.25 0.025 0.108 0.116 0.125 0.135 0.145 0.156 0.167 0.180 3.012 4.143
18.5 0.023 0.101 0.108 0.116 0.125 0.135 0.145 0.156 0.167 3.012 4.064 18.75 0.021 0.094 0.101 0.108 0.116 0.125 0.135 0.145 0.156 3.012 3.990
19 0.020 0.087 0.094 0.101 0.108 0.116 0.125 0.135 0.145 3.012 3.922
IV- 20
19.25 0.019 0.081 0.087 0.094 0.101 0.108 0.116 0.125 0.135 3.012 3.858
19.5 0.017 0.075 0.081 0.087 0.094 0.101 0.108 0.116 0.125 3.012 3.799 19.75 0.016 0.070 0.075 0.081 0.087 0.094 0.101 0.108 0.116 3.012 3.744
20 0.015 0.065 0.070 0.075 0.081 0.087 0.094 0.101 0.108 3.012 3.693 20.25 0.014 0.061 0.065 0.070 0.075 0.081 0.087 0.094 0.101 3.012 3.645
20.5 0.013 0.056 0.061 0.065 0.070 0.075 0.081 0.087 0.094 3.012 3.601 20.75 0.012 0.052 0.056 0.061 0.065 0.070 0.075 0.081 0.087 3.012 3.559
21 0.011 0.049 0.052 0.056 0.061 0.065 0.070 0.075 0.081 3.012 3.521 21.25 0.010 0.045 0.049 0.052 0.056 0.061 0.065 0.070 0.075 3.012 3.485
21.5 0.010 0.042 0.045 0.049 0.052 0.056 0.061 0.065 0.070 3.012 3.452 21.75 0.009 0.039 0.042 0.045 0.049 0.052 0.056 0.061 0.065 3.012 3.421
22 0.008 0.036 0.039 0.042 0.045 0.049 0.052 0.056 0.061 3.012 3.393 22.25 0.008 0.034 0.036 0.039 0.042 0.045 0.049 0.052 0.056 3.012 3.366
22.5 0.007 0.031 0.034 0.036 0.039 0.042 0.045 0.049 0.052 3.012 3.341 22.75 0.007 0.029 0.031 0.034 0.036 0.039 0.042 0.045 0.049 3.012 3.318
23 0.006 0.027 0.029 0.031 0.034 0.036 0.039 0.042 0.045 3.012 3.297 23.25 0.006 0.025 0.027 0.029 0.031 0.034 0.036 0.039 0.042 3.012 3.277
23.5 0.005 0.024 0.025 0.027 0.029 0.031 0.034 0.036 0.039 3.012 3.258 23.75 0.005 0.022 0.024 0.025 0.027 0.029 0.031 0.034 0.036 3.012 3.241
24 0.005 0.020 0.022 0.024 0.025 0.027 0.029 0.031 0.034 3.012 3.225 0.000 0.020 0.022 0.024 0.025 0.027 0.029 0.031 3.012 3.191
0.000 0.020
0.022 0.024
0.025 0.027
0.029 3.012
3.160 0.000
0.020 0.022
0.024 0.025
0.027 3.012
3.130 0.000
0.020 0.022
0.024 0.025
3.012 3.103
0.000 0.020
0.022 0.024
3.012 3.078
0.000 0.020
0.022 3.012
3.054 0.000
0.020 3.012
3.032 0.000
3.012 3.012
IV- 21
Tabel 4.14 Perhitungan Hidrograf Banjir Periode Ulang 100 Tahun
tjam UH Distribusi
Hujan Jam-jaman Qb
Q m³det
5.140 5.14 5.14 5.14 5.14 5.14 5.14 5.14 m³det m³det
0.000 0.000
3.012 3.012
0.25 1.000
5.140 0.000
3.012 8.152
0.5 2.000
10.280 5.140
0.000 3.012
18.432 0.75
2.750 14.135 10.280
5.140 0.000
3.012 32.567
1 3.710
19.069 14.135 10.280 5.140
0.000 3.012
51.636 1.25
3.450 17.733 19.069 14.135 10.280 5.140 0.000 3.012 69.369
1.5 3.208 16.491 17.733 19.069 14.135 10.280 5.140 0.000
3.012 85.860 1.75
2.984 15.336 16.491 17.733 19.069 14.135 10.280 5.140 0.000 3.012 101.197 2
2.775 14.262 15.336 16.491 17.733 19.069 14.135 10.280 5.140 3.012 115.459 2.25
2.580 13.264 14.262 15.336 16.491 17.733 19.069 14.135 10.280 3.012 123.583 2.5
2.400 12.335 13.264 14.262 15.336 16.491 17.733 19.069 14.135 3.012 125.638 2.75
2.232 11.471 12.335 13.264 14.262 15.336 16.491 17.733 19.069 3.012 122.974 3
2.075 10.668 11.471 12.335 13.264 14.262 15.336 16.491 17.733 3.012 114.573 3.25
1.930 9.921 10.668 11.471 12.335 13.264 14.262 15.336 16.491 3.012 106.760 3.5 1.795 9.226
9.921 10.668
11.471 12.335 13.264 14.262 15.336 3.012 99.494
3.75 1.669 8.580 9.226 9.921 10.668 11.471 12.335 13.264 14.262 3.012 92.738
4 1.552 7.979 8.580 9.226 9.921 10.668
11.471 12.335
13.264 3.012 86.454 4.25 1.444 7.420 7.979 8.580 9.226 9.921 10.668
11.471 12.335 3.012 80.611
4.5 1.343 6.901 7.420 7.979 8.580 9.226 9.921 10.668 11.471 3.012 75.176
4.75 1.248 6.417 6.901 7.420 7.979 8.580 9.226 9.921 10.668 3.012 70.123 5
1.161 5.968 6.417 6.901 7.420 7.979 8.580 9.226 9.921 3.012 65.423 5.25 1.080 5.550 5.968 6.417 6.901 7.420 7.979 8.580 9.226 3.012 61.052
5.5 1.004 5.161 5.550 5.968 6.417 6.901 7.420 7.979 8.580 3.012 56.988 5.75 0.934 4.800 5.161 5.550 5.968 6.417 6.901 7.420 7.979 3.012 53.208
6 0.868 4.464 4.800 5.161 5.550 5.968 6.417 6.901 7.420 3.012 49.692
6.25 0.808 4.151 4.464 4.800 5.161 5.550 5.968 6.417 6.901 3.012 46.423 6.5 0.751 3.860 3.529 4.464 4.800 5.161 5.550 5.968 6.417 3.012 42.761
6.75 0.698 3.590 3.282 3.529 4.464 4.800 5.161 5.550 5.968 3.012 39.356 7
0.650 3.339 3.052 3.282 3.529 4.464 4.800 5.161 5.550 3.012 36.189 7.25 0.604 3.105 2.838 3.052 3.282 3.529 4.464 4.800 5.161 3.012 33.244
7.5 0.562 2.887 2.640 2.838 3.052 3.282 3.529 4.464 4.800 3.012 30.505 7.75 0.522 2.685 2.455 2.640 2.838 3.052 3.282 3.529 4.464 3.012 27.957
8 0.486 2.497 2.283 2.455 2.640 2.838 3.052 3.282 3.529 3.012 25.589
8.25 0.452 2.322 2.123 2.283 2.455 2.640 2.838 3.052 3.282 3.012 24.008 8.5 0.420 2.160 1.974 2.123 2.283 2.455 2.640 2.838 3.052 3.012 22.537
8.75 0.391 2.008 1.836 1.974 2.123 2.283 2.455 2.640 2.838 3.012 21.170 9
0.363 1.868 1.708 1.836 1.974 2.123 2.283 2.455 2.640 3.012 19.898
IV- 22
9.25 0.338 1.737 1.588 1.708 1.836 1.974 2.123 2.283 2.455 3.012 18.716 9.5 0.314 1.615 1.477 1.588 1.708 1.836 1.974 2.123 2.283 3.012 17.616
9.75 0.292 1.502 1.373 1.477 1.588 1.708 1.836 1.974 2.123 3.012 16.593 10 0.272 1.299 1.277 1.373 1.477 1.588 1.708 1.836 1.974 3.012 15.544
10.25 0.253 1.299 1.188 1.277 1.373 1.477 1.588 1.708 1.836 3.012 14.758 10.5 0.235 1.208 1.105 1.188 1.277 1.373 1.477 1.588 1.708 3.012 13.935
10.75 0.219 1.124 1.027 1.105 1.188 1.277 1.373 1.477 1.588 3.012 13.170 11 0.203 1.045 0.955 1.027 1.105 1.188 1.277 1.373 1.477 3.012 12.459
11.25 0.189 0.972 0.888 0.955 1.027 1.105 1.188 1.277 1.373 3.012 11.797 11.5 0.176 0.904 0.826 0.888 0.955 1.027 1.105 1.188 1.277 3.012 11.182
11.75 0.163 0.840 0.768 0.826 0.888 0.955 1.027 1.105 1.188 3.012 10.610 12 0.152 0.782 0.714 0.768 0.826 0.888 0.955 1.027 1.105 3.012 10.078
12.25 0.141 0.727 0.664 0.714 0.768 0.826 0.888 0.955 1.027 3.012 9.583 12.5 0.131 0.676 0.618 0.664 0.714 0.768 0.826 0.888 0.955 3.012 9.123
12.75 0.122 0.629 0.575 0.618 0.664 0.714 0.768 0.826 0.888 3.012 8.695 13 0.114 0.585 0.534 0.575 0.618 0.664 0.714 0.768 0.826 3.012 8.297
13.25 0.106 0.544 0.497 0.534 0.575 0.618 0.664 0.714 0.768 3.012 7.927 13.5 0.098 0.430 0.462 0.497 0.534 0.575 0.618 0.664 0.714 3.012 7.507
13.75 0.091 0.400 0.430 0.462 0.497 0.534 0.575 0.618 0.664 3.012 7.192 14 0.085 0.372 0.400 0.430 0.462 0.497 0.534 0.575 0.618 3.012 6.899
14.25 0.079 0.346 0.372 0.400 0.430 0.462 0.497 0.534 0.575 3.012 6.627 14.5 0.074 0.321 0.346 0.372 0.400 0.430 0.462 0.497 0.534 3.012 6.374
14.75 0.068 0.299 0.321 0.346 0.372 0.400 0.430 0.462 0.497 3.012 6.138 15 0.064 0.278 0.299 0.321 0.346 0.372 0.400 0.430 0.462 3.012 5.920
15.25 0.059 0.259 0.278 0.299 0.321 0.346 0.372 0.400 0.430 3.012 5.716 15.5 0.055 0.240 0.259 0.278 0.299 0.321 0.346 0.372 0.400 3.012 5.527
15.75 0.051 0.224 0.240 0.259 0.278 0.299 0.321 0.346 0.372 3.012 5.350 16 0.048 0.208 0.224 0.240 0.259 0.278 0.299 0.321 0.346 3.012 5.187
16.25 0.044 0.193 0.208 0.224 0.240 0.259 0.278 0.299 0.321 3.012 5.034 16.5 0.041 0.180 0.193 0.208 0.224 0.240 0.259 0.278 0.299 3.012 4.893
16.75 0.038 0.167 0.180 0.193 0.208 0.224 0.240 0.259 0.278 3.012 4.761 17 0.036 0.156 0.167 0.180 0.193 0.208 0.224 0.240 0.259 3.012 4.639
17.25 0.033 0.145 0.156 0.167 0.180 0.193 0.208 0.224 0.240 3.012 4.525 17.5 0.031 0.135 0.145 0.156 0.167 0.180 0.193 0.208 0.224 3.012 4.419
17.75 0.029 0.125 0.135 0.145 0.156 0.167 0.180 0.193 0.208 3.012 4.320 18 0.027 0.116 0.125 0.135 0.145 0.156 0.167 0.180 0.193 3.012 4.229
18.25 0.025 0.108 0.116 0.125 0.135 0.145 0.156 0.167 0.180 3.012 4.143 18.5 0.023 0.101 0.108 0.116 0.125 0.135 0.145 0.156 0.167 3.012 4.064
18.75 0.021 0.094 0.101 0.108 0.116 0.125 0.135 0.145 0.156 3.012 3.990 19 0.020 0.087 0.094 0.101 0.108 0.116 0.125 0.135 0.145 3.012 3.922
IV- 23
19.25 0.019 0.081 0.087 0.094 0.101 0.108 0.116 0.125 0.135 3.012 3.858 19.5 0.017 0.075 0.081 0.087 0.094 0.101 0.108 0.116 0.125 3.012 3.799
19.75 0.016 0.070 0.075 0.081 0.087 0.094 0.101 0.108 0.116 3.012 3.744 20 0.015 0.065 0.070 0.075 0.081 0.087 0.094 0.101 0.108 3.012 3.693
20.25 0.014 0.061 0.065 0.070 0.075 0.081 0.087 0.094 0.101 3.012 3.645 20.5 0.013 0.056 0.061 0.065 0.070 0.075 0.081 0.087 0.094 3.012 3.601
20.75 0.012 0.052 0.056 0.061 0.065 0.070 0.075 0.081 0.087 3.012 3.559 21 0.011 0.049 0.052 0.056 0.061 0.065 0.070 0.075 0.081 3.012 3.521
21.25 0.010 0.045 0.049 0.052 0.056 0.061 0.065 0.070 0.075 3.012 3.485 21.5 0.010 0.042 0.045 0.049 0.052 0.056 0.061 0.065 0.070 3.012 3.452
21.75 0.009 0.039 0.042 0.045 0.049 0.052 0.056 0.061 0.065 3.012 3.421 22 0.008 0.036 0.039 0.042 0.045 0.049 0.052 0.056 0.061 3.012 3.393
22.25 0.008 0.034 0.036 0.039 0.042 0.045 0.049 0.052 0.056 3.012 3.366 22.5 0.007 0.031 0.034 0.036 0.039 0.042 0.045 0.049 0.052 3.012 3.341
22.75 0.007 0.029 0.031 0.034 0.036 0.039 0.042 0.045 0.049 3.012 3.318 23 0.006 0.027 0.029 0.031 0.034 0.036 0.039 0.042 0.045 3.012 3.297
23.25 0.006 0.025 0.027 0.029 0.031 0.034 0.036 0.039 0.042 3.012 3.277 23.5 0.005 0.024 0.025 0.027 0.029 0.031 0.034 0.036 0.039 3.012 3.258
23.75 0.005 0.022 0.024 0.025 0.027 0.029 0.031 0.034 0.036 3.012 3.241 24 0.005 0.020 0.022 0.024 0.025 0.027 0.029 0.031 0.034 3.012 3.225
0.000 0.020 0.022 0.024 0.025 0.027 0.029 0.031 3.012 3.191 0.000 0.020 0.022 0.024 0.025 0.027 0.029 3.012 3.160
0.000 0.020
0.022 0.024
0.025 0.027
3.012 3.130
0.000 0.020
0.022 0.024
0.025 3.012
3.103 0.000
0.020 0.022
0.024 3.012
3.078 0.000
0.020 0.022
3.012 3.054
0.000 0.020
3.012 3.032
0.000 3.012
3.012
IV- 24
Tabel 4.15 Perhitungan Hidrograf Banjir Periode Ulang 1000 Tahun
tjam UH Distribusi
Hujan Jam-jaman Qb
Q m³det
6.350 6.35 6.35 6.35 6.35 6.35 6.35 6.35 m³det m³det
0.000 0.000
3.012 3.012
0.25 1.000
6.350 0.000
3.012 9.362
0.5 2.000
12.700 6.350
0.000 3.012
22.062 0.75
2.750 17.463 12.700
6.350 0.000
3.012 39.525
1 3.710
23.558 17.463 12.700 6.350
0.000 3.012
63.082 1.25
3.450 21.908 23.558 17.463 12.700 6.350 0.000 3.012
84.990 1.5
3.208 20.374 21.908 23.558 17.463 12.700 6.350 0.000 3.012 105.363
1.75 2.984 18.947 20.374 21.908 23.558 17.463 12.700 6.350 0.000 3.012 124.310
2 2.775 17.620 18.947 20.374 21.908 23.558 17.463 12.700 6.350 3.012 141.930
2.25 2.580 16.386 17.620 18.947 20.374 21.908 23.558 17.463 12.700 3.012 151.966
2.5 2.400 15.238 16.386 17.620 18.947 20.374 21.908 23.558 17.463 3.012 154.505
2.75 2.232 14.171 15.238 16.386 17.620 18.947 20.374 21.908 23.558 3.012 151.214
3 2.075 13.179 14.171 15.238 16.386 17.620 18.947 20.374 21.908 3.012 140.835
3.25 1.930 12.256 13.179 14.171 15.238 16.386 17.620 18.947 20.374 3.012 131.183
3.5 1.795 11.398 12.256 13.179 14.171 15.238 16.386 17.620 18.947 3.012 122.207
3.75 1.669 10.600 11.398 12.256 13.179 14.171 15.238 16.386 17.620 3.012 113.860
4 1.552 9.857 10.600 11.398 12.256 13.179 14.171 15.238 16.386 3.012 106.097
4.25 1.444 9.167 9.857 10.600
11.398 12.256 13.179 14.171 15.238 3.012
98.878 4.5 1.343 8.525 9.167 9.857 10.600
11.398 12.256 13.179 14.171 3.012 92.164
4.75 1.248 7.928 8.525 9.167 9.857 10.600 11.398
12.256 13.179 3.012 85.921
5 1.161 7.373 7.928 8.525 9.167 9.857 10.600
11.398 12.256 3.012 80.115
5.25 1.080 6.856 7.373 7.928 8.525 9.167 9.857 10.600 11.398 3.012 74.715
5.5 1.004 6.376 6.856 7.373 7.928 8.525 9.167 9.857 10.600 3.012 69.694 5.75 0.934 5.930 6.376 6.856 7.373 7.928 8.525 9.167 9.857 3.012 65.024
6 0.868 5.514 5.930 6.376 6.856 7.373 7.928 8.525 9.167 3.012 60.681
6.25 0.808 5.128 5.514 5.930 6.376 6.856 7.373 7.928 8.525 3.012 56.643 6.5 0.751 4.769 3.529 5.514 5.930 6.376 6.856 7.373 7.928 3.012 51.288
6.75 0.698 4.435 3.282 3.529 5.514 5.930 6.376 6.856 7.373 3.012 46.308 7
0.650 4.125 3.052 3.282 3.529 5.514 5.930 6.376 6.856 3.012 41.677 7.25 0.604 3.836 2.838 3.052 3.282 3.529 5.514 5.930 6.376 3.012 37.370
7.5 0.562 3.567 2.640 2.838 3.052 3.282 3.529 5.514 5.930 3.012 33.365 7.75 0.522 3.317 2.455 2.640 2.838 3.052 3.282 3.529 5.514 3.012 29.640
8 0.486 3.085 2.283 2.455 2.640 2.838 3.052 3.282 3.529 3.012 26.176
8.25 0.452 2.869 2.123 2.283 2.455 2.640 2.838 3.052 3.282 3.012 24.554 8.5 0.420 2.668 1.974 2.123 2.283 2.455 2.640 2.838 3.052 3.012 23.046
8.75 0.391 2.481 1.836 1.974 2.123 2.283 2.455 2.640 2.838 3.012 21.643 9
0.363 2.307 1.708 1.836 1.974 2.123 2.283 2.455 2.640 3.012 20.338
IV- 25
9.25 0.338 2.146 1.588 1.708 1.836 1.974 2.123 2.283 2.455 3.012 19.125 9.5 0.314 1.996 1.477 1.588 1.708 1.836 1.974 2.123 2.283 3.012 17.996
9.75 0.292 1.856 1.373 1.477 1.588 1.708 1.836 1.974 2.123 3.012 16.947 10 0.272 1.605 1.277 1.373 1.477 1.588 1.708 1.836 1.974 3.012 15.850
10.25 0.253 1.605 1.188 1.277 1.373 1.477 1.588 1.708 1.836 3.012 15.063 10.5 0.235 1.493 1.105 1.188 1.277 1.373 1.477 1.588 1.708 3.012 14.220
10.75 0.219 1.388 1.027 1.105 1.188 1.277 1.373 1.477 1.588 3.012 13.435 11 0.203 1.291 0.955 1.027 1.105 1.188 1.277 1.373 1.477 3.012 12.705
11.25 0.189 1.200 0.888 0.955 1.027 1.105 1.188 1.277 1.373 3.012 12.026 11.5 0.176 1.116 0.826 0.888 0.955 1.027 1.105 1.188 1.277 3.012 11.395
11.75 0.163 1.038 0.768 0.826 0.888 0.955 1.027 1.105 1.188 3.012 10.808 12 0.152 0.965 0.714 0.768 0.826 0.888 0.955 1.027 1.105 3.012 10.262
12.25 0.141 0.898 0.664 0.714 0.768 0.826 0.888 0.955 1.027 3.012 9.754 12.5 0.131 0.835 0.618 0.664 0.714 0.768 0.826 0.888 0.955 3.012 9.282
12.75 0.122 0.777 0.575 0.618 0.664 0.714 0.768 0.826 0.888 3.012 8.843 13 0.114 0.722 0.534 0.575 0.618 0.664 0.714 0.768 0.826 3.012 8.434
13.25 0.106 0.672 0.497 0.534 0.575 0.618 0.664 0.714 0.768 3.012 8.055 13.5 0.098 0.430 0.462 0.497 0.534 0.575 0.618 0.664 0.714 3.012 7.507
13.75 0.091 0.400 0.430 0.462 0.497 0.534 0.575 0.618 0.664 3.012 7.192 14 0.085 0.372 0.400 0.430 0.462 0.497 0.534 0.575 0.618 3.012 6.899
14.25 0.079 0.346 0.372 0.400 0.430 0.462 0.497 0.534 0.575 3.012 6.627 14.5 0.074 0.321 0.346 0.372 0.400 0.430 0.462 0.497 0.534 3.012 6.374
14.75 0.068 0.299 0.321 0.346 0.372 0.400 0.430 0.462 0.497 3.012 6.138 15 0.064 0.278 0.299 0.321 0.346 0.372 0.400 0.430 0.462 3.012 5.920
15.25 0.059 0.259 0.278 0.299 0.321 0.346 0.372 0.400 0.430 3.012 5.716 15.5 0.055 0.240 0.259 0.278 0.299 0.321 0.346 0.372 0.400 3.012 5.527
15.75 0.051 0.224 0.240 0.259 0.278 0.299 0.321 0.346 0.372 3.012 5.350 16 0.048 0.208 0.224 0.240 0.259 0.278 0.299 0.321 0.346 3.012 5.187
16.25 0.044 0.193 0.208 0.224 0.240 0.259 0.278 0.299 0.321 3.012 5.034 16.5 0.041 0.180 0.193 0.208 0.224 0.240 0.259 0.278 0.299 3.012 4.893
16.75 0.038 0.167 0.180 0.193 0.208 0.224 0.240 0.259 0.278 3.012 4.761 17 0.036 0.156 0.167 0.180 0.193 0.208 0.224 0.240 0.259 3.012 4.639
17.25 0.033 0.145 0.156 0.167 0.180 0.193 0.208 0.224 0.240 3.012 4.525 17.5 0.031 0.135 0.145 0.156 0.167 0.180 0.193 0.208 0.224 3.012 4.419
17.75 0.029 0.125 0.135 0.145 0.156 0.167 0.180 0.193 0.208 3.012 4.320 18 0.027 0.116 0.125 0.135 0.145 0.156 0.167 0.180 0.193 3.012 4.229
18.25 0.025 0.108 0.116 0.125 0.135 0.145 0.156 0.167 0.180 3.012 4.143 18.5 0.023 0.101 0.108 0.116 0.125 0.135 0.145 0.156 0.167 3.012 4.064
18.75 0.021 0.094 0.101 0.108 0.116 0.125 0.135 0.145 0.156 3.012 3.990 19 0.020 0.087 0.094 0.101 0.108 0.116 0.125 0.135 0.145 3.012 3.922
IV- 26
19.25 0.019 0.081 0.087 0.094 0.101 0.108 0.116 0.125 0.135 3.012 3.858 19.5 0.017 0.075 0.081 0.087 0.094 0.101 0.108 0.116 0.125 3.012 3.799
19.75 0.016 0.070 0.075 0.081 0.087 0.094 0.101 0.108 0.116 3.012 3.744 20 0.015 0.065 0.070 0.075 0.081 0.087 0.094 0.101 0.108 3.012 3.693
20.25 0.014 0.061 0.065 0.070 0.075 0.081 0.087 0.094 0.101 3.012 3.645 20.5 0.013 0.056 0.061 0.065 0.070 0.075 0.081 0.087 0.094 3.012 3.601
20.75 0.012 0.052 0.056 0.061 0.065 0.070 0.075 0.081 0.087 3.012 3.559 21 0.011 0.049 0.052 0.056 0.061 0.065 0.070 0.075 0.081 3.012 3.521
21.25 0.010 0.045 0.049 0.052 0.056 0.061 0.065 0.070 0.075 3.012 3.485 21.5 0.010 0.042 0.045 0.049 0.052 0.056 0.061 0.065 0.070 3.012 3.452
21.75 0.009 0.039 0.042 0.045 0.049 0.052 0.056 0.061 0.065 3.012 3.421 22 0.008 0.036 0.039 0.042 0.045 0.049 0.052 0.056 0.061 3.012 3.393
22.25 0.008 0.034 0.036 0.039 0.042 0.045 0.049 0.052 0.056 3.012 3.366 22.5 0.007 0.031 0.034 0.036 0.039 0.042 0.045 0.049 0.052 3.012 3.341
22.75 0.007 0.029 0.031 0.034 0.036 0.039 0.042 0.045 0.049 3.012 3.318 23 0.006 0.027 0.029 0.031 0.034 0.036 0.039 0.042 0.045 3.012 3.297
23.25 0.006 0.025 0.027 0.029 0.031 0.034 0.036 0.039 0.042 3.012 3.277 23.5 0.005 0.024 0.025 0.027 0.029 0.031 0.034 0.036 0.039 3.012 3.258
23.75 0.005 0.022 0.024 0.025 0.027 0.029 0.031 0.034 0.036 3.012 3.241 24 0.005 0.020 0.022 0.024 0.025 0.027 0.029 0.031 0.034 3.012 3.225
0.000 0.020 0.022 0.024 0.025 0.027 0.029 0.031 3.012 3.191 0.000 0.020 0.022 0.024 0.025 0.027 0.029 3.012 3.160
0.000 0.020 0.022 0.024 0.025 0.027 3.012 3.130 0.000
0.020 0.022
0.024 0.025
3.012 3.103
0.000 0.020
0.022 0.024
3.012 3.078
0.000 0.020
0.022 3.012
3.054 0.000
0.020 3.012
3.032 0.000
3.012 3.012
IV- 27
Gambar 4.3 Hidrograf Banjir P25, P100 dan P100 Tabel 4.16 Hasil Perhitungan HSS GAMA I
Debit Banjir Rencana HSS GAMA I Periode 25 th
Periode 50 th
Periode 1000 th
107,268 m³dtk
125,638 m³dtk
154,505 m³dtk
Dari hidrograf banjir rancangan di atas, diambil nilai yang maksimum yaitu pada jam ke-2,5. Dari rekapitulasi banjir rancangan di atas, dibuat unit resesi hidrograf
banjir dan grafik hidrograf banjir untuk DAS Sungai Cipedak.
4.6.2 Perhitungan Debit Banjir Dengan Program HEC-HMS
Terdapat bermacam-macam program komputer yang digunakan untuk memprediksi besarnya debit banjir suatu DAS. Penggunaan program komputer tersebut berdasarkan
pada pemodelan-pemodelan hidrologi yang ada. Dalam hal ini menggunakan pemodelan program HEC-HMS.
IV- 28 HEC-HMS adalah sebuah program yang dikembangkan oleh US Army Corps of
Engineer. Program ini digunakan untuk analisa hidrologi dengan mensimulasikan proses curah hujan dan limpasan langsung run off dari sebuah DAS watershed. U.S Army
Corps of Engineer, 2001 HEC-HMS mengangkat teori klasik hidrograf satuan untuk digunakan dalam
pemodelannya, antara lain hidrograf satuan sintetik Snyder, Clark, SCS, ataupun dapat mengembangkan hidrograf satuan lain dengan menggunakan fasilitas user define
hydrograph. U.S Army Corps of Engineer, 2001. Teori klasik unit hidrograf diatas berasal dari hubungan antara hujan efektif dengan limpasan. Hubungan tersebut
merupakan salah salah satu komponen model watershed yang umum. CD.Soemarto, 1997
Pemodelan ini memerlukan data curah hujan yang panjang. Unsur lain adalah tenggang waktu Time Lag antara titik berat bidang efektif dengan titik berat hidrograf, atau
antara titik berat hujan efektif dengan puncak hidrograf. CD. Soemarto,1997.
INPUT HMS
Basin Model Model Daerah Tangkapan Air
Pada basin model tersusun atas gambaran fisik daerah tangkapan air dan sungai. Elemen-elemen hidrologi berhubungan dengan jaringan yang mensimulasikan proses
limpasan permukaan run off. Permodelan hidrograf satuan memiliki kelemahan pada luas area yang besar, maka perlu dilakukan pemisahan area basin menjadi beberapa sub
basin berdasakan percabangan sungai, dan perlu diperhatikan batas-batas luas daerah yang berpengaruh pada DAS tersebut.
Pada basin model ini dibutuhkan peta background yang dapat diimport dari CAD Computer Aided Design maupun GIS Geografic Information System. Elemen-elemen
yang digunakan untuk mensimulasikan limpasan adalah subbasin dan junction.
IV- 29
Gambar 4.4 Model Daerah Tangkapan Air
Sub Basin Loss Rate Method Proses Kehilangan Air
Loss rate method adalah pemodelan untuk menghitung kehilangan air yang terjadi karena proses intersepsi dan pengurangan tampungan. Metode yang digunakan
pemodelan ini adalah SCS Curve Number. Metode ini terdiri dari parameter Curve Number dan Impervious, yang menggambarkan
keadaan fisik DAS seperti tanah, dan tataguna lahan.
Sub Basin Transform Transformasi hidrograf satuan limpasan
Air hujan yang tidak terinfiltrasi atau jatuh secara langsung ke permukaan tanah akan menjadi limpasan. Ketika limpasan terjadi pada cekungan suatu DAS, akan mengalir
sesuai dengan gradien kemiringan tanah menjadi aliran permukaan direct runoff. Transform method metode transformasi digunakan untuk menghitung aliran langsung
dari limpasan air hujan. Dalam laporan digunakan SCS Unit Hydrograph. Pada pemodelan ini parameter yang dibutuhkan adalah Lag, yaitu tenggang waktu
time lag antara titik berat hujan efektif dengan titik berat hidrograf. Parameter ini didasarkan pada data dari beberapa daerah tangkapan air pertanian. Parameter tersebut
IV- 30 dibutuhkan untuk menghitung puncak dan waktu hidrograf, secara otomatis model HEC-
HMS akan membentuk ordinat-ordinat untuk puncak hidrograf dan fungsi waktu. Lag Tp dapat dicari dengan rumus :
Tp = 0,6 x Tc Tc = 0,01947 x L
0,07
x S
-0,385
Dimana : L
= Panjang lintasan maksimum S
= Kemiringan rata-rata Tc
= Waktu konsentrasi
Meteorologic Model Model Data Curah Hujan
Meteorologic Model merupakan data curah hujan presipitation efektif dapat berupa 15 menitan atau jam-jaman. Perlu diperhatikan bahwa curah hujan kawasan diperoleh dari
hujan rerata metode Thiessen dengan memperhatikan pengaruh stasiun curah hujan pada kawasan tersebut. Bila 1 kawasan mendapat pengaruh dua dari tiga stasiun hujan yang
digunakan, maka hujan rerata kawasan tersebut dihitung dari hujan rencana dua stasiun hujan tersebut.
Pada analisa ini curah hujan rencana diambil pada kondisi maksimum. Dalam hal ini, dipakai curah hujan rencana DAS Ciniru, kemudian dicari data intensitas hujan jam-
jaman dengan menggunakan Metoda Mononobe. Curah hujan jam-jaman tersebut dapat digambarkan menjadi sebuah stage hyetograph.
Running HMS
Running HMS dilakukan setelah mengisi semua komponen yang diperlukan, running dapat diproses dengan mengklik tombol run.
IV- 31
Gambar 4.5 Running HMS Tabel 4.17 Hasil Perhitungan Debit Banjir Rencana HEC-HMS
Debit Banjir Rencana HEC-HMS Periode 25 th
Periode 50 th Periode 1000 th
146.9 m³dtk 244.4 m³dtk
7847.5 m³dtk
Tabel 4.18 Rekapitulasi Hasil Perhitungan Debit Banjir Rencana
Periode Ulang Debit Banjir Rencana HEC-HMS
HSS GAMA I HEC-HMS
25 tahun 107,268 m³dtk
146.9 m³dtk 100 tahun
125,638 m³dtk 244.4 m³dtk
1000 tahun 154,505 m³dtk
7847.5 m³dtk Dari hasil perhitungan debit dengan dua metode yang berbeda, maka dapat
diketahui perbedaan antara hasil perhitungan dari kedua metode tersebut. Untuk perencanaan kami menggunakan hasil debit banjir rencana HEC-HMS untuk periode
100 tahun yaitu sebesar 244,4 m³dtk.
IV- 32
4.7 Perhitungan Debit Andalan
Perhitungan debit andalan bertujuan untuk menentukan areal persawahan yang dapat diairi. Perhitungan ini menggunakan cara analisis water balance dari Dr.F.J.
Mock. Metode ini digunakan untuk menghitung harga debit 2 mingguan, evapotranspirasi, kelembaban air tanah, dan tampungan air tanah. Metode ini dihitung
berdasarkan data curah hujan bulanan, jumlah hari hujan, evapotranspirasi dan karakteristik hidrologi daerah pengaliran. Perhitungan debit andalan meliputi :
1. Data curah hujan
Untuk perhitungan debit andalan digunakan curah hujan tahunan 20 kering, cara mencari 20 kering adalah dengan menganalisis jenis sebaran lalu diplotkan pada
kertas log dan ditarik garis dari 20, yang mendekati garis 20 maka tahun tersebut yang dipakai untuk mencari debit andalan.
Tabel 4.19 Metode Log Pearson
Th x logx logx-logxrat
logx-logxrat² logx-logxrat³ 1998 4077 3.610
0.292 0.0852
0.0249 1995 3856 3.586
0.268 0.0718
0.0192 1999 3082 3.488
0.170 0.0289
0.0049 1996 2905 3.463
0.145 0.0210
0.0030 2006 2416 3.383
0.065 0.0042
0.0003 2005 2364 3.373
0.055 0.0030
0.0002 2001 2051 3.311
-0.007 0.0001
0.0000 2000 1732 3.238
-0.080 0.0064
-0.0005 1997 1706 3.231
-0.087 0.0076
-0.0007 2004 1672 3.223
-0.095 0.0090
-0.0009 2002 1521 3.182
-0.136 0.0185
-0.0025 2003 536 2.729 -0.589
0.3470 -0.2044
jumlah 39.817 0.000
0.6027 -0.1565
rata2 3.318
Log x :
log log
x S
k x
+ Y :
logx = n
x
∑
log =
3.318
IV- 33 S Standart Deviasi :
logx S
:
1 log
log
2
− −
∑
n x
x
:
11 6015
.
:
0.233
Cs :
3 3
log 2
1 log
log x
S n
n x
x n
− −
−
∑
:
3
233 .
10 11
1564 .
12 : 1.348
Tabel 4.20 Perhitungan Garis Log Pearson
Periode Peluang S logx
log xrt Cs
k Y=logx
x 25 4
0.233 3.318 1.348 2,128 3.813
6501.296 100 1 0.233
3.318 1.348 3.271 4.080 12022.64
1000 0.1 0.233 3.318 1.348 5.110 4.504
32210.69 Setelah sebaran dihitung maka perlu dilakukan uji sebaran dengan Metode
Smirnov Kolmogorov.
Tabel 4.21 Uji Sebaran Metode Smirnov Kolmogorov
Th x
logx m P=mn+1 Px=1-P k=x-xrts Px D=Px-Px 1998 4077 3.610 1
0.077 0.923
1.253 0.893 -0.030
1995 3856 3.586 2 0.154
0.846 1.150 0.870
0.024 1999 3082 3.488 3
0.231 0.769
0.729 0.773 0.004
1996 2905 3.463 4 0.308
0.692 0.622 0.743
0.051 2006 2416 3.383 5
0.385 0.615
0.279 0.600 -0.015
2005 2364 3.373 6 0.462
0.538 0.236 0.600
0.062 2001 2051 3.311 7
0.538 0.462
-0.030 0.480 0.018
2000 1732 3.238 8 0.615
0.385 -0.344 0.363
-0.022 1997 1706 3.231 9
0.692 0.308
-0.374 0.363 0.055
2004 1672 3.223 10 0.769 0.231
-0.408 0.326 0.095
2002 1521 3.182 11 0.846 0.154
-0.584 0.290 0.136
2003 536 2.729 12 0.923 0.077
-2.528 0.095 0.018
Jumlah 39.817
Rata2 3.318
Derajat signifikasi = 0,05 5
Dmaks =
0,136 → m = 11
IV- 34 Do kritis
= 0,354 untuk n = 12 → lihat Tabel 2.8 Bab II
Dilihat dari perbandingan di atas bahwa Dmaks Do kritis, maka metode sebaran yang diuji dapat diterima.
Plot data ke kertas Log Pearson
Gambar 4.6 Plot Data Curah Hujan Pada Kertas Log Pearson
Dari kertas Log dapat yang mendekati garis 20 adalah data tahun 2002, maka data yang digunakan untuk debit andalan adalah data tahun 2002.
IV- 35
2. Evapotranspirasi
Evapotranspirasi terbatas dihitung dari evapotranspirasi potensial Metode Penman. Perhitungan evapotranspirasi dapat dilihat pada Tabel 4.25.
Tabel 4.22 Nilai Prosentase Lahan
m Keterangan
Lahan dengan hutan lebat Lahan dengan hutan sekunder pada akhir musim hujan dan
bertambah 10 setiap bulan kering berikutnya 10 – 30
Lahan yang tererosi 30 - 50
Lahan pertanian yang diolah misal : sawah dan ladang
Diambil prosentase lahan 30 karena lahan digunakan untuk pertanian.
3. Keseimbangan air water balance
Perkiraan kapasitas kelembaban tanah Soil Moisture Capacity diperlukan pada saat dimulainya simulasi, dan besarnya tergantung dari kondisi porositas lapisan
atas daerah pengaliran. Biasanya diambil 50 sd 250 mm, yaitu kapasitas kandungan air dalam tanah per m². Jika porositas tanah lapisan atas tersebut makin besar, maka
kapasitas kelembaban tanah akan besar pula. Untuk SMC direncana Waduk Ciniru diambil 150 mm. Dengan asumsi di DAS rencana Waduk Ciniru terdapat sedikit
kandungan pasir yang tidak begitu porus. Rumus tentang air hujan yang mencapai permukaan tanah seperti pada Persamaan 2.52 sd Persamaan 2.54 Bab II.
4. Limpasan run off dan tampungan air tanah ground water storage
Di DAS Waduk Ciniru berdasarkan pengamatan kondisi tanahnya tidak begitu porus karena mengandung sedikit pasir dan daerahnya yang cukup terjal, maka untuk
harga koefisien infiltrasi I untuk DAS Waduk Ciniru ditaksir sebesar 0,15. Di DAS Waduk Ciniru berdasarkan pengamatan untuk kondisi geologi lapisan bawah tidak
begitu porus dan dapat tembus air karena masih mengandung pasir, dimana pada musim kemarau hanya ada sedikit air di sungai. Maka untuk permulaan simulasi penyimpanan
IV- 36 awal Vn-1 di DAS Waduk Ciniru diambil sebesar 400 mm pada saat mulai
perhitungan.
5. Aliran sungai
Luas DAS Sungai Cipedak adalah 69.31 km
2
.
Aliran dasar Base flow = Infiltrasi – dVn
Aliran permukaan Dro = WS – Infiltrasi Aliran sungai
= aliran permukaan + aliran dasar Run Off
= Dro + aliran dasar Debit
= aliran sungai x luas DAS detik dlm sebulan
BAB I V AN ALI SI S H I D ROLOGI
IV- 37
Tabel 4.23 Perhitungan Debit Andalan Metode F J. Mock
Dasar Unit
Jan Feb
Maret April Mei Juni
Juli Agust
Sep
1 Curah
Hujan R
mm 207
259 11 46 19 6 163
120 86 6 2 0 0
41 0 0 0 0 2
Hari Hujan
n 8
15 4 7 5 4 9
9 7 1 2 0 0 4 0 0 0 0
EvapoTranspirasi Terbatas
3 Evapotranspirasi
Eto mmhari 68.53 68.53 60.17 60.17 77.54 77.54
77.66 77.66
80.78 80.78 73.71 73.71 84.26 84.26 117.77
117.77 117.79 117.79 4
Lahan Terbuka
m 20 20 20 20 20 20
20 20
20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 5
dEEto = m20 18 - n
0.1 0.03 0.14 0.11 0.13 0.14 0.09 0.09 0.11 0.17 0.16 0.18 0.18 0.14 0.18 0.18 0.18 0.18 6 dE
3 x
5 6.853 2.0559 8.4238 6.6187 10.0802 10.8556 6.9894 6.9894 8.8858 13.7326 11.7936 13.2678 15.1668 11.7964 21.1986 21.1986 21.2022 21.2022
7 Et 1= Eto - dE
3 - 6 61.68
66.47 51.75
53.55 67.46
66.68 70.67
70.67 71.89
67.05 61.92
60.44 69.09
72.46 96.57
96.57 96.59 96.59
Water Balance
8 S = Rs - Et 1
1 - 7 145.32
192.53 -40.75
0.00 0.00
-60.68 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
-60.44 -69.09
-31.46 -96.57
0.00 0.00 -96.59
9 Run
Off Storm
10 1
20.7 25.9 1.1 4.6 1.9 0.6
16.3 12 8.6 0.6 0.2 0 0 4.1 0 0 0 0
10 Soil Storage IS
8 - 9 124.62
166.63 -41.85
0.00 0.00
-61.28 0.00
-12.00 0.00
0.00 0.00
-60.44 -69.09
-35.56 -96.57
0.00 0.00 -96.59
11 Soil Moisnture = IS + SMC, SMC=150
mmHg 224.62
266.63 58.15
100.00 100.00
38.72 100.00
88.00 100.00
100.00 100.00
39.56 30.91
64.44 3.43 100.00
100.00 3.41 12
Water Surplus
8 -
10 20.70 25.90 1.10 0.00 0.00 0.60 0.00
12.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.10 0.00 0.00 0.00 0.00
Run Off and Ground Water Storage
13 Infiltrasi I , i = 0,15
12 i mmHg
3.11 3.885
0.17 0.00
0.00 0.09
0.00 1.80
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.62
0.00 0.00 0.00 0.00
14 0,5 I 1+k , k = 0,8
0,5131,6 2.79
3.4965 0.15
0.00 0.00
0.08 0.00
1.62 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.55 0.00
0.00 0.00 0.00
15 k
V n-1
mmHg 560.00
450.236 362.99
290.51 232.41
185.92 148.80
119.04 96.53
77.22 61.78
49.42 0.00 0.00 0.44 0.35 0.28 0.23 16
Storage Vol Vn 14 + 15
562.79 453.732
363.13 290.51
232.41 186.01
148.80 120.66
96.53 77.22
61.78 49.42
0.00 0.55
0.44 0.35 0.28 0.23 17
dVn = Vn - V n-1 -137.21
- 109.062 -90.60 -72.63 -58.10 -46.40
-37.20 -28.14
-24.13 -19.31 -15.44 -12.36 0.00 0.55 -0.11 -0.09 -0.07 -0.06 18
Base Flow
13 -
17 140.31
112.947 90.76 72.63 58.10 46.49 37.20
29.94 24.13
19.31 15.44
12.36 0.00 0.06 0.11 0.09 0.07 0.06 19
Direct Run
Off 12
- 13
17.60 22.02 0.94 0.00 0.00 0.51 0.00 10.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.49 0.00 0.00 0.00 0.00
20 Run
Off 18
+ 19
mm2mg 157.91
134.96 91.70 72.63 58.10 47.00 37.20
40.14 24.13
19.31 15.44
12.36 0.00 3.55 0.11 0.09 0.07 0.06 21 Debit
x10
3
20 CA m
3
2mg 3751677 3206572 2178651 1725541 1380433 1116677 883862 953708 573370 458696 366956 293565 0 84261
2630 2104
1683 1347
22 Debit m
3
dtk 3.102 2.183 1.801 1.427 1.141 0.760 0.731 0.690 0.474 0.312 0.303 0.212 0.000 0.057 0.002 0.001 0.001 0.001 23 Debit
literdtk 3101.58 2183.12 1801.13 1426.54 1141.23 760.26 730.71 689.89 474.02 312.29 303.37 212.36 0.00 57.37
2.17 1.43 1.39 0.97
IV- 38 Koefisien yang digunakan
Koefisien infiltrasi i : 0.15 mm
Koefisien k : 0.8 mm
Soil Moinsture Capasity : 100 mm Luas DAS
: 69.31 km² Vn-1Storage :
700 mm
4.8 Analisis Kebutuhan