SISTIM VENTILASI PENGENCERAN UDARA

20 BAGIAN - 9/ /1

4 n

SISTIM VENTILASI

tio ila nt Ve

PENGENCERAN UDARA

n tio ilu D al er en G

Ir. LATAR MUH. ARIF, MSc

, Modul-3,

.L G FF

IN Sistim Ventilasi Pengencran udara R

IE R EE .A

IN M G EN

1. PERSAMAAN VENTILASI PENGENCERAN UDARA Y

2. MENGHTUNG KOSENTRASI KONTAMINAN / Contaminant ET

Concentration Build Up AF

3. NILAI AMBANG BATAS/MIIXTURES- DILUTION S A 4.

VENTILASI PENGENCERAN UDARA UNTUK LEDAKAN

IM BAHAYA KEBAKARAN DAN LE DAKAN R AP 5.

VENTILASI CONTOL DAN SISTEM

KENYAMANAN KESEHATAN Umumnya digunakan untuk mengontrol uap dari cairan organik

18 dengan NAB  100 ppm ,atau bds

20 9/ /1

 Keterbatasan untuk sistim ventilasi pengenceran udara

11 adalah:

.L TY FF FE

Jumlah kontaminan yang dihasilkan tidak terlalu besar,

IE SA R

dengan laju aliran udara yang diperlukan untuk pengenceran

A .A M

IM , tidak praktis.

R G AP

 Pekerja harus berada pada jarak yang tepat dari sumber

R ET EE

kontaminan , dan harus dalam konsentrasi yang cukup

IN G

rendah sehingga pekerja tidak akan memiliki eksposur yang

EN melebihi NAB yang ditetapkan.

 Toksisitas kontaminan harus rendah.  Tingkat emisi kontaminan harus cukup seragam

, .L G FF

IN R

IE R EE .A

IN M G N E TY FE SA A

IM R PRINSIP PENGENCERAN UDARA AP ET

4.1. PERSAMAAN

18 Tingkat akumulasi = tingkat generatioan - tingkat penghapusan

20 9/ /1

11 Rate of accumulation = Rate of generation – Rate of removal

.L TY FF FE

IE SA R VdC = G.dt –

……………..... 4.1 A .A M

IM , Q’.C.dt

R G AP

IN R ET dimana :

IN G V = volume ruang

EN G = generation rate Q’ = efektif volumetric, flow rate C = kosentrasi gas atau uap t = waktu dC = 0, maka ----- G.dt = Q’.C.dt, dari persamaan integrasi dapat ditulis, � � � �

′

�. ��= � . � . �� ¿

∫ ∫

� � � �

IE R .A M , G

IN R

Untuk kosentrasi (C) konstan, dan generation rate (G), dideferensialkan sebagai berikut ,

IN G N

G(t - t ) = Q’.C (t - t )

1 E

TY FE SA A

IM R

Q’ = ......... 4.2

AP ET

6 Dalam hal apapun, penggunaan rumus di atas membutuhkan pengetahuan yang cukup tepat nilai-nilai dan K yang harus digunakan,

.L FF

Q’ =

IE R .A M , G

4.3 .................

dimana ,

IN R EE

Q’ = efektif laju alir, cfm

IN G

Q = aktual vintilation rate, cfm

N E

K = faktor keamanan (K = 1- 10)

TY FE SA A

IM R AP

K Q = ( ................ 4.4

)

K - Faktor keamanan lihat gambar

11/19/2018 Q’

......... 4.3

dimana , Q’ = efektif laju alir, cfm

Q = aktual vintilation rate, cfm K = faktor keamanan (K = 1- 10) Kosenderasi K faktor, memiliki makna sbb ;

1. Angka faktor K antara 1 s/d10 (gambar, 4.1)

2. Toxit solvent ; Rendah : TLV > 500 ppm Sedang : TLV 100 = 500 ppm Tinggi : TLV < 100 ppm

.L FF

IE R .A M , G

IN R EE

IN G N E TY FE SA A

IM R AP ET

Gambar, 4.1-Figure Suggested K factors for inlet and exhaust location s Faktor keamanan - K, di mana dan memiliki makna : .L FF

1. Sebuah nilai K antara 1 dan 10 (gambar, 4.1) harus dipilih sebagai fungsi dari R kemanjuran campuran udara di ruang yang diberikan, dari toksisitas pelarut .A

M (semakin kecil, semakin besar nilai K akan), dan setiap keadaan lain yang dianggap ,

G relevan oleh (ACGIH), antara lain, mengutip lamanya proses, siklus dari operasi dan

IN R lokasi yang biasa para pekerja sehubungan dengan sumber-sumber emisi polutan,

EE jumlah sumber-sumber dan lokasi mereka di ruang diberikan, musiman perubahan

IN G jumlah ventilasi alami dan pengurangan diantisipasi dalam keberhasilan fungsional

N E dari peralatan ventilasi sebagai kriteria menentukan lain. TY FE

2. Jumlah polutan yang dihasilkan mungkin cukup sering diperkirakan dengan jumlah SA A bahan tertentu yang dikonsumsi dalam proses yang menghasilkan polutan. Jadi,

IM dalam kasus pelarut, jumlah yang digunakan akan menjadi indikasi yang baik dari

R jumlah maksimum yang dapat ditemukan di lingkungan. AP ET

3. Toxit solvent ; Rendah : TLV > 500 ppm, atau bds Sedang : TLV 100 = 500 ppm, atau bds Tinggi : TLV < 100 ppm, atau bds

4.2.MENGHTUNG KOSENTRASI

Konsentrasi gas atau uap pada kondisi mapan dapat dinyatakan oleh persamaan material,

.L FF

IE R .A

Q’ =

M , G

IN R EE

rekomendasi teknis seperti nilai-nilai ambang batas (NAB) , (TLV- ACGIH), yang

G N

merekomendasikan bahwa tingkat ventilasi dihitung dengan rumus

E TY FE SA

G = 403 x BJ x ER

R AP ET

dimana ; G = generation rate BJ = berat jenis ER = tingkat emisi,liter/menit

11 BM = berat melekul 403 = nilai yang ditetapkan, cairan gas STP Untuk, Q’ =

, .L G FF

IN R

IE R EE .A

IN M G EN

6 Y

Q’ = 403 x 10 x SG

ET x ER

AF S A MW x C

IM R C = Konsentasi gas atau uap, (TLV/NAB) ppm/bds

AP ET

Masalah -1 : Metil Clorofom menguap dari tangki pada tingkat 1,5 per 60 menit.

Temukan aliran udara ; (i) Q’ efektif aliran udara dan (ii) aktual ventilation rate Q yang diperlukan untuk mempertahankan tingkat

.L FF pemaparan di bawah TLV/NAB?.

IE R

Solusi: NAB (Metil Clorofom) = 350 bds,(NAB, Pernennakertrans

.A M

No.PER.13/MEN/X/2011

, G

BJ = 1,32 ,

IN R

BM = 133,4

K - diasumsikan ( K = 5)

IN G

Mengingat: - ER = 1,5/60 liter /menit

N E

6 TY

Q’ = 403 x 10 x BJ x ER

FE SA A

BM x C

6 IM

Q ' = (403)(10 )(1,32)(1,5/60) =

R AP

285 cfm

(133,4)(350) ii) Actual flow rate -----

Q = Q‘ * K Q = (285)*5 = 1425 cfm

Contoh Masalah- 2 :

IE R

Metil Klorida menguap dari tangki pada tingkat 0,24 cfm. Tentukan besarnya aliran

.A M

udara (Q ) yang diperlukan untuk mempertahankan tingkat pemaparan di bawah 50

, G bds.

IN R

bds= bagian dalam sejuta (bagian uap atau gas perjuta volume dari udara yang

terkontaminan)

IN G N

Penyelesaian ,

E TY

6 FE

Q '= (403 * 10 * BJ * ER)

(BM * C)

IM R

Actual flow rate Q = Q' * K * ,

AP ET

dimana , Q’ = efektif laju alir, dalam cfm Q = aktual vintilation rate, dalam cfm K = faktor keamanan (K = 1- 10) BJ = berat jenis ER = tingkat emisi, dalam liter/menit BM = berat melekul C = kosentari gas atau uap, dalam ppm atau bds

Untuk Metil Klorida, no.Gas ; Metil Klorida (74-87-3)

Dampak, gannguan sistim saraf pusat, kerusakan di hati dan ginjal, kerusakan di

IE R

saluran tentis,efek teratogenik

.A M , G

NAB = 50 bds (NAB Permennakertrans No.Per13./MEN/X/2011 tahun 2011)

BM = berat melekul = 50,49

BJ = berat jenis =1,785

G N E TY

Mengingat: ER = 0,24 cfm = 0,24 * 59,85 liter / menit = 14,36 liter / min

FE SA

6 A Q '= (403 * 10 * 1,785 * 14,36) / (50,49 * 50) = 4,092 * 10 cfm

IM R AP

K- diamsusikan sebesar 5

6 Q = 4,092 * 10 * 5 =20,46 * 10 cfm

4.3. Perubahan Kosentrasi Kontaminan

Kosentrasi kontaminan lihat grafik gambar, 4.2 dengan selang waktu t ke t (t = awal

1 FF

waktu, dalam menit, t = waktu akhir, dalam menit) terjadi perubahan kosentasi C ke

1 R

C ( C = akhir konsentrasi dalam ppm , C = awal konsentrasi dalam ppm) dihitung

1 M

secara deferensial sebagai berikut :

IN R EE

��

IN G

= ′

�−� � �

E TY FE SA

Mengatur kembali persyaratan dan diintegrasikan

dari waktu t ke t dan kosentrasi C ke C , ₁ ₂ ₁ ₂ IM didapatkan persamaan dibawah ini :

R AP ET

′ ′ ሻ �−� � � ሺ� − �

2 . ------ (4.6) ln ቂ ቃ= −

′ �−� � �

1 Gambar. 4.2

16 Untukmengitung selang waktu t – t , atau  t, dilihat persamaan 4.7

1 , .L G FF

IN R

IE R EE .A

IN M G N E TY ′

FE � − � �

2 ∆ − � … … … … .4 .7

= �� SA

� ′ ′ A

� � − � � (

1 )

[ ]

IM R AP ET Untuk C = 0, persamaan 4.7,menjadi persamaan 4.8

1 ′

�− � � �

2 ∆ = − �� … … … … .4 .8

� � ′ �

( ) [

]

17 selang waktu t – t , atau  t dan C = 0

1 ′

, .L � . ∆ �

G − −

IN ( )

� R

IE R 1 −

[ � ] EE .A

= … … … ….4 .9 � �

IN M

2 G

� ′ N E TY

6 C , adalah penumpukan konsentrasi dalam ppm atau parts/10 (misalnya jika ppm y,

2 FE 6) gunakan y/10

SA A

IM Untu nilai-nilai faktor K, digunakan persamaan,

R AP ET Δt = K * (V / Q) * ln [G / {G – (Q / K) * C }] ............4.10.a

2 

¿ � = � ∗ �

′ �

Contoh Masalah- 3 3.

Konsentrasi awal adalah nol di ruang volume 4.500 m . Sebuah sumber

18 toluena dioperasikan selama setengah jam dengan laju aliran udara 1,0

20 9/ cfm. Temukan laju alir sehingga konsentrasi tidak melebihi NAB= 50 bds.

/1 Gunakan rasio pencampuran K= 4.

11 Penyelesaian ,

.L TY

Untuk awal konsentrasi awal nol, selama setengah jam atau 30 menit, FF

dihitung sebagai berikut ,

SA R A .A M

IM ,

R G

Δt = K * (V / Q) * ln [G / {G – (Q / K) * C }]

IN R ET EE

Dimana

IN G

K - adalah faktor untuk pencampuran tidak lengkap,

V - adalah volume dalam kaki ³atau ft³, Q - adalah laju alir aktual dalam cfm, G - adalah tingkat generasi dalam cfm

6 C - adalah penumpukan konsentrasi dalam ppm atau parts/10 (misalnya

19 6) jika ppm y, gunakan y/10 Tingkat generasi (G), dihitung dengan persamaan ;

6 G = (403 * 10 * BJ * ER) / (BM * C )

2 Untuk toluena, Dampak iritasi pada kulit berat jenis ---- BJ = 0,866,

.L TY bearat molekul ------ BM = 92,13

FF FE

IE SA R NAB = 50 bds (NAB Permennakertrans No.Per13./MEN/X/2011 tahun

A .A M 2011)

IM , R G AP

IN R ET Mengingat :

IN V = 4500 m³ = 158916 ft³

G EN C = 50 bds,

2 ER = 1 cfm = 59,85 liter / min

K = 4 Δt = 30 menit

6 G = (403 * 10 * 0.866 * 59.85) / (92.13 * 500)

6 = 4,534 * 10 cfm

IE R .A M ,

Oleh karena itu,

IN R EE

Δt = K * (V / Q) * ln [G / {G – (Q / K) * C }]

2 IN

G N

6 E 30 = 4 * (158916 / Q) * ln [ 4,534 * 10 / { 4,534 * 10 – (Q / 4) * 50 ) } ]

TY FE

6 6 -5

30 =635664/Q * ln [ 4,534 * 10 / (4,534 * 10 – 1,25 Q * 10 )

IM R

Q - trial and error

AP ET

Q = 0,455 cfm

4.4.

(lihat Rate Purging/Pembersihan bgr-4.3)

Untuk kasus ini, tingkat generasi kontaminan

20 9/ /1

11 G = 0 VdC = -Q’Cdt

.L TY FF FE

IE SA R A .A

dC/ C = (-Q’/V)dt

IM ,

R G AP

IN R ET

Gbr, 4.3

IN G EN

Integratsi waktu t ke t 1,

2 dan kosentrasi C ke C , pers menjadi

2 ln(C / C ) = Q’/V(t -t )

1 t - t = -(V/Q’) ln(C / C ) Utk waktu t =0 , maka

1 t = -(V/Q’) ln(C / C ) = -(V/Q’) ln(C / C )

2 Q’= Q/K �

1 �

� . �� TY FF

( ) � �

.L t 2= .

( 2 ) FE

IE SA R A .A M

IM , R G AP

IN R ET dimana

IN G t = waktu, menit

2 EN

C & C , = adalah awal dan akhir kosentrasi dalam ,bds

� � 1 .

�=� . �� ( )

� � ( 2 )

C dan C adalah awal dan akhir konsentrasi ₁ ₂ K = 2, _{3 3)} V = 750 ft ³, --- 750 ft = 212, 325 m Q = 500 cfm,

C = 2500 ppm, C = 150 ppm.

₁ ₂

= 8,44 menit

K = 2, V = 200 m³ = 7.062,93 ft ³, Q = 500 cfm, C = 2500 bds, C = 150 bds. ₁ ₂

= 79.48 min

4.5. Nilai Ambang Batas

N A Campuran

R U P Apabila terdapat lebih dari satu bahan kimia berbahaya yang bereaksi terhadap sistim

M A atau organ yang sama, di suatu lingkungan kerja, maka kombinasi pengaruhnya perlu

C diperhatikan, efek gabungan mereka dikenal sebagai efek aditif harus diberikan

S pertimbangan utama.

Nilai Ambang Batas (NAB) ampuran dari bahan kimia tersebut, dapat diketahui dengan TA A menghitung dari jumlah perbandingan diantara kadar Nilai Ambang Batas (NAB) masing-

B masing dengan rumus- rumus sebagai berikut

G N A (C /NAB ) + (C /NAB ) +… (C /NAB ) B

2 2 n n M

= ..... ..........4.13 A

I A Atau,

IL N (C /TLV ) + (C /TLV ) +……… (C /TLV ) > 1

2 2 n n C = observed atmospheric concentration

25 TLV = corresponding threshold limit

1. Efek saling menambah

Keadaan umum, (Permennakertrans Nomor PER.13/MEN/X/2011 TAHUN 2011, tentang Nilai Ambang Batas Faktor Fisika dan Kimia di Tempat Kerja) .L FF

IE (C /NAB ) + (C /NAB ) +……… (C /NAB ) > 1

2 2 n n .A M , G

IN R Contoh 1.a

IN Udara mengandung 400 bds Aseton (NAB=750 bds), 150 bds Butil asetat sekunder

G N (NAB=200 bds), dan 100 bds Metil etil keton (NAB=200 bds). E TY FE

(C /NAB ) + (C /NAB ) +……… (C /NAB ) > 1

2 2 n n SA A

IM R = (400/750) + (150/200) + (100/200)

AP = 0,53 + 0,75 + 0,5 = 1,78 =(> 1, maka terlampaui)

ET Dengan demikian kadar bahan kimia campuran tersebut diatas telah melampaui NAB campuran, karena hasil dari rumus lebih besar dari 1 (satu).

2. Kasus Khusus

Yang dimaksudkan dengan kasus khusus, yaitu sumber kontaminan adalah suatu zat cair dan komposisi bahan-bahan kimia diudara dianggap sama degan komposisi campuran diketahui dalam

3 % (persen) berat, sdangkan NAB campuran dinyatakan dalam milligram per meter kubik (mg/m )

.L FF

NAB = [{1/ (fa/NAB ) + (fb/NAB ) + ……..(fn/NAB )}]

campuran a b n

.A M , G

IN R

Contoh 1.b

3 IN Zat cair mengandung 50 % heptan (NAB= 400 bds atau 1640 mg/m ), 30 % metil

3 N

kloroform (NAB=350 bds atau 1910 mg/m ), 20 % perkloroetelin (NAB= 25 bds

3 atau 170 mg/m ).

TY FE SA

NAB = [{1/ (0,5/1640) + (0,3/1910) + (0,2/170)}]

campuran

= [{1/ (0,00030) + (0,00016) + (0,00018)}]

R AP

={1/ (0,00164)}

3 = 610 mg/m

3 50 % atau (610)(0,5) mg/m = 305 mg/m heptan = 73 bds

3 30 % atau (610)(0,3) mg/m = 183 mg/m metil kloroform = 33 bds

3 20 % atau (610)(0,2) mg/m = 122 mg/m Perkloroetelin = 18 bds

3 NAB ; 73 + 33 + 18 = 124 bds atau 610 mg/m campuran

3. Berefek sendiri-sendiri

NAB campuran

.L FF

IE R

(C /NAB = 1) : (C /NAB = 1) : … (C /NAB = 1) > 1

2 2 n n

.A M , G

IN R EE

Contoh 1.c

IN G N E

3 Udara mengandung 0,15 mg/m Pb (NAB = 0,15 mg/m ) dan 0,07

3 FE

mg /m H SO (NAB = 1 mg.m ) Apakah melebihi Nilai Ambang

2 4 .

SA A

Batas untuk campuran?

IM R AP

NAB = {(0.15 / 0.15) = 1} : {(0.07 / 1) = 1} = 0,7 ET

campuran

Dengan demikian NAB campuran belum dilampui

4.6. VENTILASI PENGENCERAN UDARA UNTUK BAHAYA KEBAKARAN DAN LEDAKAN

, .L G FF

IN R

IE R EE .A

IN M G N E Q = (403 * 100 * BJ *

TY ER*S ) , ........

4.12 f FE SA

(BM * LEL * B) A

IM R dimana ;

AP Q = laju alir actual, cfm

ET ER = tingkat emisi dalam liter / menit, BM = adalah berat molekul, LEL = (lower explosive limit) adalah batas ledakan lebih rendah dalam %, B = adalah konstan, B=1 untuk upto suhu 250 F, B=0,7 untuk F.> suhu 250F

29 S = safety faktor adalah 10 f

BJ = berat jenis

Masalah - 5 : Hitung pengenceran ventilasi untuk ledakan bahaya

.L FF

kebakaran 350 F, selama 60 menit, untuk 2 liter

IE R

xylene di berikan :

.A M ,

LEL = 1%;

BM = 106;

R EE

B = 0,7;

IN G N

BJ = 0,88 ;

E TY S = 10 .

FE SA A

Solusi:

R AP ET

Q = (403 * 100 * BJ * ER* S )

(BM * LEL * B) Q = (403)(100)( 0.88)(2/60)(10) = 159 cfm (106)(1)(0.7)

.L FF

IE R

70 F – 350 F (kondisi operasi)

.A M (cfm ) = Q

, STP

IN R Q = (cfm )(ratio of absolute

EE A STP

IN G temperature)

N E TY = (cfm )

FE STP SA

{(460F+350F)/(460F+70F)} A

IM R AP = 159 (810/530)

ET = 243 cfm

4.7. Heat Balance and Exchange/

pertukaran panas .L FF

IE  s = (M – W) + C + R - E

R .A Dimana :

, M G  s = change in body heat content

IN R E (M-W) = total metabolism

IN C = convection heat exchange

G N R = radiative heat exchange

E Y T E =evaporative heat loss

FE A C and R are positive if delta s increases in heat

S A

IM R P Data required:

A T Measurement of metabolic heat production

E Air temperature Air water vapor pressure Wind velocity

32 Mean radiant temperature

4.8. Methods of Heat Exchange , .L G FF

IN Convection

IE R Radiation

EE .A

IN M Evaporation

G N E TY

1. Convection

FE SA A

0.6 R

C = 0.65V (t -t ) a a sk

AP ET dimana

C = convective heat exchange, Btu/h V = air velocity, fpm a t = air temperature, F a

33 t = mean weighted skin temperature, usually assumed to be sk

95 F

Methods of Heat Exchange .L FF

IE R .A M ,

2. Radiation

IN R EE

IN R = 15.0 (t - t ) w sk

G N E TY FE dimana:

SA A R = radiant heat exchange , Btu/hr

IM R t = mean radiant temperature, F w

AP ET t = mean weighted skin sk temperature(usually 95 F)

34 Methods of Heat .L FF

Exchange

IE R .A M , G

3. Evaporation

IN R EE

IN G

0.6 E

E = 2.4V (ρ TY a sk

FE SA A ρ ) a

IM dimana:

R AP E = evaporative heat loss, Btu/h

ET V a = air velocity, fpm ρ = water vapor pressure of ambient air,mm Hg a

ρ = water vapor pressure on the skin, (assumed to be sk

42 mm Hg at a 95 F skin temperature)

.L Gangguan akut Panas

IE R .A M

Heat stroke , G

18 gangguan pada fungsi saraf pusat

20 EE 9/

IN Kurangnya berkeringat

/1 G N

11 E Suhu rektal> 410C

TY FE Pengobatan

SA A Menempatkan pasien di daerah teduh

IM R AP Melepaskan pakaian luar

ET Pembasahan kulit Meningkatkan pergerakan udara Bantuan profesional ISBB .L FF

IE Rumus yang digunakan untuk pengukuran dalam

R .A M gedung (Indoor)

, G

IN R

ISBB = 0.7 S

G N E

0.3 S

Rumus yang digunakan dengan memperhatikan radiasi TY

FE sinar matahari (Outdoors), umumnya pengukuran

SA A dilakukan diluar gedung

IM R AP ET

ISBB = 0.7 S + 0.2 S

BA G

0.1 S

SISTEM VENTILASI

, .L G FF

IN Volumetric flow diestimasikan dengan persamaan sebagai berikut

IE R EE .A

IN M G N ��  h� ��h��

E … … …… 4.13 �=

TY 1.08 � �� ℉

FE SA A ��  h� ��h��

IM … … … … 4.14 �=

R 0.67 � �� 

AP ��

ET 116,7 ��  h� �=

… … … ..4.1 5 �� ��  ��

STUDI KASUS

1. Metil Klorida menguap dari tangki pada tingkat 0,24 cfm. Temukan aliran udara Q yang diperlukan untuk mempertahankan tingkat pemaparan di bawah NAB- 200 bds.

6 Q '= (403 * 10 * SG * ER) / (MW * C) 3.

2. Konsentrasi awal adalah nol di ruang volume 4.500 m . Sebuah sumber toluena dioperasikan selama setengah jam dengan laju 1,0 cfm. Temukan laju alir sehingga konsentrasi tidak melebihi 100 bds. Gunakan rasio pencampuran Δt = K * (V / Q) * ln [G / {G – (Q / K) * C }]

3. Cari waktu yang diperlukan untuk pembersihan aman memasuki ruang volume 750

3 ft dengan konsentrasi kontaminan awal 2500 ppm. Laju ventilasi adalah 500 cfm.

Gunakan faktor pencampuran dari 2. Konsentrasi yang aman bagi kontaminan adalah 150 bds. t = K * (V / Q) * ln (C / C )

4. Menghitung waktu dalam menit untuk mencapai keseimbangan konsentrasi dalam tes ruang 150 liter. Asumsikan tingkat pengiriman seragam dari 2,0 galon per menit dan pencampuran yang sempurna.

39 T = K * (V / Q

5. Pengiriman udara menghitung tingkat di LPM untuk mencapai keseimbangan galon kamar 200 dalam waktu 15 menit interval yang dikehendaki pencampuran. Memanfaatkan 2,5 konstan non-seragam. Q = K * (V / T

6. Jika 6 liter metanol yang tumpah, apa tingkat pengenceran dalam cfm diperlukan untuk mengurangi tingkat pemaparan kepada NAB? Asumsikan K = 4, Sp.Gr. = 0.792, dan NAB = 220 bds.

6 Q' = (403 * 10 * SG * ER) / (MW * C)

DAFTAR PUSTAKA 1.

NIOSH, Occupational Diseases - A Guide to their Recognition, in Publication No 77- 181. 1977. 2,.

2. ACGIH, Industrial Ventilation a manual of recommended practice. 22 ed. 5,.

ACGIH Industri Ventilasi manual praktek yang disarankan. 22 ed. ACGIH; 1995. ACGIH; 1995.

3. Kang SK, Lee MY, Kim TK, Lee JO, Ahn YS. 7,. Kang SK Lee MY, TK Kim, Lee JO, YS Ahn. Occupational exposure to benzene in South Korea. Chem Biol Interact.

S TY 2005:153–4. AN FE LT 4. Paik NW, Yoon CS, Zoh KE, Chung HM. 9, Paik. NW CS Yoon Zoh EK,, Chung HM.

SA CU A A study of component of thinners using in Korea. J Korean Soc Occup Environ

IM O Hyg. 1998; 8 :105–14. R C G

5. Lee KS, Kwon HW, Han IS, Yu IJ, Lee YM. 10 KS. Lee, HW Kwon, Han IS, Yu IJ, AP

IN ET YM Lee. A study on the reliability of material safety data sheets for paint thinner. J

R EE Korean Soc Occup Environ Hyg. 2003; 13 :261–72.

6. Aksoy M, Erdem S, Dincol G. Types of leukemia in chronic benzene poisoning: A G study in thirty-four patients. Acta Haematol. 1976; 55 :65–72.

7. ACGIH, Recommended Threshold Limit Values for Work Environment. ACOGI Hygienists, editor. 2005.

41 Terima

20 9/ /1

11 S Kasih

TY AN FE LT SA CU A N

IM O R C G AP

IN ET R EE

IN G EN

SISTIM VENTILASI PENGENCERAN UDARA