PERENCANAAN WADUK CINIRU KABUPATEN KUNINGAN JAWA BARAT ( Design of Ciniru Dam Kuningan Regency West Java ) - Diponegoro University | Institutional Repository (UNDIP-IR)
IV-1
BAB IV
ANALISIS HIDROLOGI
4.1
Tinjauan Umum
Dalam merencanakan Waduk Ciniru ini, sebagai langkah awal dilakukan pengumpulan data-data. Data tersebut digunakan sebagai dasar perhitungan stabilitas maupun perencanaan teknis. Dari data curah hujan yang diperoleh, dilakukan analisis hidrologi yang menghasilkan debit banjir rencana, yang kemudian diolah lagi untuk mencari besarnya flood routing yang hasilnya digunakan untuk menetukan elevasi crest spillway. Analisa hidrologi untuk perencanaan waduk, meliputi empat hal, yaitu:
a. Aliran masuk (inflow) yang mengisi waduk.
b. Banjir rencana untuk menentukan kapasitas dan dimensi bangunan pelimpah (spillway).
c. Tampungan waduk.
d. Aliran keluar (outflow) untuk menentukan bangunan pengambilan.
Adapun langkah-langkah dalam analisis hidrologi adalah sebagai berikut (Sosrodarsono, 1993) :
a. Menentukan Daerah Aliran Sungai ( DAS ) beserta luasnya.
b. Menentukan luas daerah pengaruh stasiun-stasiun penakar hujan dengan metode Poligon Thiessen.
c. Menentukan curah hujan maksimum tiap tahunnya dari data curah hujan yang ada.
d. Menganalisis curah hujan rencana dengan periode ulang T tahun.
e. Menghitung debit banjir rencana berdasarkan besarnya curah hujan rencana f. Menghitung debit andalan untuk keperluan irigasi dan air baku.
(2)
IV-2 h. Menghitung neraca air yang merupakan perbandingan antara debit air yang tersedia dengan debit air yang dibutuhkan untuk keperluan irigasi dan air baku.
4.2 Penentuan Daerah Aliran Sungai
Sebelum menentukan daerah aliran sungai, terlebih dahulu menentukan lokasi bangunan air (Waduk) yang akan direncanakan. Dari lokasi ini ke arah hulu, kemudian ditentukan batas daerah aliran sungai dengan menarik garis imajiner yang menghubungkan titik-titik yang memiliki kontur tertinggi sebelah kiri dan kanan sungai yang ditinjau (Soemarto, 1999).
Penetapan Daerah Aliran Sungai (DAS) pada daerah Pembangunan Waduk Ciniru diperoleh dari data di Laboratorium Pengaliran Universitas Diponegoro.
4.3 Penentuan Luas Pengaruh Stasiun Hujan
Adapun jumlah stasiun yang masuk di lokasi DAS Sungai Cipedak berjumlah tiga buah stasiun yaitu Sta Ciniru, Sta Waduk darma dan Sta Subang. Penentuan luas pengaruh stasiun hujan dengan metode Thiesen karena kondisi topografi dan jumlah stasiun memenuhi syarat. Dari tiga stasiun tersebut masing-masing dihubungkan untuk memperoleh luas daerah pengaruh dari tiap stasiun. Di mana masing-masing stasiun mempunyai daerah pengaruh yang dibentuk dengan garis-garis sumbu tegak lurus terhadap garis penghubung antara dua stasiun. Hasil perhitungan dapat dilihat pada Tabel 4.1 sebagai berikut :
Tabel 4.1 Luas Pengaruh Stasiun Hujan Terhadap DAS
No Nama Stasiun Hujan Poligon Thiessen Faktor Prosentase (%) Luas DAS (km2)
1 Ciniru 93,14 64,557
2 Waduk Darma 6,36 4,410
3 Subang 0,5 0,348
(3)
IV-3 Keterangan :
A1 = Luasan DAS akibat pengaruh Sta Ciniru yaitu sebesar 64,557 km2 A2 = Luasan DAS akibat pengaruh Sta Wduk Darma yaitu sebesar 4,410 km2
A3 = Luasan DAS akibat pengaruh Sta Subang yaitu sebesar 0,348 km2 II
I
III
ciniru
subang waduk darma
A1 A2
A3
(4)
IV-
4
4.4
Analisis Curah Hujan
4.4.1 Ketersediaan Data Hujan
Untuk mendapatkan hasil yang memiliki akurasi tinggi, dibutuhkan
ketersediaan data yang secara kualitas dan kuantitas cukup memadai. Data hujan yang
digunakan direncanakan selama 12 tahun sejak Januari 1995 hingga Desember 2006.
Data-data hujan bulanan dan hari hujan bulanan masing-masing stasiun ditampilkan
pada Tabel 4.2 s/d Tabel 4.4. Data curah hujan harian maksimum ini didapat dari curah
hujan harian dalam satu tahun yang terbesar di ketiga stasiun tersebut.
Tabel 4.2 Data Curah Hujan Harian Maksimum Stasiun Ciniru
( Sumber : Laboratorium Pengaliran UNDIP )
Tahun Bulan Dalam Setahun
Rh Total
Rh Max Jan Peb Mar Apr Mei Jun Jul Agt Sep Okt Nop Des ( mm ) ( mm ) 1995 70 93 131 61 40 30 37 0 61 49 88 67 727 131 1996 110 58 84 38 45 15 41 42 8 37 50 60 588 110 1997 85 40 65 65 44 8 0 0 0 0 20 29 356 85 1998 86 68 86 121 59 98 54 92 58 60 70 92 944 121 1999 53 94 55 85 46 64 14 2 0 35 65 72 585 94 2000 51 69 73 65 34 62 14 0 2 56 0 0 426 73 2001 55 61 65 0 52 62 53 0 0 63 55 0 466 65 2002 67 11 0 60 33 0 18 0 0 0 36 82 307 82 2003 32 23 65 11 34 0 22 0 0 0 22 14 223 65
2004 0 32 35 30 20 20 12 0 45 1 50 70 315 70
2005 23 40 60 30 25 35 70 40 18 20 12 50 423 70 2006 50 69 25 30 50 50 0 0 0 0 22 40 336 69
(5)
IV-
5
Tabel 4.3 Data Curah Hujan Harian Maksimum Stasiun Waduk Darma( Sumber : Laboratorium Pengaliran UNDIP )
Tahun Bulan Dalam Setahun
Rh Total
Rh Max Jan Peb Mar Apr Mei Jun Jul Agt Sep Okt Nop Des ( mm ) ( mm ) 1995 57 93 82 40 46 84 50 0 83 97 92 45 677 97 1996 58 92 60 40 34 69 34 40 16 52 62 55 612 92 1997 41 66 31 31 34 4 10 0 0 18 12 93 340 93 1998 49 73 47 118 55 31 48 16 60 48 62 78 685 118 1999 103 17 64 0 15 17 0 6 2 33 83 50 390 103 2000 47 61 68 85 56 41 12 12 5 101 63 81 632 101 2001 54 98 64 65 53 30 26 18 18 0 0 0 426 98 2002 58 21 120 98 44 16 19 0 0 0 55 77 508 120 2003 154 114 70 103 49 9 0 0 30 19 0 57 605 154 2004 93 67 71 54 98 6 21 0 24 13 68 90 605 98 2005 93 33 30 102 10 41 67 13 34 14 45 51 533 102 2006 70 74 80 41 19 66 0 0 0 0 15 133 498 133
Tabel 4.4 Data Curah Hujan Harian Maksimum Stasiun Subang
( Sumber : Laboratorium Pengaliran UNDIP )
Tahun Bulan Dalam Setahun
Rh Total
Rh Max Jan Peb Mar Apr Mei Jun Jul Agt Sep Okt Nop Des ( mm ) ( mm ) 1995 90 105 100 51 40 70 58 0 60 66 110 56 806 110 1996 80 72 69 72 34 16 58 75 10 38 105 57 686 105 1997 70 66 44 81 63 8 40 0 0 0 30 64 466 81 1998 59 73 70 55 120 57 26 53 48 31 55 74 721 120 1999 52 62 40 45 16 11 0 22 0 45 98 49 440 98 2000 51 46 48 54 26 56 28 56 13 43 52 55 528 86 2001 56 50 0 0 10 7 9 0 0 11 3 2 148 56 2002 12 8 5 0 17 8 4 0 0 0 11 5 70 17
2003 0 73 73 67 60 18 0 0 0 0 25 30 346 73
2004 47 59 110 50 56 0 59 0 18 16 31 36 482 110 2005 95 87 77 139 36 40 71 12 34 118 55 82 846 139 2006 91 60 0 62 43 91 0 0 0 22 45 67 480 91
(6)
IV-
6
Tabel 4.5 Curah Hujan Harian MaksimumTahun Sta Cepogo (mm) Sta W Darma (mm) Sta Subang (mm)
1995 131 97 110
1996 110 92 105
1997 85 93 81
1998 121 118 120
1999 94 103 98
2000 73 101 86
2001 65 98 56
2002 82 120 17
2003 65 154 73
2004 70 98 110
2005 70 102 139
2006 69 133 91
4.4.2
Analisis Curah Hujan Area
Analisis ini dimaksudkan untuk mengetahui curah hujan rata-rata yang terjadi
pada daerah tangkapan (
catchment area
) tersebut, yaitu dengan menganalisis data-data
curah hujan maksimum yang didapat dari tiga stasiun penakar hujan yaitu Sta Ciniru, Sta
Waduk Darma dan Sta Subang.
Metode yang digunakan dalam analisis ini adalah metode poligon thiessen
seperti Persamaan 2.3 Bab II sebagai berikut (Soemarto, 1999).
Persamaan :
n n n
A
A
A
R
A
R
A
R
A
R
+
...
+
+
.
+
...
+
.
+
.
=
2 1
2 2 1 1
di mana :
R
= Curah hujan maksimum rata-rata (mm)
R
1, R
2,
...,R
n= Curah hujan pada stasiun 1,2,...,n (mm)
(7)
IV-
7
Dari ketiga curah hujan rata – rata stasiun dibandingkan, yang nilai curah
hujan rata – ratanya maksimum diambil sebagai curah hujan areal DAS Sungai Cipedak.
Hasil perhitungan dapat dilihat pada Tabel 4.6 sebagai berikut:
Tabel 4.6 Perhitungan Curah Hujan Rencana Dengan Metode Poligon Thiessen
Tahun Rh Max Sta Ciniru
Rh Max Sta W
Darma Rh Max Sta Subang Rh Rencana (A1 = 64,557 km2) (A2 = 4,410 km2) (A3 = 0,348 km2) (dlm mm)
1995 131 97 110 123
1996 110 92 105 105
1997 85 93 81 79
1998 121 118 120 113
1999 94 103 98 88
2000 73 101 86 69
2001 65 98 56 61
2002 82 120 17 78
2003 65 154 73 65
2004 70 98 110 71
2005 70 102 139 69
2006 69 133 91 68
4.5
Analisis Frekuensi Curah Hujan Rencana
Dari hasil perhitungan curah hujan rata-rata maksimum dengan metode
polygon thiessen
di atas perlu ditentukan kemungkinan terulangnya curah hujan bulanan
maksimum guna menentukan debit banjir rencana.
4.5.1
Parameter Statistik (Pengukuran Dispersi)
Suatu kenyataan bahwa tidak semua nilai dari suatu variabel hidrologi terletak
atau sama dengan nilai rata-ratanya, tetapi kemungkinan ada nilai yang lebih besar atau
lebih kecil dari nilai rata-ratanya (Sosrodarsono dan Takeda, 1993). Besarnya dispersi
dapat dilakukan pengukuran dispersi yakni melalui perhitungan parameter statistik
untuk (Xi-X), (Xi-X)
2, (Xi-X)
3, (Xi-X)
4terlebih dahulu.
di mana :
Xi
= Besarnya curah hujan daerah (mm)
X
= Rata-rata curah hujan maksimum daerah (mm)
(8)
IV-
8
Tabel 4.7 Parameter StatistikNo Tahun Rh (Xi) Rh Rata2
(
X
)(
Xi
−
X
)
2
)
(
Xi
−
X
(
Xi
−
X
)
3(
Xi
−
X
)
4 1 1995 123 82,416 40,584 1647,061 66844,325 2712810,122 2 1996 105 82,416 22,584 510,037 11518,677 260137,798 3 1997 79 82,416 -3,416 11,669 -39,861 136,166 4 1998 113 82,416 30,584 935,381 28607,694 874937,719 5 1999 88 82,416 5,584 31,181 174,115 972,258 6 2000 69 82,416 -13,416 179,989 -2414,733 32396,060 7 2001 61 82,416 -21,416 458,645 -9822,342 210355,287 8 2002 78 82,416 -4,416 19,501 -86,116 380,291 9 2003 65 82,416 -17,416 303,317 -5282,569 92001,236 10 2004 71 82,416 -11,416 130,325 -1487,790 16984,620 11 2005 69 82,416 -13,416 179,989 -2414,733 32396,060 12 2006 68 82,416 -14,416 207,821 -2995,948 43189,591Jumlah 989 0,0 4614,916 82600,674 4276697,208
Macam pengukuran dispersi antara lain sebagai berikut :
1.
Deviasi Standar (Sd)
Perhitungan deviasi standar menggunakan Persamaan 2.6 pada Bab II (Soemarto,
1999).
Sd =
1
-)
-(
∑
2n
X
X
idi
mana
:
Sd = Deviasi standar
Xi = Nilai variat ke i
X = Nilai rata-rata variat
n = Jumlah data
Sd =
1
12
916
,
4614
−
Sd = 20,482
2.
Koefisien Skewness (CS)
Perhitungan koefisien
Skewness
digunakan Persamaan 2.8 pada Bab II (Soemarto,
(9)
IV-
9
( )
{
}
( )( )
31 3
2
-1
-∑
Sd
n
n
X
Xi
n
Cs
n i==
3
482
,
20
*
)
2
-12
)(
1
-12
(
674
,
82600
*
12
=
Cs
Cs = 1,048
3.
Pengukuran Kurtosis (CK)
Perhitungan kortosis menggunakan Persamaan 2.9 Bab II (Soemarto,1999).
( )
{
}
4 1 4∑
-1
Sd
X
Xi
n
Ck
n i==
4482
,
20
208
,
4276697
*
12
1
=
Ck
025
,
2
=
Ck
4.
Koefisien Variasi (CV)
Perhitungan koefisien variasi menggunakan Persamaan 2.7 pada Bab II (Soemarto,
1999).
X
Sd
Cv
=
416
,
82
482
,
20
=
Cv
Cv
=
0
,
248
4.5.2
Analisis Jenis Sebaran
4.5.2.1
Metode Gumbel Tipe I
Mengitung curah hujan dengan Pers. 2.10 dan Pers. 2.12 Bab II yaitu :
X
t=
(
Y
Yn
)
Sn
S
(10)
IV-
10
di mana :
X
= 82,416
Yn = 0,5035 (lihat Tabel 2.1)
S = 20,482
Sn = 0,9833 (lihat Tabel 2.2)
Y
t= -ln
⎢⎣
⎡
⎥⎦
⎤
T
T
-
1
ln
(lihat Tabel 2.3)
Tabel 4.8 Distribusi Sebaran Metode Gumbel I
No Periode
X
Sd Yt Yn Sn Xt1 25 82,416 20,482 2,043 0,5035 0,9833 114,483 2 100 82,416 20,482 3,022 0,5035 0,9833 134,875 3 1000 82,416 20,482 4,540 0,5035 0,9833 166,495
Tabel 4.9 Syarat Penggunaan Jenis Sebaran
No Jenis Distribusi Syarat Hasil Perhitungan Keterangan
1 Metode Gumbel I CK ≤ 5,4002 Ck = 2,025 Memenuhi
CS ≤ 1,1396 Cs = 1,048 Memenuhi
Dari metode yang digunakan di atas adalah sebaran Metode Gumbel dengan
nilai Cs = 1,048 memenuhi persyaratan Cs
≤
1,139 dan nilai Ck = 2,025 yang
memenuhi persyaratan Ck
≤
5,4002. Dari jenis sebaran yang telah memenuhi syarat
tersebut perlu diuji kecocokan sebarannya dengan metode Smirnov Kolmogorov. Hasil
uji kecocokan sebaran menunjukan distribusinya dapat diterima atau tidak.
4.5.3 Pengujian Kecocokan Sebaran
4.5.3.1 Uji Sebaran Smirnov – Kolmogorov
Uji kecocokan Smirnov – Kolmogorov, sering juga uji kecocokan non
parametrik
(non parametric test)
, karena pengujian tidak menggunakan fungsi distribusi
tertentu. Hasil perhitungan uji kecocokan sebaran dengan
Smirnov – Kolmogorov untuk
(11)
IV-
11
Xi
= Curah hujan rencana
Xrt
= Rata-rata curah hujan
= 82,416 mm
Sd
= Standar deviasi
= 20,482
n
= jumlah data
Tabel 4.10 Uji Keselarasan Sebaran Dengan Smirnov – Kolmogorov
Xi M P(x) =M/(n+1) P(x<) f(t) = (Xi-Xrt)/Sd P'(x) P'(x<) D 1 2 3 4 = nilai1 - 3 5 6 7 = nilai1 - 6 8 = 4-7
61 1 0,076 0,924 -1,405 0,151 0,849 0,075
65 2 0,153 0,847 -0,850 0,197 0,803 0,044
68 3 0,230 0,770 -0,703 0,225 0,775 -0,005 69 4 0,307 0,693 -0,655 0,255 0,745 -0,052 69 5 0,384 0,616 -0,655 0,255 0,745 -0,129 71 6 0,461 0,539 -0,557 0,290 0,710 -0,171 78 7 0,538 0,462 -0,215 0,401 0,599 -0,137 79 8 0,615 0,385 -0,167 0,440 0,560 -0,175
88 9 0,692 0,308 0,272 0,600 0,400 -0,092
105 10 0,769 0,231 1,102 0,870 0,130 -0,101
113 11 0,846 0,154 1,493 0,923 0,077 0,077
123 12 0,923 0,077 1,981 0,974 0,019 0,058
Derajat signifikasi
= 0,05 (5%)
Dmaks
=
0,175
→
m = 12
Do kritis
= 0,354 untuk n = 12
→
(lihat Tabel 2.8 Bab II)
Dilihat dari perbandingan di atas bahwa Dmaks < Do kritis, maka metode
sebaran yang diuji dapat diterima.
(12)
IV-
12
4.6 Perhitungan Debit Banjir Rencana
Untuk menghitung atau memperkirakan besarnya debit banjir yang akan terjadi
dalam berbagai periode ulang dengan hasil yang baik dapat dilakukan dengan analisa
data aliran dari sungai yang bersangkutan. Oleh karena data aliran yang bersangkutan
tidak tersedia maka dalam perhitungan debit banjir akan digunakan beberapa metode
yaitu (Sosrodarsono, 1993) :
-
Metode Hidrograf Sintetik GAMA I
-
Dengan Program HEC HMS
4.6.1 Perhitungan Debit Banjir Rencana Metode Satuan Sintetik Gama I
Perhitungan Hidrograf Satuan Sintetik Gama I menggunakan Persamaan 2.42
s/d Persamaan 2.49 pada Bab II (Soemarto, 1999) dengan langkah-langkah :
1)
Menentukan data-data yang digunakan dalam perhitungan Hidrograf Sintetik
Gamma I DAS Sungai Cipedak.
Luas DAS Sungai Cipedak
= 69,31 km
2Panjang sungai utama (L)
= 27 km
Panjang sungai semua tingkat
= 84,50 km
Panjang sungai tingkat satu (1)
= 52,80 km
Jumlah sungai tingkat satu (1)
= 135
Jumlah sungai semua tingkat
= 185
Jumlah pertemuan sungai (JN)
= 135
Kelandaian
sungai
=
(Elv hulu-Elv hilir)/L
=
(950-190)
/
20000
=
0,0259
Indeks kerapatan sungai
= 84,5 / 69,31 =1,219 km/km
2dengan jumlah panjang sungai semua tingkat
SF =
5
,
84
8
,
52
(13)
IV-
13
Faktor lebar (WF) adalah perbandingan antara lebar DAS yang diukur dari titik
berjarak ¾ L dengan lebar DAS yang diukur dari titik yang berjarak ¼ L dari tempat
pengukuran (WF).
Wu = 4,8
km
Wi = 8
km
WF =
8
8
,
4
= 0,6
Perbandingan antara luas DAS yang diukur di hulu garis yang ditarik tegak
lurus garis hubung antara stasiun pengukuran dengan titik yang paling dekat dengan titik
berat DAS melewati titik tersebut dengan luas DAS total (RUA).
Au = 26,961
km²
RUA =
A
Au
=
31
,
69
961
,
26
= 0,389
km²
Faktor simetri ditetapkan sebagai hasil perkalian antara faktor lebar (WF)
dengan luas relatif DAS sebelah hulu (RUA)
SIM =
WF
×
RUA
=
0
,
6
×
0
,
389
= 0,233
Frekuensi sumber (SN) yaitu perbandingan antara jumlah segmen
sungai-sungai tingkat 1 dengan jumlah segmen sungai-sungai semua tingkat.
SN =
tkt
semua
sungai
Jml
tkt
sungai
Jml
1
=
185
135
= 0,411
2)
Menghitung waktu naik (T
R) dengan menggunakan Persamaan 2.43 Bab II
yaitu sebagai berikut :
TR
=
+
1
,
06665
*
+
1
,
2775
*
100
.
43
,
0
3
SIM
SF
(14)
IV-
14
TR
=
1
,
06665
*
0
,
233
1
,
2775
624
,
0
*
100
27
.
43
,
0
3
+
+
⎥⎦
⎤
⎢⎣
⎡
=
1,56 jam
3)
Menghitung debit puncak (Q
P) dengan menggunakan Persamaan 2.44 Bab II
yaitu sebagai
berikut :
Q
p=
0
,
1836
*
A
0,5886*
TR
0,0986*
JN
0,2381Q
p=
0
,
1836
*
69
,
31
0,5886*
1
,
56
−0,0986*
35
0,2381=
4,96 m³/dtk
4)
Menghitung waktu dasar / TB (
time base
) dengan menggunakan Persamaan
2.45 Bab II yaitu sebagai berikut :
TB =
27
,
4132
×
TR
0,1457*
S
0,0986*
SN
0,7344*
RUA
0,2574TB =
27
,
4132
*
1
,
56
0,1457*
0
,
0259
−0,0986*
0
,
411
0,7344*
0
,
389
0,2574=
17,116
jam
5)
Menghitung koefisien tampungan k dengan menggunakan Persamaan 2.49 Bab
II yaitu sebagai berikut :
k =
0
,
5617
*
A
0,1798*
S
−0,1446*
SF
−1,0897*
D
0,0452k =
0
,
5617
*
69
,
31
0,1798*
0
,
0259
−0,1446*
0
,
624
−1,0897*
1
,
219
0,0452=
3,443
6)
Membuat unit hidrograf
dengan menggunakan Persamaan 2.42 Bab II yaitu
sebagai berikut :
Qt
= Qp
.e
–t/k(15)
IV-
15
Tabel 4.11 Unit Resesi Hidrograft
(jam) Qp k e Qt
t
(jam) Qp k e Qt
0 4.96 3.443 2.718 0.000 4.25 4.96 3.443 2.718 1.444 0.25 4.96 3.443 2.718 1.000 4.50 4.96 3.443 2.718 1.343 0.50 4.96 3.443 2.718 2.000 4.75 4.96 3.443 2.718 1.248 0.75 4.96 3.443 2.718 2.750 5.00 4.96 3.443 2.718 1.161 1.00 4.96 3.443 2.718 3.710 5.25 4.96 3.443 2.718 1.080 1.25 4.96 3.443 2.718 3.450 5.50 4.96 3.443 2.718 1.004 1.50 4.96 3.443 2.718 3.208 5.75 4.96 3.443 2.718 0.934 1.75 4.96 3.443 2.718 2.984 6.00 4.96 3.443 2.718 0.868 2.00 4.96 3.443 2.718 2.775 6.25 4.96 3.443 2.718 0.808 2.25 4.96 3.443 2.718 2.580 6.50 4.96 3.443 2.718 0.751 2.50 4.96 3.443 2.718 2.400 6.75 4.96 3.443 2.718 0.698 2.75 4.96 3.443 2.718 2.232 7.00 4.96 3.443 2.718 0.650 3.00 4.96 3.443 2.718 2.075 7.25 4.96 3.443 2.718 0.604 3.25 4.96 3.443 2.718 1.930 7.50 4.96 3.443 2.718 0.562 3.50 4.96 3.443 2.718 1.795 7.75 4.96 3.443 2.718 0.522 3.75 4.96 3.443 2.718 1.669 8.00 4.96 3.443 2.718 0.486 4.00 4.96 3.443 2.718 1.552 8.25 4.96 3.443 2.718 0.452
t
(jam) Qp k e Qt
t
(jam) Qp k e Qt
8.50 4.96 3.443 2.718 0.420 16.50 4.96 3.443 2.718 0.041 8.75 4.96 3.443 2.718 0.391 16.75 4.96 3.443 2.718 0.038 9.00 4.96 3.443 2.718 0.363 17.00 4.96 3.443 2.718 0.036 9.25 4.96 3.443 2.718 0.338 17.25 4.96 3.443 2.718 0.033 9.50 4.96 3.443 2.718 0.314 17.50 4.96 3.443 2.718 0.031 9.75 4.96 3.443 2.718 0.292 17.75 4.96 3.443 2.718 0.029 10.00 4.96 3.443 2.718 0.272 18.00 4.96 3.443 2.718 0.027 10.25 4.96 3.443 2.718 0.253 18.25 4.96 3.443 2.718 0.025 10.50 4.96 3.443 2.718 0.235 18.50 4.96 3.443 2.718 0.023 10.75 4.96 3.443 2.718 0.219 18.75 4.96 3.443 2.718 0.021 11.00 4.96 3.443 2.718 0.203 19.00 4.96 3.443 2.718 0.020 11.25 4.96 3.443 2.718 0.189 19.25 4.96 3.443 2.718 0.019 11.50 4.96 3.443 2.718 0.176 19.50 4.96 3.443 2.718 0.017 11.75 4.96 3.443 2.718 0.163 19.75 4.96 3.443 2.718 0.016 12.00 4.96 3.443 2.718 0.152 20.00 4.96 3.443 2.718 0.015 12.25 4.96 3.443 2.718 0.141 20.25 4.96 3.443 2.718 0.014
(16)
IV-
16
12.50 4.96 3.443 2.718 0.131 20.50 4.96 3.443 2.718 0.01312.75 4.96 3.443 2.718 0.122 20.75 4.96 3.443 2.718 0.012 13.00 4.96 3.443 2.718 0.114 21.00 4.96 3.443 2.718 0.011 13.25 4.96 3.443 2.718 0.106 21.25 4.96 3.443 2.718 0.010 13.50 4.96 3.443 2.718 0.098 21.50 4.96 3.443 2.718 0.010 13.75 4.96 3.443 2.718 0.091 21.75 4.96 3.443 2.718 0.009 14.00 4.96 3.443 2.718 0.085 22.00 4.96 3.443 2.718 0.008 14.25 4.96 3.443 2.718 0.079 22.25 4.96 3.443 2.718 0.008 14.50 4.96 3.443 2.718 0.074 22.50 4.96 3.443 2.718 0.007 14.75 4.96 3.443 2.718 0.068 22.75 4.96 3.443 2.718 0.007 15.00 4.96 3.443 2.718 0.064 23.00 4.96 3.443 2.718 0.006 15.25 4.96 3.443 2.718 0.059 23.25 4.96 3.443 2.718 0.006 15.50 4.96 3.443 2.718 0.055 23.50 4.96 3.443 2.718 0.005 15.75 4.96 3.443 2.718 0.051 23.75 4.96 3.443 2.718 0.005 16.00 4.96 3.443 2.718 0.048 24.00 4.96 3.443 2.718 0.005
16.25 4.96 3.443 2.718 0.044
(17)
IV-
17
7). Perhitungan TcTc =
385 . 0 2
1000
87
.
0
⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛
S
X
L
x
=
385 . 0 20259
,
0
1000
27
87
.
0
⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛
X
x
= 3,425 jam
8). Perhitungan Intensitas Hujan dengan cara Mononobe
Tabel 4.12 Intensitas Hujan
periodeulang
Hujan Areal Max tc Intensitas Intensitas
(mm) (jam) (mm/jam) (mm/ 15menit)
25 114.483 3.425 17.47 4.37
100 134.875 3.425 20.58 5.14
1000 166.495 3.425 25.40 6.35
I =
32
24
24
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
tc
x
Max
Area
Hj
(18)
IV-
18
Tabel 4.13 Perhitungan Hidrograf Banjir Periode Ulang 25 Tahun
t(jam) UH Distribusi Hujan Jam-jaman Qb Q
(m³/det) 4.370 4.37 4.37 4.37 4.37 4.37 4.37 4.37 (m³/det) (m³/det) 0 0.000 0.000 3.012 3.012 0.25 1.000 4.370 0.000 3.012 7.382 0.5 2.000 8.740 4.370 0.000 3.012 16.122 0.75 2.750 12.018 8.740 4.370 0.000 3.012 28.140 1 3.710 16.212 12.018 8.740 4.370 0.000 3.012 44.352 1.25 3.450 15.077 16.212 12.018 8.740 4.370 0.000 3.012 59.428 1.5 3.208 14.021 15.077 16.212 12.018 8.740 4.370 0.000 3.012 73.449 1.75 2.984 13.039 14.021 15.077 16.212 12.018 8.740 4.370 0.000 3.012 86.488
2 2.775 12.126 13.039 14.021 15.077 16.212 12.018 8.740 4.370 3.012 98.614 2.25 2.580 11.277 12.126 13.039 14.021 15.077 16.212 12.018 8.740 3.012 105.521
2.5 2.400 10.487 11.277 12.126 13.039 14.021 15.077 16.212 12.018 3.012 107.268 2.75 2.232 9.753 10.487 11.277 12.126 13.039 14.021 15.077 16.212 3.012 105.003 3 2.075 9.070 9.753 10.487 11.277 12.126 13.039 14.021 15.077 3.012 97.860 3.25 1.930 8.434 9.070 9.753 10.487 11.277 12.126 13.039 14.021 3.012 91.218 3.5 1.795 7.844 8.434 9.070 9.753 10.487 11.277 12.126 13.039 3.012 85.041 3.75 1.669 7.294 7.844 8.434 9.070 9.753 10.487 11.277 12.126 3.012 79.296 4 1.552 6.784 7.294 7.844 8.434 9.070 9.753 10.487 11.277 3.012 73.954 4.25 1.444 6.309 6.784 7.294 7.844 8.434 9.070 9.753 10.487 3.012 68.986 4.5 1.343 5.867 6.309 6.784 7.294 7.844 8.434 9.070 9.753 3.012 64.366 4.75 1.248 5.456 5.867 6.309 6.784 7.294 7.844 8.434 9.070 3.012 60.069 5 1.161 5.074 5.456 5.867 6.309 6.784 7.294 7.844 8.434 3.012 56.073 5.25 1.080 4.719 5.074 5.456 5.867 6.309 6.784 7.294 7.844 3.012 52.357 5.5 1.004 4.388 4.719 5.074 5.456 5.867 6.309 6.784 7.294 3.012 48.902 5.75 0.934 4.081 4.388 4.719 5.074 5.456 5.867 6.309 6.784 3.012 45.688 6 0.868 3.795 4.081 4.388 4.719 5.074 5.456 5.867 6.309 3.012 42.699 6.25 0.808 3.529 3.795 4.081 4.388 4.719 5.074 5.456 5.867 3.012 39.920 6.5 0.751 3.282 3.529 3.795 4.081 4.388 4.719 5.074 5.456 3.012 37.335 6.75 0.698 3.052 3.282 3.529 3.795 4.081 4.388 4.719 5.074 3.012 34.932 7 0.650 2.838 3.052 3.282 3.529 3.795 4.081 4.388 4.719 3.012 32.696 7.25 0.604 2.640 2.838 3.052 3.282 3.529 3.795 4.081 4.388 3.012 30.618 7.5 0.562 2.455 2.640 2.838 3.052 3.282 3.529 3.795 4.081 3.012 28.684 7.75 0.522 2.283 2.455 2.640 2.838 3.052 3.282 3.529 3.795 3.012 26.886 8 0.486 2.123 2.283 2.455 2.640 2.838 3.052 3.282 3.529 3.012 25.215 8.25 0.452 1.974 2.123 2.283 2.455 2.640 2.838 3.052 3.282 3.012 23.660 8.5 0.420 1.836 1.974 2.123 2.283 2.455 2.640 2.838 3.052 3.012 22.214 8.75 0.391 1.708 1.836 1.974 2.123 2.283 2.455 2.640 2.838 3.012 20.869 9 0.363 1.588 1.708 1.836 1.974 2.123 2.283 2.455 2.640 3.012 19.618
(19)
IV-
19
9.25 0.338 1.477 1.588 1.708 1.836 1.974 2.123 2.283 2.455 3.012 18.4569.5 0.314 1.373 1.477 1.588 1.708 1.836 1.974 2.123 2.283 3.012 17.374 9.75 0.292 1.277 1.373 1.477 1.588 1.708 1.836 1.974 2.123 3.012 16.368 10 0.272 1.105 1.277 1.373 1.477 1.588 1.708 1.836 1.974 3.012 15.350 10.25 0.253 1.105 1.188 1.277 1.373 1.477 1.588 1.708 1.836 3.012 14.563 10.5 0.235 1.027 1.105 1.188 1.277 1.373 1.477 1.588 1.708 3.012 13.754 10.75 0.219 0.955 1.027 1.105 1.188 1.277 1.373 1.477 1.588 3.012 13.002 11 0.203 0.888 0.955 1.027 1.105 1.188 1.277 1.373 1.477 3.012 12.302 11.25 0.189 0.826 0.888 0.955 1.027 1.105 1.188 1.277 1.373 3.012 11.652 11.5 0.176 0.768 0.826 0.888 0.955 1.027 1.105 1.188 1.277 3.012 11.047 11.75 0.163 0.714 0.768 0.826 0.888 0.955 1.027 1.105 1.188 3.012 10.484 12 0.152 0.664 0.714 0.768 0.826 0.888 0.955 1.027 1.105 3.012 9.961 12.25 0.141 0.618 0.664 0.714 0.768 0.826 0.888 0.955 1.027 3.012 9.474 12.5 0.131 0.575 0.618 0.664 0.714 0.768 0.826 0.888 0.955 3.012 9.022 12.75 0.122 0.534 0.575 0.618 0.664 0.714 0.768 0.826 0.888 3.012 8.601 13 0.114 0.497 0.534 0.575 0.618 0.664 0.714 0.768 0.826 3.012 8.209 13.25 0.106 0.462 0.497 0.534 0.575 0.618 0.664 0.714 0.768 3.012 7.845 13.5 0.098 0.430 0.462 0.497 0.534 0.575 0.618 0.664 0.714 3.012 7.507 13.75 0.091 0.400 0.430 0.462 0.497 0.534 0.575 0.618 0.664 3.012 7.192 14 0.085 0.372 0.400 0.430 0.462 0.497 0.534 0.575 0.618 3.012 6.899 14.25 0.079 0.346 0.372 0.400 0.430 0.462 0.497 0.534 0.575 3.012 6.627 14.5 0.074 0.321 0.346 0.372 0.400 0.430 0.462 0.497 0.534 3.012 6.374 14.75 0.068 0.299 0.321 0.346 0.372 0.400 0.430 0.462 0.497 3.012 6.138 15 0.064 0.278 0.299 0.321 0.346 0.372 0.400 0.430 0.462 3.012 5.920 15.25 0.059 0.259 0.278 0.299 0.321 0.346 0.372 0.400 0.430 3.012 5.716 15.5 0.055 0.240 0.259 0.278 0.299 0.321 0.346 0.372 0.400 3.012 5.527 15.75 0.051 0.224 0.240 0.259 0.278 0.299 0.321 0.346 0.372 3.012 5.350 16 0.048 0.208 0.224 0.240 0.259 0.278 0.299 0.321 0.346 3.012 5.187 16.25 0.044 0.193 0.208 0.224 0.240 0.259 0.278 0.299 0.321 3.012 5.034 16.5 0.041 0.180 0.193 0.208 0.224 0.240 0.259 0.278 0.299 3.012 4.893 16.75 0.038 0.167 0.180 0.193 0.208 0.224 0.240 0.259 0.278 3.012 4.761 17 0.036 0.156 0.167 0.180 0.193 0.208 0.224 0.240 0.259 3.012 4.639 17.25 0.033 0.145 0.156 0.167 0.180 0.193 0.208 0.224 0.240 3.012 4.525 17.5 0.031 0.135 0.145 0.156 0.167 0.180 0.193 0.208 0.224 3.012 4.419 17.75 0.029 0.125 0.135 0.145 0.156 0.167 0.180 0.193 0.208 3.012 4.320 18 0.027 0.116 0.125 0.135 0.145 0.156 0.167 0.180 0.193 3.012 4.229 18.25 0.025 0.108 0.116 0.125 0.135 0.145 0.156 0.167 0.180 3.012 4.143 18.5 0.023 0.101 0.108 0.116 0.125 0.135 0.145 0.156 0.167 3.012 4.064 18.75 0.021 0.094 0.101 0.108 0.116 0.125 0.135 0.145 0.156 3.012 3.990 19 0.020 0.087 0.094 0.101 0.108 0.116 0.125 0.135 0.145 3.012 3.922
(20)
IV-
20
19.25 0.019 0.081 0.087 0.094 0.101 0.108 0.116 0.125 0.135 3.012 3.85819.5 0.017 0.075 0.081 0.087 0.094 0.101 0.108 0.116 0.125 3.012 3.799 19.75 0.016 0.070 0.075 0.081 0.087 0.094 0.101 0.108 0.116 3.012 3.744 20 0.015 0.065 0.070 0.075 0.081 0.087 0.094 0.101 0.108 3.012 3.693 20.25 0.014 0.061 0.065 0.070 0.075 0.081 0.087 0.094 0.101 3.012 3.645 20.5 0.013 0.056 0.061 0.065 0.070 0.075 0.081 0.087 0.094 3.012 3.601 20.75 0.012 0.052 0.056 0.061 0.065 0.070 0.075 0.081 0.087 3.012 3.559 21 0.011 0.049 0.052 0.056 0.061 0.065 0.070 0.075 0.081 3.012 3.521 21.25 0.010 0.045 0.049 0.052 0.056 0.061 0.065 0.070 0.075 3.012 3.485 21.5 0.010 0.042 0.045 0.049 0.052 0.056 0.061 0.065 0.070 3.012 3.452 21.75 0.009 0.039 0.042 0.045 0.049 0.052 0.056 0.061 0.065 3.012 3.421 22 0.008 0.036 0.039 0.042 0.045 0.049 0.052 0.056 0.061 3.012 3.393 22.25 0.008 0.034 0.036 0.039 0.042 0.045 0.049 0.052 0.056 3.012 3.366 22.5 0.007 0.031 0.034 0.036 0.039 0.042 0.045 0.049 0.052 3.012 3.341 22.75 0.007 0.029 0.031 0.034 0.036 0.039 0.042 0.045 0.049 3.012 3.318 23 0.006 0.027 0.029 0.031 0.034 0.036 0.039 0.042 0.045 3.012 3.297 23.25 0.006 0.025 0.027 0.029 0.031 0.034 0.036 0.039 0.042 3.012 3.277 23.5 0.005 0.024 0.025 0.027 0.029 0.031 0.034 0.036 0.039 3.012 3.258 23.75 0.005 0.022 0.024 0.025 0.027 0.029 0.031 0.034 0.036 3.012 3.241 24 0.005 0.020 0.022 0.024 0.025 0.027 0.029 0.031 0.034 3.012 3.225 0.000 0.020 0.022 0.024 0.025 0.027 0.029 0.031 3.012 3.191 0.000 0.020 0.022 0.024 0.025 0.027 0.029 3.012 3.160 0.000 0.020 0.022 0.024 0.025 0.027 3.012 3.130 0.000 0.020 0.022 0.024 0.025 3.012 3.103 0.000 0.020 0.022 0.024 3.012 3.078 0.000 0.020 0.022 3.012 3.054 0.000 0.020 3.012 3.032 0.000 3.012 3.012
(21)
IV-
21
Tabel 4.14 Perhitungan Hidrograf Banjir Periode Ulang 100 Tahun
t(jam) UH Distribusi Hujan Jam-jaman Qb Q
(m³/det) 5.140 5.14 5.14 5.14 5.14 5.14 5.14 5.14 (m³/det) (m³/det) 0 0.000 0.000 3.012 3.012 0.25 1.000 5.140 0.000 3.012 8.152 0.5 2.000 10.280 5.140 0.000 3.012 18.432 0.75 2.750 14.135 10.280 5.140 0.000 3.012 32.567 1 3.710 19.069 14.135 10.280 5.140 0.000 3.012 51.636 1.25 3.450 17.733 19.069 14.135 10.280 5.140 0.000 3.012 69.369
1.5 3.208 16.491 17.733 19.069 14.135 10.280 5.140 0.000 3.012 85.860 1.75 2.984 15.336 16.491 17.733 19.069 14.135 10.280 5.140 0.000 3.012 101.197 2 2.775 14.262 15.336 16.491 17.733 19.069 14.135 10.280 5.140 3.012 115.459 2.25 2.580 13.264 14.262 15.336 16.491 17.733 19.069 14.135 10.280 3.012 123.583 2.5 2.400 12.335 13.264 14.262 15.336 16.491 17.733 19.069 14.135 3.012 125.638 2.75 2.232 11.471 12.335 13.264 14.262 15.336 16.491 17.733 19.069 3.012 122.974 3 2.075 10.668 11.471 12.335 13.264 14.262 15.336 16.491 17.733 3.012 114.573 3.25 1.930 9.921 10.668 11.471 12.335 13.264 14.262 15.336 16.491 3.012 106.760 3.5 1.795 9.226 9.921 10.668 11.471 12.335 13.264 14.262 15.336 3.012 99.494 3.75 1.669 8.580 9.226 9.921 10.668 11.471 12.335 13.264 14.262 3.012 92.738 4 1.552 7.979 8.580 9.226 9.921 10.668 11.471 12.335 13.264 3.012 86.454 4.25 1.444 7.420 7.979 8.580 9.226 9.921 10.668 11.471 12.335 3.012 80.611 4.5 1.343 6.901 7.420 7.979 8.580 9.226 9.921 10.668 11.471 3.012 75.176 4.75 1.248 6.417 6.901 7.420 7.979 8.580 9.226 9.921 10.668 3.012 70.123 5 1.161 5.968 6.417 6.901 7.420 7.979 8.580 9.226 9.921 3.012 65.423 5.25 1.080 5.550 5.968 6.417 6.901 7.420 7.979 8.580 9.226 3.012 61.052 5.5 1.004 5.161 5.550 5.968 6.417 6.901 7.420 7.979 8.580 3.012 56.988 5.75 0.934 4.800 5.161 5.550 5.968 6.417 6.901 7.420 7.979 3.012 53.208 6 0.868 4.464 4.800 5.161 5.550 5.968 6.417 6.901 7.420 3.012 49.692 6.25 0.808 4.151 4.464 4.800 5.161 5.550 5.968 6.417 6.901 3.012 46.423 6.5 0.751 3.860 3.529 4.464 4.800 5.161 5.550 5.968 6.417 3.012 42.761 6.75 0.698 3.590 3.282 3.529 4.464 4.800 5.161 5.550 5.968 3.012 39.356 7 0.650 3.339 3.052 3.282 3.529 4.464 4.800 5.161 5.550 3.012 36.189 7.25 0.604 3.105 2.838 3.052 3.282 3.529 4.464 4.800 5.161 3.012 33.244 7.5 0.562 2.887 2.640 2.838 3.052 3.282 3.529 4.464 4.800 3.012 30.505 7.75 0.522 2.685 2.455 2.640 2.838 3.052 3.282 3.529 4.464 3.012 27.957 8 0.486 2.497 2.283 2.455 2.640 2.838 3.052 3.282 3.529 3.012 25.589 8.25 0.452 2.322 2.123 2.283 2.455 2.640 2.838 3.052 3.282 3.012 24.008 8.5 0.420 2.160 1.974 2.123 2.283 2.455 2.640 2.838 3.052 3.012 22.537 8.75 0.391 2.008 1.836 1.974 2.123 2.283 2.455 2.640 2.838 3.012 21.170 9 0.363 1.868 1.708 1.836 1.974 2.123 2.283 2.455 2.640 3.012 19.898
(22)
IV-
22
9.25 0.338 1.737 1.588 1.708 1.836 1.974 2.123 2.283 2.455 3.012 18.7169.5 0.314 1.615 1.477 1.588 1.708 1.836 1.974 2.123 2.283 3.012 17.616 9.75 0.292 1.502 1.373 1.477 1.588 1.708 1.836 1.974 2.123 3.012 16.593 10 0.272 1.299 1.277 1.373 1.477 1.588 1.708 1.836 1.974 3.012 15.544 10.25 0.253 1.299 1.188 1.277 1.373 1.477 1.588 1.708 1.836 3.012 14.758 10.5 0.235 1.208 1.105 1.188 1.277 1.373 1.477 1.588 1.708 3.012 13.935 10.75 0.219 1.124 1.027 1.105 1.188 1.277 1.373 1.477 1.588 3.012 13.170 11 0.203 1.045 0.955 1.027 1.105 1.188 1.277 1.373 1.477 3.012 12.459 11.25 0.189 0.972 0.888 0.955 1.027 1.105 1.188 1.277 1.373 3.012 11.797 11.5 0.176 0.904 0.826 0.888 0.955 1.027 1.105 1.188 1.277 3.012 11.182 11.75 0.163 0.840 0.768 0.826 0.888 0.955 1.027 1.105 1.188 3.012 10.610 12 0.152 0.782 0.714 0.768 0.826 0.888 0.955 1.027 1.105 3.012 10.078 12.25 0.141 0.727 0.664 0.714 0.768 0.826 0.888 0.955 1.027 3.012 9.583
12.5 0.131 0.676 0.618 0.664 0.714 0.768 0.826 0.888 0.955 3.012 9.123 12.75 0.122 0.629 0.575 0.618 0.664 0.714 0.768 0.826 0.888 3.012 8.695 13 0.114 0.585 0.534 0.575 0.618 0.664 0.714 0.768 0.826 3.012 8.297 13.25 0.106 0.544 0.497 0.534 0.575 0.618 0.664 0.714 0.768 3.012 7.927 13.5 0.098 0.430 0.462 0.497 0.534 0.575 0.618 0.664 0.714 3.012 7.507 13.75 0.091 0.400 0.430 0.462 0.497 0.534 0.575 0.618 0.664 3.012 7.192 14 0.085 0.372 0.400 0.430 0.462 0.497 0.534 0.575 0.618 3.012 6.899 14.25 0.079 0.346 0.372 0.400 0.430 0.462 0.497 0.534 0.575 3.012 6.627 14.5 0.074 0.321 0.346 0.372 0.400 0.430 0.462 0.497 0.534 3.012 6.374 14.75 0.068 0.299 0.321 0.346 0.372 0.400 0.430 0.462 0.497 3.012 6.138 15 0.064 0.278 0.299 0.321 0.346 0.372 0.400 0.430 0.462 3.012 5.920 15.25 0.059 0.259 0.278 0.299 0.321 0.346 0.372 0.400 0.430 3.012 5.716 15.5 0.055 0.240 0.259 0.278 0.299 0.321 0.346 0.372 0.400 3.012 5.527 15.75 0.051 0.224 0.240 0.259 0.278 0.299 0.321 0.346 0.372 3.012 5.350 16 0.048 0.208 0.224 0.240 0.259 0.278 0.299 0.321 0.346 3.012 5.187 16.25 0.044 0.193 0.208 0.224 0.240 0.259 0.278 0.299 0.321 3.012 5.034 16.5 0.041 0.180 0.193 0.208 0.224 0.240 0.259 0.278 0.299 3.012 4.893 16.75 0.038 0.167 0.180 0.193 0.208 0.224 0.240 0.259 0.278 3.012 4.761 17 0.036 0.156 0.167 0.180 0.193 0.208 0.224 0.240 0.259 3.012 4.639 17.25 0.033 0.145 0.156 0.167 0.180 0.193 0.208 0.224 0.240 3.012 4.525 17.5 0.031 0.135 0.145 0.156 0.167 0.180 0.193 0.208 0.224 3.012 4.419 17.75 0.029 0.125 0.135 0.145 0.156 0.167 0.180 0.193 0.208 3.012 4.320 18 0.027 0.116 0.125 0.135 0.145 0.156 0.167 0.180 0.193 3.012 4.229 18.25 0.025 0.108 0.116 0.125 0.135 0.145 0.156 0.167 0.180 3.012 4.143 18.5 0.023 0.101 0.108 0.116 0.125 0.135 0.145 0.156 0.167 3.012 4.064 18.75 0.021 0.094 0.101 0.108 0.116 0.125 0.135 0.145 0.156 3.012 3.990 19 0.020 0.087 0.094 0.101 0.108 0.116 0.125 0.135 0.145 3.012 3.922
(23)
IV-
23
19.25 0.019 0.081 0.087 0.094 0.101 0.108 0.116 0.125 0.135 3.012 3.85819.5 0.017 0.075 0.081 0.087 0.094 0.101 0.108 0.116 0.125 3.012 3.799 19.75 0.016 0.070 0.075 0.081 0.087 0.094 0.101 0.108 0.116 3.012 3.744 20 0.015 0.065 0.070 0.075 0.081 0.087 0.094 0.101 0.108 3.012 3.693 20.25 0.014 0.061 0.065 0.070 0.075 0.081 0.087 0.094 0.101 3.012 3.645 20.5 0.013 0.056 0.061 0.065 0.070 0.075 0.081 0.087 0.094 3.012 3.601 20.75 0.012 0.052 0.056 0.061 0.065 0.070 0.075 0.081 0.087 3.012 3.559 21 0.011 0.049 0.052 0.056 0.061 0.065 0.070 0.075 0.081 3.012 3.521 21.25 0.010 0.045 0.049 0.052 0.056 0.061 0.065 0.070 0.075 3.012 3.485 21.5 0.010 0.042 0.045 0.049 0.052 0.056 0.061 0.065 0.070 3.012 3.452 21.75 0.009 0.039 0.042 0.045 0.049 0.052 0.056 0.061 0.065 3.012 3.421 22 0.008 0.036 0.039 0.042 0.045 0.049 0.052 0.056 0.061 3.012 3.393 22.25 0.008 0.034 0.036 0.039 0.042 0.045 0.049 0.052 0.056 3.012 3.366 22.5 0.007 0.031 0.034 0.036 0.039 0.042 0.045 0.049 0.052 3.012 3.341 22.75 0.007 0.029 0.031 0.034 0.036 0.039 0.042 0.045 0.049 3.012 3.318 23 0.006 0.027 0.029 0.031 0.034 0.036 0.039 0.042 0.045 3.012 3.297 23.25 0.006 0.025 0.027 0.029 0.031 0.034 0.036 0.039 0.042 3.012 3.277 23.5 0.005 0.024 0.025 0.027 0.029 0.031 0.034 0.036 0.039 3.012 3.258 23.75 0.005 0.022 0.024 0.025 0.027 0.029 0.031 0.034 0.036 3.012 3.241 24 0.005 0.020 0.022 0.024 0.025 0.027 0.029 0.031 0.034 3.012 3.225 0.000 0.020 0.022 0.024 0.025 0.027 0.029 0.031 3.012 3.191 0.000 0.020 0.022 0.024 0.025 0.027 0.029 3.012 3.160 0.000 0.020 0.022 0.024 0.025 0.027 3.012 3.130 0.000 0.020 0.022 0.024 0.025 3.012 3.103 0.000 0.020 0.022 0.024 3.012 3.078 0.000 0.020 0.022 3.012 3.054 0.000 0.020 3.012 3.032 0.000 3.012 3.012
(24)
IV-
24
Tabel 4.15 Perhitungan Hidrograf Banjir Periode Ulang 1000 Tahun
t(jam) UH Distribusi Hujan Jam-jaman Qb Q
(m³/det) 6.350 6.35 6.35 6.35 6.35 6.35 6.35 6.35 (m³/det) (m³/det) 0 0.000 0.000 3.012 3.012 0.25 1.000 6.350 0.000 3.012 9.362 0.5 2.000 12.700 6.350 0.000 3.012 22.062 0.75 2.750 17.463 12.700 6.350 0.000 3.012 39.525 1 3.710 23.558 17.463 12.700 6.350 0.000 3.012 63.082 1.25 3.450 21.908 23.558 17.463 12.700 6.350 0.000 3.012 84.990
1.5 3.208 20.374 21.908 23.558 17.463 12.700 6.350 0.000 3.012 105.363 1.75 2.984 18.947 20.374 21.908 23.558 17.463 12.700 6.350 0.000 3.012 124.310 2 2.775 17.620 18.947 20.374 21.908 23.558 17.463 12.700 6.350 3.012 141.930 2.25 2.580 16.386 17.620 18.947 20.374 21.908 23.558 17.463 12.700 3.012 151.966 2.5 2.400 15.238 16.386 17.620 18.947 20.374 21.908 23.558 17.463 3.012 154.505 2.75 2.232 14.171 15.238 16.386 17.620 18.947 20.374 21.908 23.558 3.012 151.214 3 2.075 13.179 14.171 15.238 16.386 17.620 18.947 20.374 21.908 3.012 140.835 3.25 1.930 12.256 13.179 14.171 15.238 16.386 17.620 18.947 20.374 3.012 131.183 3.5 1.795 11.398 12.256 13.179 14.171 15.238 16.386 17.620 18.947 3.012 122.207 3.75 1.669 10.600 11.398 12.256 13.179 14.171 15.238 16.386 17.620 3.012 113.860 4 1.552 9.857 10.600 11.398 12.256 13.179 14.171 15.238 16.386 3.012 106.097 4.25 1.444 9.167 9.857 10.600 11.398 12.256 13.179 14.171 15.238 3.012 98.878
4.5 1.343 8.525 9.167 9.857 10.600 11.398 12.256 13.179 14.171 3.012 92.164 4.75 1.248 7.928 8.525 9.167 9.857 10.600 11.398 12.256 13.179 3.012 85.921
5 1.161 7.373 7.928 8.525 9.167 9.857 10.600 11.398 12.256 3.012 80.115 5.25 1.080 6.856 7.373 7.928 8.525 9.167 9.857 10.600 11.398 3.012 74.715 5.5 1.004 6.376 6.856 7.373 7.928 8.525 9.167 9.857 10.600 3.012 69.694 5.75 0.934 5.930 6.376 6.856 7.373 7.928 8.525 9.167 9.857 3.012 65.024 6 0.868 5.514 5.930 6.376 6.856 7.373 7.928 8.525 9.167 3.012 60.681 6.25 0.808 5.128 5.514 5.930 6.376 6.856 7.373 7.928 8.525 3.012 56.643 6.5 0.751 4.769 3.529 5.514 5.930 6.376 6.856 7.373 7.928 3.012 51.288 6.75 0.698 4.435 3.282 3.529 5.514 5.930 6.376 6.856 7.373 3.012 46.308 7 0.650 4.125 3.052 3.282 3.529 5.514 5.930 6.376 6.856 3.012 41.677 7.25 0.604 3.836 2.838 3.052 3.282 3.529 5.514 5.930 6.376 3.012 37.370 7.5 0.562 3.567 2.640 2.838 3.052 3.282 3.529 5.514 5.930 3.012 33.365 7.75 0.522 3.317 2.455 2.640 2.838 3.052 3.282 3.529 5.514 3.012 29.640 8 0.486 3.085 2.283 2.455 2.640 2.838 3.052 3.282 3.529 3.012 26.176 8.25 0.452 2.869 2.123 2.283 2.455 2.640 2.838 3.052 3.282 3.012 24.554 8.5 0.420 2.668 1.974 2.123 2.283 2.455 2.640 2.838 3.052 3.012 23.046 8.75 0.391 2.481 1.836 1.974 2.123 2.283 2.455 2.640 2.838 3.012 21.643 9 0.363 2.307 1.708 1.836 1.974 2.123 2.283 2.455 2.640 3.012 20.338
(25)
IV-
25
9.25 0.338 2.146 1.588 1.708 1.836 1.974 2.123 2.283 2.455 3.012 19.1259.5 0.314 1.996 1.477 1.588 1.708 1.836 1.974 2.123 2.283 3.012 17.996 9.75 0.292 1.856 1.373 1.477 1.588 1.708 1.836 1.974 2.123 3.012 16.947 10 0.272 1.605 1.277 1.373 1.477 1.588 1.708 1.836 1.974 3.012 15.850 10.25 0.253 1.605 1.188 1.277 1.373 1.477 1.588 1.708 1.836 3.012 15.063 10.5 0.235 1.493 1.105 1.188 1.277 1.373 1.477 1.588 1.708 3.012 14.220 10.75 0.219 1.388 1.027 1.105 1.188 1.277 1.373 1.477 1.588 3.012 13.435 11 0.203 1.291 0.955 1.027 1.105 1.188 1.277 1.373 1.477 3.012 12.705 11.25 0.189 1.200 0.888 0.955 1.027 1.105 1.188 1.277 1.373 3.012 12.026 11.5 0.176 1.116 0.826 0.888 0.955 1.027 1.105 1.188 1.277 3.012 11.395 11.75 0.163 1.038 0.768 0.826 0.888 0.955 1.027 1.105 1.188 3.012 10.808 12 0.152 0.965 0.714 0.768 0.826 0.888 0.955 1.027 1.105 3.012 10.262 12.25 0.141 0.898 0.664 0.714 0.768 0.826 0.888 0.955 1.027 3.012 9.754
12.5 0.131 0.835 0.618 0.664 0.714 0.768 0.826 0.888 0.955 3.012 9.282 12.75 0.122 0.777 0.575 0.618 0.664 0.714 0.768 0.826 0.888 3.012 8.843 13 0.114 0.722 0.534 0.575 0.618 0.664 0.714 0.768 0.826 3.012 8.434 13.25 0.106 0.672 0.497 0.534 0.575 0.618 0.664 0.714 0.768 3.012 8.055 13.5 0.098 0.430 0.462 0.497 0.534 0.575 0.618 0.664 0.714 3.012 7.507 13.75 0.091 0.400 0.430 0.462 0.497 0.534 0.575 0.618 0.664 3.012 7.192 14 0.085 0.372 0.400 0.430 0.462 0.497 0.534 0.575 0.618 3.012 6.899 14.25 0.079 0.346 0.372 0.400 0.430 0.462 0.497 0.534 0.575 3.012 6.627 14.5 0.074 0.321 0.346 0.372 0.400 0.430 0.462 0.497 0.534 3.012 6.374 14.75 0.068 0.299 0.321 0.346 0.372 0.400 0.430 0.462 0.497 3.012 6.138 15 0.064 0.278 0.299 0.321 0.346 0.372 0.400 0.430 0.462 3.012 5.920 15.25 0.059 0.259 0.278 0.299 0.321 0.346 0.372 0.400 0.430 3.012 5.716 15.5 0.055 0.240 0.259 0.278 0.299 0.321 0.346 0.372 0.400 3.012 5.527 15.75 0.051 0.224 0.240 0.259 0.278 0.299 0.321 0.346 0.372 3.012 5.350 16 0.048 0.208 0.224 0.240 0.259 0.278 0.299 0.321 0.346 3.012 5.187 16.25 0.044 0.193 0.208 0.224 0.240 0.259 0.278 0.299 0.321 3.012 5.034 16.5 0.041 0.180 0.193 0.208 0.224 0.240 0.259 0.278 0.299 3.012 4.893 16.75 0.038 0.167 0.180 0.193 0.208 0.224 0.240 0.259 0.278 3.012 4.761 17 0.036 0.156 0.167 0.180 0.193 0.208 0.224 0.240 0.259 3.012 4.639 17.25 0.033 0.145 0.156 0.167 0.180 0.193 0.208 0.224 0.240 3.012 4.525 17.5 0.031 0.135 0.145 0.156 0.167 0.180 0.193 0.208 0.224 3.012 4.419 17.75 0.029 0.125 0.135 0.145 0.156 0.167 0.180 0.193 0.208 3.012 4.320 18 0.027 0.116 0.125 0.135 0.145 0.156 0.167 0.180 0.193 3.012 4.229 18.25 0.025 0.108 0.116 0.125 0.135 0.145 0.156 0.167 0.180 3.012 4.143 18.5 0.023 0.101 0.108 0.116 0.125 0.135 0.145 0.156 0.167 3.012 4.064 18.75 0.021 0.094 0.101 0.108 0.116 0.125 0.135 0.145 0.156 3.012 3.990 19 0.020 0.087 0.094 0.101 0.108 0.116 0.125 0.135 0.145 3.012 3.922
(26)
IV-
26
19.25 0.019 0.081 0.087 0.094 0.101 0.108 0.116 0.125 0.135 3.012 3.85819.5 0.017 0.075 0.081 0.087 0.094 0.101 0.108 0.116 0.125 3.012 3.799 19.75 0.016 0.070 0.075 0.081 0.087 0.094 0.101 0.108 0.116 3.012 3.744 20 0.015 0.065 0.070 0.075 0.081 0.087 0.094 0.101 0.108 3.012 3.693 20.25 0.014 0.061 0.065 0.070 0.075 0.081 0.087 0.094 0.101 3.012 3.645 20.5 0.013 0.056 0.061 0.065 0.070 0.075 0.081 0.087 0.094 3.012 3.601 20.75 0.012 0.052 0.056 0.061 0.065 0.070 0.075 0.081 0.087 3.012 3.559 21 0.011 0.049 0.052 0.056 0.061 0.065 0.070 0.075 0.081 3.012 3.521 21.25 0.010 0.045 0.049 0.052 0.056 0.061 0.065 0.070 0.075 3.012 3.485 21.5 0.010 0.042 0.045 0.049 0.052 0.056 0.061 0.065 0.070 3.012 3.452 21.75 0.009 0.039 0.042 0.045 0.049 0.052 0.056 0.061 0.065 3.012 3.421 22 0.008 0.036 0.039 0.042 0.045 0.049 0.052 0.056 0.061 3.012 3.393 22.25 0.008 0.034 0.036 0.039 0.042 0.045 0.049 0.052 0.056 3.012 3.366 22.5 0.007 0.031 0.034 0.036 0.039 0.042 0.045 0.049 0.052 3.012 3.341 22.75 0.007 0.029 0.031 0.034 0.036 0.039 0.042 0.045 0.049 3.012 3.318 23 0.006 0.027 0.029 0.031 0.034 0.036 0.039 0.042 0.045 3.012 3.297 23.25 0.006 0.025 0.027 0.029 0.031 0.034 0.036 0.039 0.042 3.012 3.277 23.5 0.005 0.024 0.025 0.027 0.029 0.031 0.034 0.036 0.039 3.012 3.258 23.75 0.005 0.022 0.024 0.025 0.027 0.029 0.031 0.034 0.036 3.012 3.241 24 0.005 0.020 0.022 0.024 0.025 0.027 0.029 0.031 0.034 3.012 3.225 0.000 0.020 0.022 0.024 0.025 0.027 0.029 0.031 3.012 3.191 0.000 0.020 0.022 0.024 0.025 0.027 0.029 3.012 3.160 0.000 0.020 0.022 0.024 0.025 0.027 3.012 3.130 0.000 0.020 0.022 0.024 0.025 3.012 3.103 0.000 0.020 0.022 0.024 3.012 3.078 0.000 0.020 0.022 3.012 3.054 0.000 0.020 3.012 3.032 0.000 3.012 3.012
(27)
IV-
27
Gambar 4.3 Hidrograf Banjir P25, P100 dan P100Tabel 4.16 Hasil Perhitungan HSS GAMA I
Debit Banjir Rencana HSS GAMA I
Periode 25 th
Periode 50 th
Periode 1000 th107,268
m³/dtk
125,638
m³/dtk
154,505
m³/dtk
Dari hidrograf banjir rancangan di atas, diambil nilai yang maksimum yaitu
pada jam ke-2,5. Dari rekapitulasi banjir rancangan di atas, dibuat unit resesi hidrograf
banjir dan grafik hidrograf banjir untuk DAS Sungai Cipedak.
4.6.2 Perhitungan Debit Banjir Dengan Program HEC-HMS
Terdapat bermacam-macam program komputer yang digunakan untuk memprediksi
besarnya debit banjir suatu DAS. Penggunaan program komputer tersebut berdasarkan
pada pemodelan-pemodelan hidrologi yang ada. Dalam hal ini menggunakan pemodelan
program HEC-HMS.
(28)
IV-
28
HEC-HMS adalah sebuah program yang dikembangkan oleh
US Army Corps of
Engineer
. Program ini digunakan untuk analisa hidrologi dengan mensimulasikan proses
curah hujan dan limpasan langsung (
run off
) dari sebuah DAS (
watershed
). (
U.S Army
Corps of Engineer, 2001
)
HEC-HMS mengangkat teori klasik hidrograf satuan untuk digunakan dalam
pemodelannya, antara lain hidrograf satuan sintetik Snyder, Clark, SCS, ataupun dapat
mengembangkan hidrograf satuan lain dengan menggunakan fasilitas user define
hydrograph. (
U.S Army Corps of Engineer, 2001
). Teori klasik unit hidrograf diatas
berasal dari hubungan antara hujan efektif dengan limpasan. Hubungan tersebut
merupakan salah salah satu komponen model watershed yang umum. (CD.Soemarto,
1997)
Pemodelan ini memerlukan data curah hujan yang panjang. Unsur lain adalah tenggang
waktu (
Time Lag
) antara titik berat bidang efektif dengan titik berat hidrograf, atau
antara titik berat hujan efektif dengan puncak hidrograf. (CD. Soemarto,1997).
INPUT HMS
Basin Model (Model Daerah Tangkapan Air)
Pada basin model tersusun atas gambaran fisik daerah tangkapan air dan sungai.
Elemen-elemen hidrologi berhubungan dengan jaringan yang mensimulasikan proses
limpasan permukaan
(run off)
. Permodelan hidrograf satuan memiliki kelemahan pada
luas area yang besar, maka perlu dilakukan pemisahan area basin menjadi beberapa sub
basin berdasakan percabangan sungai, dan perlu diperhatikan batas-batas luas daerah
yang berpengaruh pada DAS tersebut.
Pada basin model ini dibutuhkan peta background yang dapat diimport dari CAD
(
Computer Aided Design
) maupun GIS (
Geografic Information System
). Elemen-elemen
(29)
IV-
29
Gambar 4.4 Model Daerah Tangkapan AirSub Basin Loss Rate Method (Proses Kehilangan Air)
Loss rate method
adalah pemodelan untuk menghitung kehilangan air yang terjadi
karena proses intersepsi dan pengurangan tampungan. Metode yang digunakan
pemodelan ini adalah
SCS Curve Number
.
Metode ini terdiri dari parameter
Curve Number
dan
Impervious
, yang menggambarkan
keadaan fisik DAS seperti tanah, dan tataguna lahan.
Sub Basin Transform (Transformasi hidrograf satuan limpasan)
Air hujan yang tidak terinfiltrasi atau jatuh secara langsung ke permukaan tanah akan
menjadi limpasan. Ketika limpasan terjadi pada cekungan suatu DAS, akan mengalir
sesuai dengan gradien kemiringan tanah menjadi aliran permukaan (
direct runoff
).
Transform method
(metode transformasi) digunakan untuk menghitung aliran langsung
dari limpasan air hujan. Dalam laporan digunakan
SCS Unit Hydrograph
.
Pada pemodelan ini parameter yang dibutuhkan adalah
Lag
, yaitu tenggang waktu
(
time lag
) antara titik berat hujan efektif dengan titik berat hidrograf. Parameter ini
(30)
IV-
30
dibutuhkan untuk menghitung puncak dan waktu hidrograf, secara otomatis model
HEC-HMS
akan membentuk ordinat-ordinat untuk puncak hidrograf dan fungsi waktu.
Lag (Tp) dapat dicari dengan rumus :
Tp = 0,6 x Tc
Tc = 0,01947 x L
0,07x S
-0,385Dimana :
L
= Panjang lintasan maksimum
S
= Kemiringan rata-rata
Tc
= Waktu konsentrasi
Meteorologic Model (Model Data Curah Hujan)
Meteorologic Model
merupakan data curah hujan (
presipitation
) efektif dapat berupa 15
menitan atau jam-jaman. Perlu diperhatikan bahwa curah hujan kawasan diperoleh dari
hujan rerata metode Thiessen dengan memperhatikan pengaruh stasiun curah hujan pada
kawasan tersebut. Bila 1 kawasan mendapat pengaruh dua dari tiga stasiun hujan yang
digunakan, maka hujan rerata kawasan tersebut dihitung dari hujan rencana dua stasiun
hujan tersebut.
Pada analisa ini curah hujan rencana diambil pada kondisi maksimum. Dalam hal ini,
dipakai curah hujan rencana DAS Ciniru, kemudian dicari data intensitas hujan
jam-jaman dengan menggunakan Metoda Mononobe. Curah hujan jam-jam-jaman tersebut dapat
digambarkan menjadi sebuah
stage hyetograph.
Running HMS
Running HMS dilakukan setelah mengisi semua komponen yang diperlukan, running
dapat diproses dengan mengklik tombol run.
(31)
IV-
31
Gambar 4.5 Running HMSTabel 4.17 Hasil Perhitungan Debit Banjir Rencana HEC-HMS
Debit Banjir Rencana HEC-HMS
Periode 25 th
Periode 50 th
Periode 1000 th
146.9 m³/dtk
244.4 m³/dtk
7847.5 m³/dtk
Tabel 4.18 Rekapitulasi Hasil Perhitungan Debit Banjir Rencana
Periode Ulang
Debit Banjir Rencana HEC-HMS
HSS GAMA I
HEC-HMS
25 tahun
107,268 m³/dtk
146.9 m³/dtk
100 tahun
125,638 m³/dtk
244.4 m³/dtk
1000 tahun
154,505 m³/dtk
7847.5 m³/dtk
Dari hasil perhitungan debit dengan dua metode yang berbeda, maka dapat
diketahui perbedaan antara hasil perhitungan dari kedua metode tersebut. Untuk
perencanaan kami menggunakan hasil debit banjir rencana HEC-HMS untuk periode
100 tahun yaitu sebesar 244,4 m³/dtk.
(32)
IV-
32
4.7 Perhitungan Debit Andalan
Perhitungan debit andalan bertujuan untuk menentukan areal persawahan yang
dapat diairi. Perhitungan ini menggunakan cara analisis
water balance
dari Dr.F.J.
Mock. Metode ini digunakan untuk menghitung harga debit 2 mingguan,
evapotranspirasi, kelembaban air tanah, dan tampungan air tanah. Metode ini dihitung
berdasarkan data curah hujan bulanan, jumlah hari hujan, evapotranspirasi dan
karakteristik hidrologi daerah pengaliran. Perhitungan debit andalan meliputi :
1.
Data curah hujan
Untuk perhitungan debit andalan digunakan curah hujan tahunan 20 % kering,
cara mencari 20 % kering adalah dengan menganalisis jenis sebaran lalu diplotkan pada
kertas log dan ditarik garis dari 20%, yang mendekati garis 20% maka tahun tersebut
yang dipakai untuk mencari debit andalan.
Tabel 4.19 Metode Log Pearson
Th x logx
logx-logxrat
(logx-logxrat)² (logx-logxrat)³
1998 4077 3.610
0.292
0.0852
0.0249
1995 3856 3.586
0.268
0.0718
0.0192
1999 3082 3.488
0.170
0.0289
0.0049
1996 2905 3.463
0.145
0.0210
0.0030
2006 2416 3.383
0.065
0.0042
0.0003
2005 2364 3.373
0.055
0.0030
0.0002
2001 2051 3.311
-0.007
0.0001
0.0000
2000 1732 3.238
-0.080
0.0064
-0.0005
1997 1706 3.231
-0.087
0.0076
-0.0007
2004 1672 3.223
-0.095
0.0090
-0.0009
2002 1521 3.182
-0.136
0.0185
-0.0025
2003 536 2.729 -0.589
0.3470
-0.2044
jumlah 39.817
0.000
0.6027
-0.1565
rata2
3.318
Log x
:
log(
x
)
+
k
(
S
log
x
)
Y : )
log(
x
=
( )
n
x
∑
log
(33)
IV-
33
S (Standart Deviasi) :
S
log(
x
)
:
1
)
log(
)
log(
2−
−
∑
n
x
x
:
11
6015
.
0
:
0.233Cs :
3 3)
log
(
)
2
(
)
1
(
)
)
log(
)
(log(
x
S
n
n
x
x
n
−
−
−
∑
:
3233
.
0
*
10
*
11
1564
.
0
*
12
: 1.348
Tabel 4.20 Perhitungan Garis Log Pearson
Periode Peluang S
logx
log xrt
Cs
k
Y=logx
x
25 4
0.233
3.318 1.348 2,128 3.813
6501.296
100 1 0.233
3.318 1.348 3.271 4.080
12022.64
1000 0.1 0.233 3.318 1.348
5.110 4.504
32210.69
Setelah sebaran dihitung maka perlu dilakukan uji sebaran dengan Metode
Smirnov Kolmogorov.
Tabel 4.21 Uji Sebaran Metode Smirnov Kolmogorov
Th x logx m P=m/(n+1) P(x<)=1-P k=(x-xrt)/s P'(x) D=P'(x)-P(x<)
1998 4077 3.610 1 0.077 0.923 1.253 0.893 -0.030
1995 3856 3.586 2 0.154 0.846 1.150 0.870 0.024
1999 3082 3.488 3 0.231 0.769 0.729 0.773 0.004
1996 2905 3.463 4 0.308 0.692 0.622 0.743 0.051
2006 2416 3.383 5 0.385 0.615 0.279 0.600 -0.015
2005 2364 3.373 6 0.462 0.538 0.236 0.600 0.062
2001 2051 3.311 7 0.538 0.462 -0.030 0.480 0.018
2000 1732 3.238 8 0.615 0.385 -0.344 0.363 -0.022
1997 1706 3.231 9 0.692 0.308 -0.374 0.363 0.055
2004 1672 3.223 10 0.769 0.231 -0.408 0.326 0.095
2002 1521 3.182 11 0.846 0.154 -0.584 0.290 0.136
2003 536 2.729 12 0.923 0.077 -2.528 0.095 0.018
Jumlah 39.817
Rata2 3.318
Derajat signifikasi
= 0,05 (5%)
(34)
IV-
34
Do kritis
= 0,354 untuk n = 12
→
(lihat Tabel 2.8 Bab II)
Dilihat dari perbandingan di atas bahwa Dmaks < Do kritis, maka metode
sebaran yang diuji dapat diterima.
Plot data ke kertas Log Pearson
Gambar 4.6 Plot Data Curah Hujan Pada Kertas Log Pearson
Dari kertas Log dapat yang mendekati garis 20 % adalah data tahun 2002, maka
data yang digunakan untuk debit andalan adalah data tahun 2002.
(35)
IV-
35
2.
Evapotranspirasi
Evapotranspirasi terbatas dihitung dari evapotranspirasi potensial Metode
Penman. Perhitungan evapotranspirasi dapat dilihat pada Tabel 4.25.
Tabel 4.22 Nilai Prosentase Lahan
m (%) Keterangan
0 Lahan dengan hutan lebat
0 Lahan dengan hutan sekunder pada akhir musim hujan dan bertambah 10 % setiap bulan kering berikutnya
10 – 30 Lahan yang tererosi
30 - 50 Lahan pertanian yang diolah (misal : sawah dan ladang)
Diambil prosentase lahan 30 % karena lahan digunakan untuk pertanian.
3.
Keseimbangan air (water balance)
Perkiraan kapasitas kelembaban tanah (
Soil Moisture Capacity
) diperlukan
pada saat dimulainya simulasi, dan besarnya tergantung dari kondisi porositas lapisan
atas daerah pengaliran. Biasanya diambil 50 s/d 250 mm, yaitu kapasitas kandungan air
dalam tanah per m². Jika porositas tanah lapisan atas tersebut makin besar, maka
kapasitas kelembaban tanah akan besar pula. Untuk SMC direncana Waduk Ciniru
diambil 150 mm. Dengan asumsi di DAS rencana Waduk Ciniru terdapat sedikit
kandungan pasir yang tidak begitu porus. Rumus tentang air hujan yang mencapai
permukaan tanah seperti pada Persamaan 2.52 s/d Persamaan 2.54 Bab II.
4.
Limpasan (run off) dan tampungan air tanah (ground water storage)
Di DAS Waduk Ciniru berdasarkan pengamatan kondisi tanahnya tidak begitu
porus karena mengandung sedikit pasir dan daerahnya yang cukup terjal, maka untuk
harga koefisien infiltrasi (I) untuk DAS Waduk Ciniru ditaksir sebesar 0,15. Di DAS
Waduk Ciniru berdasarkan pengamatan untuk kondisi geologi lapisan bawah tidak
begitu porus dan dapat tembus air karena masih mengandung pasir, dimana pada musim
kemarau hanya ada sedikit air di sungai. Maka untuk permulaan simulasi penyimpanan
(36)
IV-
36
awal V(n-1) di DAS Waduk Ciniru diambil sebesar 400 mm (pada saat mulai
perhitungan).
5.
Aliran sungai
Luas DAS Sungai Cipedak adalah 69.31
km
2.Aliran dasar / Base flow
= Infiltrasi – dV(n)
Aliran permukaan / D(ro) = WS – Infiltrasi
Aliran sungai
= aliran permukaan + aliran dasar
Run Off
= D(ro) + aliran dasar
(37)
IV-37 Tabel 4.23 Perhitungan Debit Andalan Metode F J. Mock
Dasar Unit Jan Feb Maret April Mei Juni Juli Agust Sep
1 Curah Hujan R mm 207 259 11 46 19 6 163 120 86 6 2 0 0 41 0 0 0 0
2 Hari Hujan (n) 8 15 4 7 5 4 9 9 7 1 2 0 0 4 0 0 0 0
EvapoTranspirasi Terbatas
3 Evapotranspirasi (Eto) mm/hari 68.53 68.53 60.17 60.17 77.54 77.54 77.66 77.66 80.78 80.78 73.71 73.71 84.26 84.26 117.77 117.77 117.79 117.79
4 Lahan Terbuka (m) % 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20
5
dE/Eto = (m/20) * (18 -
n) 0.1 0.03 0.14 0.11 0.13 0.14 0.09 0.09 0.11 0.17 0.16 0.18 0.18 0.14 0.18 0.18 0.18 0.18
6 dE (3) x (5) 6.853 2.0559 8.4238 6.6187 10.0802 10.8556 6.9894 6.9894 8.8858 13.7326 11.7936 13.2678 15.1668 11.7964 21.1986 21.1986 21.2022 21.2022 7 Et 1= Eto - dE (3) - (6) % 61.68 66.47 51.75 53.55 67.46 66.68 70.67 70.67 71.89 67.05 61.92 60.44 69.09 72.46 96.57 96.57 96.59 96.59 Water Balance
8 S = Rs - Et 1 (1) - (7) 145.32 192.53 -40.75 0.00 0.00 -60.68 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -60.44 -69.09 -31.46 -96.57 0.00 0.00 -96.59
9 Run Off Storm (10%* (1)) 20.7 25.9 1.1 4.6 1.9 0.6 16.3 12 8.6 0.6 0.2 0 0 4.1 0 0 0 0
10 Soil Storage (IS) (8) - (9) 124.62 166.63 -41.85 0.00 0.00 -61.28 0.00 -12.00 0.00 0.00 0.00 -60.44 -69.09 -35.56 -96.57 0.00 0.00 -96.59 11 Soil Moisnture = IS + SMC, SMC=150 mmHg 224.62 266.63 58.15 100.00 100.00 38.72 100.00 88.00 100.00 100.00 100.00 39.56 30.91 64.44 3.43 100.00 100.00 3.41
12 Water Surplus (8) - (10) 20.70 25.90 1.10 0.00 0.00 0.60 0.00 12.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.10 0.00 0.00 0.00 0.00
Run Off and Ground Water Storage
13 Infiltrasi ( I ), i = 0,15 (12) * i mmHg 3.11 3.885 0.17 0.00 0.00 0.09 0.00 1.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.62 0.00 0.00 0.00 0.00
14 0,5 * I *(1+k) , k = 0,8 0,5*(13)*1,6 2.79 3.4965 0.15 0.00 0.00 0.08 0.00 1.62 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.55 0.00 0.00 0.00 0.00
15 k * V (n-1) mmHg 560.00 450.236 362.99 290.51 232.41 185.92 148.80 119.04 96.53 77.22 61.78 49.42 0.00 0.00 0.44 0.35 0.28 0.23
16 Storage Vol Vn (14) + (15) 562.79 453.732 363.13 290.51 232.41 186.01 148.80 120.66 96.53 77.22 61.78 49.42 0.00 0.55 0.44 0.35 0.28 0.23
17 dVn = Vn - V (n-1) -137.21
-109.062 -90.60 -72.63 -58.10 -46.40 -37.20 -28.14 -24.13 -19.31 -15.44 -12.36 0.00 0.55 -0.11 -0.09 -0.07 -0.06
18 Base Flow (13) - (17) 140.31 112.947 90.76 72.63 58.10 46.49 37.20 29.94 24.13 19.31 15.44 12.36 0.00 0.06 0.11 0.09 0.07 0.06
19 Direct Run Off (12) - (13) 17.60 22.02 0.94 0.00 0.00 0.51 0.00 10.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.49 0.00 0.00 0.00 0.00
20 Run Off (18) + (19) mm/2mg 157.91 134.96 91.70 72.63 58.10 47.00 37.20 40.14 24.13 19.31 15.44 12.36 0.00 3.55 0.11 0.09 0.07 0.06
21 Debit ( x103 ) (20) * CA m3/2mg 3751677 3206572 2178651 1725541 1380433 1116677 883862 953708 573370 458696 366956 293565 0 84261 2630 2104 1683 1347
22 Debit m3/dtk 3.102 2.183 1.801 1.427 1.141 0.760 0.731 0.690 0.474 0.312 0.303 0.212 0.000 0.057 0.002 0.001 0.001 0.001
(38)
IV-38 Koefisien yang digunakan
Koefisien infiltrasi (i) : 0.15 mm
Koefisien (k) : 0.8 mm
Soil Moinsture Capasity : 100 mm
Luas DAS : 69.31 km²
V(n-1)Storage : 700 mm
4.8 Analisis Kebutuhan Air 4.8.1 Kebutuhan Air Bagi Tanaman
Yaitu banyaknya air yang dibutuhkan tanaman untuk membuat jaring tanaman (batang dan daun) dan untuk diuapkan (evapotranspirasi), perkolasi, curah hujan, pengolahan lahan, dan pertumbuhan tanaman. Rumus seperti Persamaan 2.63 pada Bab II yaitu :
Ir = Et + P – Re +S
1. Evapotranspirasi
Besarnya evapotranspirasi dihitung dengan menggunakan metoda Penman yang dimodifikasi oleh Nedeco/Prosida seperti diuraikan dalam PSA – 010. Evapotranspirasi dihitung dengan menggunakan rumus-rumus teoritis empiris dengan memperhatikaan faktor-faktor meteorologi yang terkait seperti suhu udara, kelembaban, kecepatan angin dan penyinaran matahari.
Selanjutnya untuk mendapatkan harga evapotaranspirasi harus dikalikan dengan koefisien tanaman tertentu. Sehingga evapotranspirasi sama dengan evapotranspirasi potensial hasil perhitungan Penman x crop factor. Dari harga evapotranspirasi yang diperoleh, kemudian digunakan untuk menghitung kebutuhan air bagi pertumbuhan dengan menyertakan data curah hujan efektif.
Data-data klimatologi untuk perhitungan evapotranspirasi Waduk Ciniru disajikan pada Tabel 4.24.Semua tabel untuk perhitungan Evapotranspirasi dapat dilihat di lampiran.
(39)
IV-39 Tabel 4.24 Data Klimatologi
Unit
2002
Jan Feb Mar Apr May Jun Jul Aug Sep Oct Nov Dec Wind direction N N N N E E E E E E E E E E S S Sep S E E E E E E Wind speed knots 04 08 04 08 04 08 03 08 03 07 03 10 03 08 05 15 04 15 04 10 04 08 04 06 Air Pressure mbar 1,010.7 1,011.8 1,010.4 1,010.1 1,010.8 1,011.0 1,012.4 1,012.7 1,013.3 1,011.7 1,010.5 1,010.0
Temp.
07:00:00
oC
24.2 24.0 24.2 24.6 24.1 23.6 23.3 22.8 24.1 25.4 25.9 25.4 13:00:00 30.4 28.5 32.1 32.0 32.4 32.2 32.3 33.0 34.1 36.4 34.4 32.0 18:00:00 26.5 27.2 28.0 29.3 30.0 29.9 29.4 29.8 31.1 32.2 30.2 28.6 Average 26.3 25.9 27.1 27.6 27.7 27.3 27.1 27.1 28.4 29.9 29.1 27.9 Maximum 32.1 31.7 32.4 32.5 34.1 32.3 33.1 33.6 35.4 37.1 35.2 33.1 Minimum 23.6 23.5 24.1 23.8 23.5 22.8 21.3 22.1 22.9 23.0 24.9 24.8
Relative humidity
07:00:00 %
95 96 94 94 92 87 88 84 74 74 84 92 13:00:00 72 77 65 65 61 56 54 45 41 34 50 70 18:00:00 86 84 85 77 74 68 71 57 53 50 68 80 Average 87 88 85 83 80 75 75 68 61 58 72 84
Evapori meter
07:00:00 mm/day
1.9 1.8 9.3 1.7 2.8 3.1 5.5 6.8 4.7 3.2 2.4 1.1 13:00:00 0.9 0.6 3.9 0.6 0.8 1.1 1.8 3.0 2.3 1.6 1.1 0.8 18:00:00 0.6 0.9 3.9 0.7 1.6 1.5 2.1 2.5 1.9 1.4 1.0 0.7 Radiation % 39 38 44 67 76 67 82 85 75 39 48 54
Dengan menggunakan rumus evapotranspirasi Penman Persamaan 2.64 Bab II, perhitungan evapotranpirasi Metode Penman dapat dilihat pada Tabel 4.25
2. Perkolasi
Perkolasi adalah meresapnya air ke dalam tanah dengan arah vertikal ke bawah, dari lapisan tidak jenuh. Besarnya perkolasi dipengaruhi oleh sifat-sifat tanah, kedalaman air tanah dan sistem perakarannya. Koefisien perkolasi adalah sebagai berikut (Gunadarma, 1997) :
a. Berdasarkan kemiringan : - lahan datar = 1 mm/hari
- lahan miring > 5% = 2 – 5 mm/hari b. Berdasarkan tekstur :
- berat (lempung) = 1 – 2 mm/hari
- sedang (lempung kepasiran) = 2 -3 mm/hari - ringan = 3 – 6 mm/hari
Dari pedoman di atas dan berdasarkan pengamatan yang ada, areal lokasi proyek berupa tanah lempung berpasir , dengan demikian perkolasi dipakai 2 mm/hari.
(40)
IV-40 3. Koefisien tanaman (Kc)
Besarnya koefisien tanaman (Kc) tergantung dari jenis tanaman dan fase pertumbuhan. Pada perhitungan ini digunakan koefisien tanaman untuk padi dengan varietas biasa mengikuti ketentuan Nedeco/Prosida. Harga Koefisien Tanaman Untuk Padi dan Palawija menurut Nedeco/Prosida dapat dilihat pada Tabel 2.12 pada Bab II.
4. Kebutuhan air intuk pengolahan lahan a. Pengolahan lahan untuk padi
Menurut PSA-010, waktu yang diperlukan untuk pekerjaan penyiapan lahan adalah selama satu bulan (30 hari). Kebutuhan air untuk pengolahan tanah bagi tanaman padi diambil 200 mm, setelah tanam selesai lapisan air di sawah ditambah 50 mm. Jadi kebutuhan air yang diperlukan untuk penyiapan lahan dan untuk lapisan air awal setelah tanam selesai seluruhnya menjadi 250 mm. Sedangkan untuk lahan yang tidak ditanami (sawah bero) dalam jangka waktu 2,5 bulan diambil 300 m (Gunadarma, 1997).
Untuk memudahkan perhitungan angka pengolahan tanah digunakan Tabel koefisien Van De Goor dan Zijlstra yang ditunjukkan seperti Tabel 2.15 Bab II, Koefisien Kebutuhan Air Selama Penyiapan Lahan.
b. Pengolahan lahan untuk palawija
Kebutuhan air untuk penyiapan lahan bagi palawija sebesar 50 mm selama 15 hari yaitu 3,33 mm/hari, yang digunakan untuk menggarap lahan yang ditanami dan untuk menciptakan kondisi lembab yang memadai untuk persemian yang baru tumbuh (Gunadarma,1997).
5. Kebutuhan air untuk pertumbuhan
Kebutuhan air untuk pertumbuhan padi dipengaruhi oleh besarnya evapotranspirasi tanaman (Etc), perkolasi tanah (p), penggantian air genangan (W) dan hujan efektif (Re). Sedangkan kebutuhan air untuk pemberian pupuk pada tanaman apabila terjadi pengurangan air (sampai tingkat tertentu) pada petak sawah sebelum pemberian pupuk (Gumadarma,1997).
(1)
Gambar 4.16 Running HMS
Gambar 4.17 Result HMS
(2)
4.12.2 Penulusuran Banjir dengan Metode Step By Step
Digunakan pelimpah (
spillway
) ambang lebar dengan elevasi dan volume
sebagai berikut:
2 3×
2
×
×
×
3
2
=
Cd
B
g
H
Q
di mana :
Q
= Debit yang melewati spillway (m
3/dtk.)
B
= Lebar spillway 40 m
Cd
= Koefisien limpahan
H
= Tinggi energi total di atas mercu spillway (m).
Cd = diambil 1,3 m
1/2/dtk.
B = 40 m
Perhitungan debit spillway dengan variasi tinggi muka air banjir yang
melimpah di atas spillway disajikan dalam Tabel 4.39
Tabel 4.39 Perhitungan Debit Spillway Dengan Nilai H: 40 m
No H Cd B g Q Asumsi
Elevasi No H Cd B g Q
Asumsi Elevasi
1 0.00 1.300 40 9.81 0.000 229.210 26 0.25 1.300 40 9.81 11.076 229.460
2 0.01 1.300 40 9.81 0.089 229.220 27 0.26 1.300 40 9.81 11.747 229.470
3 0.02 1.300 40 9.81 0.251 229.230 28 0.27 1.300 40 9.81 12.431 229.480
4 0.03 1.300 40 9.81 0.460 229.240 29 0.28 1.300 40 9.81 13.128 229.490
5 0.04 1.300 40 9.81 0.709 229.250 30 0.29 1.300 40 9.81 13.838 229.500
6 0.05 1.300 40 9.81 0.991 229.260 31 0.30 1.300 40 9.81 14.560 229.510
7 0.06 1.300 40 9.81 1.302 229.270 32 0.31 1.300 40 9.81 15.294 229.520
8 0.07 1.300 40 9.81 1.641 229.280 33 0.32 1.300 40 9.81 16.040 229.530
9 0.08 1.300 40 9.81 2.005 229.290 34 0.33 1.300 40 9.81 16.797 229.540
10 0.09 1.300 40 9.81 2.392 229.300 35 0.34 1.300 40 9.81 17.567 229.550
11 0.10 1.300 40 9.81 2.802 229.310 36 0.35 1.300 40 9.81 18.347 229.560
12 0.11 1.300 40 9.81 3.233 229.320 37 0.36 1.300 40 9.81 19.139 229.570
13 0.12 1.300 40 9.81 3.683 229.330 38 0.37 1.300 40 9.81 19.942 229.580
14 0.13 1.300 40 9.81 4.153 229.340 39 0.38 1.300 40 9.81 20.756 229.590
(3)
16 0.15 1.300 40 9.81 5.148 229.360 41 0.40 1.300 40 9.81 22.416 229.610
17 0.16 1.300 40 9.81 5.671 229.370 42 0.41 1.300 40 9.81 23.262 229.620
18 0.17 1.300 40 9.81 6.211 229.380 43 0.42 1.300 40 9.81 24.118 229.630
19 0.18 1.300 40 9.81 6.767 229.390 44 0.43 1.300 40 9.81 24.985 229.640
20 0.19 1.300 40 9.81 7.338 229.400 45 0.44 1.300 40 9.81 25.861 229.650
21 0.20 1.300 40 9.81 7.925 229.410 46 0.45 1.300 40 9.81 26.748 229.660
22 0.21 1.300 40 9.81 8.527 229.420 47 0.46 1.300 40 9.81 27.645 229.670
23 0.22 1.300 40 9.81 9.143 229.430 48 0.47 1.300 40 9.81 28.551 229.680
24 0.23 1.300 40 9.81 9.774 229.440 49 0.48 1.300 40 9.81 29.467 229.690
25 0.24 1.300 40 9.81 10.418 229.450 50 0.49 1.300 40 9.81 30.393 229.700
No. H Cd B g Q Asumsi
Elevasi No. H Cd B g Q
Asumsi Elevasi
51 0.50 1.300 40 9.81 31.328 229.710 76 0.75 1.300 40 9.81 57.553 229.960
52 0.51 1.300 40 9.81 32.272 229.720 77 0.76 1.300 40 9.81 58.707 229.970
53 0.52 1.300 40 9.81 33.226 229.730 78 0.77 1.300 40 9.81 59.870 229.980
54 0.53 1.300 40 9.81 34.189 229.740 79 0.78 1.300 40 9.81 61.040 229.990
55 0.54 1.300 40 9.81 35.161 229.750 80 0.79 1.300 40 9.81 62.218 230.000
56 0.55 1.300 40 9.81 36.142 229.760 81 0.80 1.300 40 9.81 63.403 230.010
57 0.56 1.300 40 9.81 37.133 229.770 82 0.81 1.300 40 9.81 64.595 230.020
58 0.57 1.300 40 9.81 38.132 229.780 83 0.82 1.300 40 9.81 65.795 230.030
59 0.58 1.300 40 9.81 39.139 229.790 84 0.83 1.300 40 9.81 67.002 230.040
60 0.59 1.300 40 9.81 40.156 229.800 85 0.84 1.300 40 9.81 68.217 230.050
61 0.60 1.300 40 9.81 41.181 229.810 86 0.85 1.300 40 9.81 69.439 230.060
62 0.61 1.300 40 9.81 42.215 229.820 87 0.86 1.300 40 9.81 70.668 230.070
63 0.62 1.300 40 9.81 43.257 229.830 88 0.87 1.300 40 9.81 71.904 230.080
64 0.63 1.300 40 9.81 44.308 229.840 89 0.88 1.300 40 9.81 73.147 230.090
65 0.64 1.300 40 9.81 45.367 229.850 90 0.89 1.300 40 9.81 74.397 230.100
66 0.65 1.300 40 9.81 46.435 229.860 91 0.90 1.300 40 9.81 75.655 230.110
67 0.66 1.300 40 9.81 47.510 229.870 92 0.91 1.300 40 9.81 76.919 230.120
68 0.67 1.300 40 9.81 48.594 229.880 93 0.92 1.300 40 9.81 78.191 230.130
69 0.68 1.300 40 9.81 49.686 229.890 94 0.93 1.300 40 9.81 79.469 230.140
70 0.69 1.300 40 9.81 50.786 229.900 95 0.94 1.300 40 9.81 80.754 230.150
71 0.70 1.300 40 9.81 51.894 229.910 96 0.95 1.300 40 9.81 82.046 230.160
(4)
73
0.72 1.300 40 9.81 54.134 229.930 98 0.97 1.300 40 9.81 84.651 230.180
74 0.73 1.300 40 9.81 55.266 229.940 99 0.98 1.300 40 9.81 85.963 230.190
75 0.74 1.300 40 9.81 56.405 229.950 100 0.99 1.300 40 9.81 87.282 230.200
No. H Cd B g Q Asumsi
Elevasi No. H Cd B g Q
Asumsi Elevasi
101 1.00 1.300 40 9.81 88.608 230.210 126 1.25 1.300 40 9.81 123.833 230.460
102 1.01 1.300 40 9.81 89.940 230.220 127 1.26 1.300 40 9.81 125.322 230.470
103 1.02 1.300 40 9.81 91.279 230.230 128 1.27 1.300 40 9.81 126.817 230.480
104 1.03 1.300 40 9.81 92.625 230.240 129 1.28 1.300 40 9.81 128.318 230.490
105 1.04 1.300 40 9.81 93.977 230.250 130 1.29 1.300 40 9.81 129.825 230.500
106 1.05 1.300 40 9.81 95.336 230.260 131 1.30 1.300 40 9.81 131.337 230.510
107 1.06 1.300 40 9.81 96.701 230.270 132 1.31 1.300 40 9.81 132.856 230.520
108 1.07 1.300 40 9.81 98.073 230.280 133 1.32 1.300 40 9.81 134.380 230.530
109 1.08 1.300 40 9.81 99.451 230.290 134 1.33 1.300 40 9.81 135.910 230.540
110 1.09 1.300 40 9.81 100.835 230.300 135 1.34 1.300 40 9.81 137.445 230.550
111 1.10 1.300 40 9.81 102.226 230.310 136 1.35 1.300 40 9.81 138.987 230.560
112 1.11 1.300 40 9.81 103.623 230.320 137 1.36 1.300 40 9.81 140.534 230.570
113 1.12 1.300 40 9.81 105.027 230.330 138 1.37 1.300 40 9.81 142.087 230.580
114 1.13 1.300 40 9.81 106.437 230.340 139 1.38 1.300 40 9.81 143.645 230.590
115 1.14 1.300 40 9.81 107.852 230.350 140 1.39 1.300 40 9.81 145.210 230.600
116 1.15 1.300 40 9.81 109.275 230.360 141 1.40 1.300 40 9.81 146.779 230.610
117 1.16 1.300 40 9.81 110.703 230.370 142 1.41 1.300 40 9.81 148.355 230.620
118 1.17 1.300 40 9.81 112.138 230.380 143 1.42 1.300 40 9.81 149.936 230.630
119 1.18 1.300 40 9.81 113.578 230.390 144 1.43 1.300 40 9.81 151.522 230.640
120 1.19 1.300 40 9.81 115.025 230.400 145 1.44 1.300 40 9.81 153.115 230.650
121 1.20 1.300 40 9.81 116.478 230.410 146 1.45 1.300 40 9.81 154.712 230.660
122 1.21 1.300 40 9.81 117.937 230.420 147 1.46 1.300 40 9.81 156.316 230.670
123 1.22 1.300 40 9.81 119.402 230.430 148 1.47 1.300 40 9.81 157.924 230.680
124 1.23 1.300 40 9.81 120.873 230.440 149 1.48 1.300 40 9.81 159.539 230.690
125 1.24 1.300 40 9.81 122.350 230.450 150 1.49 1.300 40 9.81 161.158 230.700
Debit inflow adalah debit yang ke waduk dari DAS di hulu waduk yang
besarnya tergantung komponen DAS baik tata guna lahan, geologi permukaan,
kemiringan lereng dsb. Analisa debit inflow menggunakan HSS Gama I periode
ulang 100 tahun dan untuk debit outflow menggunakan debit spillway dengan
berbagai nilai H. Untuk perhitungan
flood routing
dapat dilihat pada Tabel 4.40
(5)
Tabel 4.40 Penelusuran Banjir Waduk Ciniru
jam t
Q-Inflow Q-rerata Qrerata*t
Asumsi Elevasi
Q-Outflow
Q-Outrerata Q-Outrerata*t Storage Normal Storage Banjir Storage Komulatif Elevasi
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
0 3.012 229.210 0.000 1557874.535 1557874.535 229.210
900 5.582 5023.800 0.821 738.450 4285.350
0.25 8.152 229.280 1.641 1562159.885 229.280
900 13.292 11962.800 3.395 3055.050 8907.750
0.5 18.432 229.360 5.148 1571067.635 229.360
900 25.500 22949.550 9.493 8543.700 14405.850
0.75 32.567 229.500 13.838 1585473.485 229.500
900 42.101 37891.183 21.653 19487.250 18403.933
1 51.636 229.690 29.467 1603877.419 229.690
900 60.502 54452.026 39.577 35618.850 18833.176
1.25 69.369 229.890 49.686 1622710.594 229.890
900 77.615 69853.103 60.795 54715.500 15137.603
1.5 85.860 230.080 71.904 1637848.197 230.080
900 93.528 84175.634 83.620 75258.000 8917.634
1.75 101.197 230.260 95.336 1646765.831 230.260
900 108.328 97495.150 107.369 96632.100 863.050
2 115.459 230.430 119.402 1647628.881 230.430
900 119.521 107568.892 128.424 115581.150 -8012.258
2.25 123.583 230.550 137.445 1639616.624 230.550
900 124.610 112149.184 142.112 127900.800 -15751.616
(6)