13.12.0036 STEFEN SAMBUHAK BAB IV

  di Jalan Pringgading No. 24 Semarang

BAB IV PERHITUNGAN STRUKTUR

4.1 Perhitungan Plat lantai

  Plat lantai memiliki fungsi sebagai tempat berpijak dan jika tidak direncanakan dengan baik maka akan menyebabkan lendutan dan getaran saat ada beban yang bekerja pada plat tersebut.

  4.1.1 Perencanaan Pembebanan Plat Lantai Plat beton bertulang yang direncanakan pada sturktur menggunakan

  

′

  mutu beton dengan kuat tekan = 29 MPa, dan mutu baja tulangan utama menggunakan

  = 240 MPa. Dalam perencanaan struktur plat lantai struktur gedung office centre Semarang ini dibagi dalam tiga bagian, yaitu : 1.

  Pembebanan lantai Ground Floor 2. Pembebanan lantai 1-5

  Langkah-langkah perencanaan plat lantai : 1.

  Menentukan batas luasan plat, tumpuan, dan panjang bentang.

  2. Menentukan tebal plat lantai dan melakukan checking terhadap lendutan yang diijinkan.

  3. Menghitung beban yang dipikul pada plat lantai, yang terdiri dari beban mati (DL) dan beban hidup (LL), lalu dihitung menggunakan kombinasi.

  4.1.2 Penentuan Tebal Plat Lantai Penentuan tebal plat lantai pada struktur menggunakan persamaan rumus, yaitu :

  ln (0,8+ /1500) _/

  ℎ ≥

  ( ) _{Universitas Katolik Soegijapranata Andre 13.12.0027}

  36 di Jalan Pringgading No. 24 Semarang ln (0,8+ / /1500)

  ℎ ≥

  ( ) 36+9 _{H Ketebalan Plat (mm)} Keterangan :

  = _{Bentang terpanjang (mm)} = _{Mutu baja tulangan (Mpa)}

  = = 1.

   Plat lantai ground floor

  = 3750 mm = 4000 mm ₂₄₀

  4000 (0,8+ ) ₁₅₀₀

  ℎ ≥ = 106,67

  ( )

  36 ₂₄₀ 4000 (0,8+ ₁₅₀₀

  ℎ ≥ 4000 = 84,21

  ( ) 36+9( ) ₃₇₅₀

  Dipakai tebal plat 200 mm = 20 cm untuk Ground Floor 2. Plat lantai 1-5

  = 3750 mm = 4000 mm ₂₄₀

  4000 (0,8+ ) ₁₅₀₀

  ℎ ≥ = 106,67

  ( )

  36 ₂₄₀ 4000 (0,8+ _{1500 4000} 84,21

  ℎ ≥ =

  ( ) 36+9( ) ₃₇₅₀

  Dipakai tebal palat 120 mm = 12 cm untuk lantai 1-5

  4.1.3 Perhitungan Plat Lantai Ground Floor Berat Jenis ₃

  a. = 2400 kg/m Beton bertulang ₂

  b. = 21 kg/m Adukan semen / cm tebal ₂

  c. = 24 kg/m Penutup lantai / cm tebal ₂

  d. = 1800 kg/m Beban urugan pasir

  e. = 29 MPa _{Universitas Katolik Soegijapranata Andre 13.12.0027} Mutu beton K-350 di Jalan Pringgading No. 24 Semarang Universitas Katolik Soegijapranata Andre 13.12.0027 1.

   Perhitungan Pembebanan Plat Ground Floor a.

  Beban hidup (LL) yang bekerja pada lantai = 1000 kg/m ² b.

  Beban mati (DL) tebal 20 cm Berat plat

  = 0,2 × 2.400 kg/m ³ = 480 kg/m ² Spesi = 3 × 21 kg/m ³ = 63 kg/m ² Beban keramik

  = 0,01 × 24 kg/m ³ = 0,24 kg/m ² Beban urugan pasir = 0,05 × 1800 kg/m ³ = 90 kg/m ² Toal (qDL)

  = 571 kg/m ² 2.

  Penulangan Plat Lantai Ground Floor

Gambar 4.1 Plat Lantai Ground Floor Sumber : Data Pribadi

  = 3750 mm = 4000 mm

  Data-data perencanaan :

  ′

  = 29 MPa = 20 mm = 240 MPa ∅ = 0,8 qDL = 571 kg/m ² h

  = 20 cm qLL = 1000 kg/m ² =39,75

  ∅ = 10 mm = 36,63 = 1,2 DL + 1,6 LL = 1,2 (571) + 1,6 (1000) = 2285 kg/m ² di Jalan Pringgading No. 24 Semarang

  Perhitungan jarak tulangan plat lantai Data-data plat lantai ground floor :

  a. ) Lebar plat ( = 400 cm

  b. ) Panjang plat ( = 375 cm c.

  Diameter tulangan (∅) = 0,1 cm d. Tebal plat ( ) = 20 cm

  ′

  e. ) Selimut beton ( = 2,5 cm

  Mencari koefisien dan

  4 =

  3,75 = 1,06 Nilai _{Tabel 4.1 Penentuan Nilai C Plat Ground Floor x}

  Sumber: tabel 13.3.1 pbi 1971

  Nilai diperoleh dengan cara interpolasi 1 1,06667 1,1

  l y / l x M _{tx x}

  36 C

  42 1,06 − 1 − 36

  = 1,1 − 1 = 42 − 36

  = 40 _{Universitas Katolik Soegijapranata Andre 13.12.0027} Jadi, nilai yang diperoleh sebesar 40 di Jalan Pringgading No. 24 Semarang

  Nilai _{Tabel 4.2 Penentuan Nilai C Plat Ground Floor y}

  Sumber: tabel 13.3.1 pbi 1971

  Nilai diperoleh dengan cara interpolasi

  l / l _{y x} 1 1,06667 1,1 M _{ly x}

  36 C

  37 1,06 − 1 − 36

  = 1,1 − 1 = 37 − 36

  = 36,6 Jadi, nilai yang diperoleh sebesar 36,6 a.

  Penulangan arah Mencari jarak tulangan arah dengan tulangan 13 mm

  ∅ ′

  = − −

  2

  = 200 − 25 – 6,5 = 168,5 mm

  

2

  = 0,001 × × × = 0,001 × 2285 × 40 × 14,1 = 1285 kg.m

  1285

  = = = 1606,67 kgm = 16066716 Nmm

  ∅ 0,8

  Persamaan

  Universitas Katolik Soegijapranata Andre 13.12.0027 di Jalan Pringgading No. 24 Semarang

  1

′ ′

  2

• (0,85 × × 1000) − (0,85 × × 1000 × )

  2

  = 0

  2

  0,5 (0,85 × 29 × 1000) + − (0,85 × 29 × 1000 × 168,5)

  16066716 = 0

  2

  12346,3 × − 4160686,3 × + 16066716 = 0

  Rumus ABC ₂

  − ±√ −4

  =

  2 ₂ −4160686,3±√41606863 −4 ×12346,25 × 16066716

  =

  2 ×12346,3

  = 333,093

  1

  = 3,906

2 Diambil nilai terkecil dari dan sebagai nilai yaitu

  1

  2

  3,906 Menghitung luas tulangan baja yang diperlukan (As ) _x Mutu baja BJ 39, fy

  = 390 MPa _′

  0,85 × × × 1000

  As _x

  1 =

  0,85 ×29 × 3,90 ×1000

  =

  390 ₂

  = 247,35 mm _′

  √ × 1000 ×

  As _x

  2 =

  4 √29 × 1000 × 168,5

  = _{Universitas Katolik Soegijapranata Andre 13.12.0027} 4 ×390 di Jalan Pringgading No. 24 Semarang ₂

  = 582,16 mm

  1,4 × 1000 ×

  As _x

  3 =

  1,4 × 1000 × 168,5

  =

  390 ₂

  = 604,9 mm ₂ As diambil nilai yang terbesar, yaitu sebesar 604,9 mm _x Menentukan jarak tulangan arah

  2 Jarak arah / ) 210 mm

  = (1/4 ∅ × 1000 = 219,52 mm = Jadi tulangan yang digunakan d13-210 mm b.

  Penulangan arah Mencari jarak tulangan arah dengan tulangan 13 mm

  ∅ ′

  = − − ∅ −

  2

  = 200 − 25 – 13 − 6,5 = 155,5 mm

  

2

  = 0,001 × × × = 0,001 × 2285 × 36,6 × 16 = 1341 kg.m

  1341

  = = = 1675,69 kgm = 16756989 Nmm

  ∅ 0,8

  Persamaan

  1

′ ′

  2

  (0,85 × × 1000) − (0,85 × + × 1000 × )

  2

  = 0

  2

  × 29 × 1000) − (0,85 × 29 × 1000 × 155,5) 16756989

• 0,5 (0,85

  = 0

  2

  12346,3 _{Universitas Katolik Soegijapranata Andre 13.12.0027} × – 3839683,8 × + 16756989 = 0 di Jalan Pringgading No. 24 Semarang Universitas Katolik Soegijapranata Andre 13.12.0027

  Rumus ABC =

  =

  1,4 × 1000 × 155,5 390

  =

  1,4 × 1000 ×

  3 =

  = 537,25 mm ² As _y

  √29 × 1000 × 155,5 4 ×390

  =

  4

  √ ^′ × 1000 ×

  2 =

  = 280,30 mm ² As _y

  0,85 ×29 × 4,42 ×1000 390

  0,85 × ^′

× × 1000

  − ±√ ² −4

  1 =

  = 390 MPa As _y

  sebagai nilai yaitu 4,42 Menghitung luas tulangan baja yang diperlukan (As _y ) Mutu baja BJ 39, fy

  2

  dan

  

1

  = 4,42 Diambil nilai terkecil dari

  2

  = 306,57

  1

  −3839683,8±√3839683,8 ² −4 ×12346,25 ×16756989 2 ×12346,3

  =

  2

  = 558,20 mm ² As _y diambil nilai yang terbesar, yaitu sebesar 558,20 mm ² Menentukan jarak tulangan arah di Jalan Pringgading No. 24 Semarang Universitas Katolik Soegijapranata Andre 13.12.0027

  Jarak arah = (1/4 ∅

  2 /

  ) × 1000 = 237,9 mm = 230 mm Jadi tulangan yang digunakan D13-230 mm.

  4.1.4 Perhitungan Plat Lantai 1-5 1.

  Perhitungan Pembebanan lantai 1-5 Beban hidup (LL) yang bekerja pada lantai

  = 250 kg/m ² Beban Mati (DL) tebal 12 cm 1)

  Beban plat = 0,12 × 2.400 kg/m ³ = 288 kg/m ² 2)

  Beban spesi (3 cm) =0,03×21 kg/m ³ tebal = 0,63 kg/m ²

  3) Beban keramik (1 cm) = 0,01 × 24 kg/m ³ = 0,24 kg/m ²

  4) Penggantung + Plafon = 11 + 7 = 18 kg/m ²

  5) Urugan pasir = 0,05 × 1800 kg/m ³ = 90 kg/m ² Total (q _{DL )}

  = 307 kg/m ² 2.

  Penulangan Plat lantai 1-5

Gambar 4.2 Penulangan Plat Lantai 1-5 Sumber : Data Pribadi

  l _x = 3750 mm l _y

  = 4000 mm di Jalan Pringgading No. 24 Semarang

  Berat Jenis ₃ a.

  Beton bertulang = 2400 kg/m ₂ b.

  Adukan semen / cm tebal = 21 kg/m ₂ c.

  Penutup lantai/ cm tebal = 24 kg/cm ₂ d.

  Plafon + penggantung = 18 kg/m e. Mutu beton K-350 = 29 MPa

  Data-data perencanaan:

  f C _{c v} ’ = 29 MPa = 20 mm f ø _y

  = 240 MPa = 0,8 ₂ h

  q DL

  = 307 kg/m = 12 cm ₂ k

  q LL x

  = 250 kg/m = 39,75 Ø k _{tul y}

  = 10 mm =36,63 q _u = 1,2 DL + 1,6 LL = 1,2 (307) + 1,6 (250) ₂

  = 768,2 kg/m Perhitungan jarak tulangan plat lantai Data-data plat lantai Lebar plat ( )

  = 400 cm Panjang plat ( )

  = 375 cm Diameter tulangan (

  ∅) = 0,1 cm Tebal plat (

  ) = 12 cm

  ′

  Selimut beton ( ) _{Universitas Katolik Soegijapranata Andre 13.12.0027} = 2,5 cm di Jalan Pringgading No. 24 Semarang

  Mencari koefisien dan

  4 =

  3,75 = 1,06 Nilai _{Tabel 4.3 Penentuan Nilai C Plat Lantai 1-5 x}

  Sumber: tabel 13.3.1 pbi 1971

  Nilai diperoleh dengan cara interpolasi

  l / l _{y x} 1 1,06667 1,1

  36

  42 M tx C x

  1,06−1 −36

  = =

  1,1−1 42−36

  = 40 Jadi, nilai yang diperoleh sebesar 40 Nilai _{Tabel 4.4 Penentuan Nilai C Plat Lantai 1-5 y}

  Sumber: tabel 13.3.1 pbi 1971 Universitas Katolik Soegijapranata Andre 13.12.0027 di Jalan Pringgading No. 24 Semarang

  Nilai diperoleh dengan cara interpolasi 1 1,06667 1,1

  l y / l x M _{ly x}

  36 C

  37 1,06 − 1 − 36

  = 1,1 − 1 = 37 − 36

  = 36,6 Jadi, nilai yang diperoleh sebesar 36,6 a.

  Penulangan arah Mencari jarak tulangan arah dengan tulangan 13 mm

  ∅ ′

  = − −

  2

  = 120 − 25 – 6,5 = 88,5 mm

  2

  = 0,001 × × × = 0,001 × 768,2 × 40 × 14,1 = 432,1 kg.m

  432,1

  = = = 540,17 kgm = 5401716 Nmm

  ∅ 0,8

  Persamaan

  1

′ ′

  

2

  (0,85 × × 1000) − (0,85 × × 1000 ×

  2

  ) = 0 +

  

2

  × 29 × 1000) − (0,85 × 29 × 1000 × 88,5) 5401716

• 0,5 (0,85

  = 0

  2

  12346,3 × – 2185286,3 × + 5401716 = 0

  Universitas Katolik Soegijapranata Andre 13.12.0027 di Jalan Pringgading No. 24 Semarang Universitas Katolik Soegijapranata Andre 13.12.0027

  Rumus ABC =

  =

  1,4 × 1000 × 88,5 390

  =

  1,4 × 1000 ×

  3 =

  = 305,76 mm ² As _x

  √29 × 1000 × 88,5 4 ×390

  =

  4

  √ ^′ × 1000 ×

  2 =

  = 158,75 mm ² As _x

  0,85 ×29 × 2,76 ×1000 390

  0,85 × ^′

× × 1000

  − ±√ ² −4

  1 =

  = 240 MPa As _x

  sebagai nilai yaitu 2,50 Menghitung luas tulangan baja yang diperlukan (As _x ) Mutu baja BJ 37, fy

  2

  dan

  1

  = 2,50 Diambil nilai terkecil dari

  2

  = 174,49

  1

  −2185286,3 ±√2185286,3

²

− 4 ×12346,25 × 5401716

2 ×12346,3

  =

  2

  = 317,7 mm ² As _x diambil nilai yang terbesar, yaitu sebesar 317,7 mm ² di Jalan Pringgading No. 24 Semarang

  Menentukan jarak tulangan arah

  2 Jarak arah ) /

  = (1/4 ∅ × 1000 = 417,96 mm =410 mm Jadi tulangan yang digunakan D13-410 mm b.

  Penulangan arah Mencari jarak tulangan arah dengan tulangan 13 mm

  ∅ ′

  = − − ∅ −

  2

  = 120 − 25 – 13 − 6,5 = 75,5 mm

  2

  = 0,001 × × × = 0,001 × 768,2 × 36,6 × 16 = 450,7 kg.m

  450,7

  = = = 563,37 kgm = 5633789 Nmm

  ∅ 0,8

  Persamaan

  1

′ ′

  

2

  (0,85 × × 1000) − (0,85 × × 1000 ×

  2

• ) = 0

  

2

  × 29 × 1000) − (0,85 × 29 × 1000 × 75,5) 56337893

• 0,5 (0,85

  = 0

  2

  12346,3 × – 1864283,8 × + 5633789 = 0

  Rumus ABC ₂

  − ±√ −4

  =

  2

₂

−1864283,8 ±√1864283,8 − 4 × 12346,25 × 5633789

  =

  

2 ×12346,3

  = 147,91 = 3,08 _{Universitas Katolik Soegijapranata Andre 13.12.0027}

  1

  2 di Jalan Pringgading No. 24 Semarang Universitas Katolik Soegijapranata Andre 13.12.0027

  Diambil nilai terkecil dari

  =

  Pada perencanaan tangga diambil tipe tangga yang paling tinggi perbedaan elevasinya antara jarak lantai yang satu dengan yang lainnya. Perbedaan elevasi ketinggian yang paling besar terdapat pada lantai Ground Floor.

  × 1000 = 489,9mm = 480 mm Jadi tulangan yang digunakan D13-480 mm

  2

/ )

  = 271,02 mm ² As _y diambil nilai yang terbesar, yaitu sebesar 271,02 mm ² Jarak arah = (1/4 ∅

  1,4 × 1000 × 75,5 390

  =

  1,4 × 1000 ×

  3 =

  = 260,85 mm ² As _y

  √29 × 1000 × 75,5 4 ×390

  4

  1

  √ ^′ × 1000 ×

  2 =

  = 195,32 mm ² As _y

  0,85 ×29 × 3,08×1000 390

  =

  0,85 × ^′

× × 1000

  1 =

  = 390 MPa As _y

  sebagai nilai yaitu 3,08 Menghitung luas tulangan baja yang diperlukan (As _y ) Mutu baja BJ 39, fy

  2

  dan

4.2 Perhitungan Tangga

  di Jalan Pringgading No. 24 Semarang Universitas Katolik Soegijapranata Andre 13.12.0027

  Data teknis : 1.

  Tebal Plat 1 = 0,12 m 2. Panjang Tangga = 3 m 3. Tinggi Tangga = 3,5 m 4. Lebar anak tangga = 2 m 5. Panjang bordes = 1,5 m 6. Tinggi bordes = 1,75 m 7. Optrede/tanjakan = 0,16 m 8. Antrede/injakan = 0,3 m 9. Jumlah anak tangga = (beda tinggi/optrede) -1

  = (3,5 m/0,16 m) – 1 =21 buah 10. Beban hidup = 300 kg/m ³ 11. Berat jenis beton = 2400 kg/m ² 12. Sudut ( α ) = 32 ^o

Gambar 4.3 Denah Tangga Lantai Dasar Sumber : Data Pribadi

  4.2.1 Pembebanan Tangga

Gambar 4.4 Pembebanan Tangga Sumber : Data Pribadi di Jalan Pringgading No. 24 Semarang

   = y/15 32 = y/15 0,5299

  = y/15 y = 0,5299 × 15 y = 7,9488 cm h _DL

  = tebal plat + y h _DL = 12 cm + 7,94 m h _DL

  = 19,949 cm h _DL = 0,1995 m

  Plat tangga

  a. ) _AT Beban mati (DL

  Berat sendiri plat _DL = Lebar anak tangga × h × berat jenis beton bertulang

  Berat sendiri plat = 0,22 m × 0,199 × 2.400 = 957,54 kg/m b. _{AT )}

  Beban hidup (LL = Beban hidup × lebar anak tangga ₂ = 300 kg/m × 2 m = 600 kg/m 1.

  Plat bordes

  a. ) _B Beban mati (DL

  Berat sendiri plat = Lebar anak tangga × tebal plat tangga × berat jenis ₂ Berat sendiri plat

  = 2 m × 0,12 × 2.400 kg/m = 576 kg/m

  b. ) _B Beban hidup (LL = Beban hidup × lebar anak tangga ₂

  × 2 m = 300 kg/m = 600 kg/m 2.

  Total beban tangga a. _{AT B} Beban mati (DL) = DL + DL ₂

  = 957,54 + 576 =1533,542 kg/m b. _{AT B} Beban hidup (LL) = LL + LL _{Universitas Katolik Soegijapranata Andre 13.12.0027} = 600 kg/m + 600 kg/m = 1200 kg/m di Jalan Pringgading No. 24 Semarang Universitas Katolik Soegijapranata Andre 13.12.0027 3.

  Kombinasi pembebanan = 1,2 (DL) + 1,6 (LL) = 1,2 (1533,542) + 1,6 (1200) = 3760,250

  ′

  ) = 29 MPa = 4206,09 psi Mutu baja ( )

  ′

  Mutu beton (

  = 199,488 mm – 50 mm = 149,488 = 5,88 in

  ′

  = 50 mm = 1,968 in = ℎ −

  = 2000 mm = 78,74 in h = 199,48 mm = 7,853 in

  4.2.2 Penulangan Tangga 1.

  Tulangan pokok Data tangga : b

Gambar 4.5 Hasil SAP Momen Tangga Basement Sumber : Data Pribadi a.

  diperoleh:

  SAP 2000 Version 17.2.0 Build 1140

  Berdasarkan perhitungan mekanika struktur dengan menggunakan

   Bordes

  = 240 MPa = 34809,1 psi = 0,85 untuk ≤ 4000 psi di Jalan Pringgading No. 24 Semarang

  Perhitungan penulangan :

  Nilai momen terbesar dari hasil run SAP sebesar 3401,28 kg/m Mu SAP

  = 3401,28 kgm = 24,60 ft-k _×12×1000 R _n

  = ₂

  ∅ 24,60 ×12 ×1000

  =

  0,9 ×78,74 ×34,63

  = 120,27 psi Menghitung persentase tulangan baja ( _′ )

  0,85

  2

  = ′ ] [1 − √1 −

  0,85 0,85 ×24,9 2 ×120,27

  = = 0,00353 psi 1 − √1 −

  240 0,85 ×29

  Menghitung persentase minimum tulangan baja ( ) _′

  0,85 87000

  b = [ ]

  87000+ 0,85 ×0,85 ×24,9 87000

  b = [ ]

  240 87000 +240

  b = 0,05354 psi = 0,75 = 0,75 × 0,053 = 0,040 psi

  Menghitung persentase minimum tulangan baja ( ) _′

  3√

  =

  3 √24,9

  = = 0,00518 psi

  240 200

  tidak boleh kurang dari = 0,00575 psi

  Menghitung luas tulangan baja yang dibutuhkan Gunakan sebab _{Universitas Katolik Soegijapranata Andre 13.12.0027} < di Jalan Pringgading No. 24 Semarang

  As = = 0,00575 × 78,74 × 5,88 ₂

  = 2,66 in _{2 Tabel 4.5 Menentukan Tulangan Pokok} = 1717,8 mm

  2 Tulangan yang digunakan )

  13-75 mm (As = 1717,8 mm b. Tulangan melintang

  Data tangga : B

  = 2000 mm = 78,74 in h = 199,488 mm = 7,85 in

  ′

  = 50 mm = 1,96 in

  ′

  = ℎ − = 199,48 – 50 = 149,48 mm = 5,88 in Perhitungan penulangan : As

  = 0,25% × × _{2 2} As = 0,25% × 78,74 × 5,88 = 1,15 in = 747,44 mm

  Universitas Katolik Soegijapranata Andre 13.12.0027 di Jalan Pringgading No. 24 Semarang Universitas Katolik Soegijapranata Andre 13.12.0027 ^{Tabel 4.6 Menentukan Tulangan Melintang}

  Tulangan yang digunakan ∅12 − 150 (As = 747,44 mm ²

  )

4.3 Perhitungan Gaya Gempa

  4.3.1 Perhitungan Gaya Geser Dasar Horisontal Total Tebal Akibat Gempa 1.

  Berat total struktur (W ^t )

  W t

  = W ^{D + W L} keterangan : _{W t}

  = berat total struktur (kg) _{W D} = berat mati (kg) _{W L = berat hidup (kg)}

  q _DL Ground Floor = 602,13 kg/m ²

  ; q _LL

  Ground Floor

  = 1000 kg/m ² q _DL Lantai 1-5 = 396,5 kg/m ²

  ; q _LL Lantai 1-5 = 250 kg/m ² q _DL atap

  = 396,63 kg/m ² ; _{Tabel 4.7 Ukuran Tie Beam, Balok dan Kolom Ukuran Tie Beam Ukuran Balok Ukuran Kolom}

  TB 1 = ^{400 x 600 B1} = ^{450 x 700 K1} = ^{800 x 800} _B2 =

^{350 x 550} di Jalan Pringgading No. 24 Semarang a.

  Berat Ground Floor 1)

  Beban mati : _{2 2} Plat lantai = 307 kg/m × 1.200 m = 368.400 kg ₃ Shear wall

  = 0,54 m×22,5 m× 3,5 m × 2400 kg/m = 102.060 kg ₂ Dinding = 599,8 m × 3,5 m × 100 kg/m = 209.930 kg

  Kolom ₃ K1 = 0,8 m × 0,8 m × 3,5 m × 30 × 2400 kg/m = 161.280 kg

  Tie Beam ₃ TB 1

  = 0,4 m × 0,6 m × 230 m × 2400 kg/m = 132.480 kg Total beban mati _{2 2} = 974.150 kg

  2) Beban hidup = 1000 kg/m × 1200 m = 1.200.000 kg b.

  Berat Lantai 1-5 1)

  Beban mati : _{2 2} Plat lantai = 307 kg/m × 1.200 m =368.400 kg ₃ Shear wall

  = 0,54 m×22,5 m×3,5 m× 2400 kg/m = 102.060 kg ₂ Dinding = 599,8 m × 3,5 m × 100 kg/m = 209.930 kg

  Kolom ₃ K1 = 0,8m × 0,8 m × 3,5 m × 30 × 2400kg/m = 161.280 kg

  Balok ₃ B 1 = 0,45 m × 0,7 m × 350 m× 2400 kg/m = 264.600 kg ₃ B 2

  = 0,35 m× 0,5 m × 280 m× 2400 kg/m = 117.600 kg + Total beban mati _{2 2} = 1.223.870 kg

  2) Beban hidup : = 250 kg/m × 1.200 m = 300.000 kg c.

  Berat dak atap 1)

  Beban mati :5f _{2 2} Plat lantai = 307 kg/m × 1200 m = 368.400 kg

  Balok ₃ B 1 _{Universitas Katolik Soegijapranata Andre 13.12.0027} = 0,45 m × 0,7 m × 350 m × 2400 kg/m = 264.600 kg di Jalan Pringgading No. 24 Semarang Universitas Katolik Soegijapranata Andre 13.12.0027

  B 2 = 0,35 m × 0,5 m × 280 m × 2400 kg/m ³ = 117.600 kg +

  Total beban mati = 750.600 kg

  2) Beban hidup : = 250 kg/m ² × 1200 m ² = 300.000 kg

  Berat total strukur dapat dilihat pada Tabel 4.2 berikut ini: _{Tabel 4.8 Berat Total Struktur Lantai Berat total struktur (kg)}

  Ground Floor ^2.174.150 _{1 1.523.870 2 1.523.870} 3 1.523.870 _{4 1.523.870 5 1.523.870} Atap 1.050.600 _{Total 10.884.100}

  4.3.2 Perhitungan Pembebanan Gempa Berdasarkan SNI 03-1726-2912 1.

  Kategori Hunian dan Faktor Keutamaan Faktor keutamaan gempa ditentukan berdasarkan Tabel SNI 03- 1726-2012.

  Gedung yang didesain dalam tugas akhir ini adalah gedung office centre AnFen sehingga termasuk kategori II. Dalam Tabel 2 SNI 03-1726-2012 faktor keutamaan kategori ini adalah 1. _{Tabel 4.9 Faktor Keutamaan Gempa}

  Kategori resiko Faktor keutamaan gempa _{I atau II 1,0 III 1,25 IV 1,50} Sumber : SNI 03-1726-2012 di Jalan Pringgading No. 24 Semarang 2.

  Parameter Percepatan Berdasarkan SNI 03-1726-2012 parameter S dan S ditentukan dari _{S 1}

  0,2 detik dan 1 detik dari percepatan respons spektrum. Parameter S _S dan S ^{1 ditentukan berdasarkan gambar peta kontur Wilayah Gempa} Indonesia yang terbaru.

  Daerah gempa yang menjadi tinjauan berdasarkan peta persebaran spektral percepatan gempa SNI 03-1726-2012, berada pada daerah Semarang, Jawa Tengah. Gambar 4.6 dan Gambar 4.7 peta gempa tersebut untuk daerah Semarang, diperoleh nilai sebesar S = 1,0-1,2 _S dan S = 0,3-0,4. Untuk S diambil nilai sebesar 1,0 g dan S diambil _{1 S 1} sebesar 0,3 g.

Gambar 4.6 Peta Spektral Percepatan 0,2 detik Sumber: SNI 03-1726-2012

  Universitas Katolik Soegijapranata Andre 13.12.0027 di Jalan Pringgading No. 24 Semarang Universitas Katolik Soegijapranata Andre 13.12.0027 ^{Gambar 4.7 Peta Spektral Percepatan 1 detik Sumber: SNI 03-1726-2012} 3.

  Koefisien Situs Koefisien situs F _a

  Koefisien situs Fa ditentukan berdasarkan beberapa parameter, yaitu nilai Ss dan kelas situs yang berdasarkan jenis tanah yang terdapat pada Tabel SNI 03-1726-2012. Dari Tabel didapat nilai Fa yaitu 0,9. _{Tabel 4.10 Koefisien situs, F a Kelas}

  situs ^{Parameter respon spektral percepatan gempa (MCE R ) terpetakan pada}

^{perioda pendek, T = 0,2 detik, S} _{s S s ≤ 0,25 S s ≤ 0,5 S s ≤ 0,75 S s ≤ 1,0 S s ≥ 1,25 SA 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 SB 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0} SC 1,2 1,2 1,1 1,0 1,0 _{SD 1,6 1,4 1,2 1,1 1,0 SE 2,5 1,7 1,2 0,9 0,9 SF SS b} Sumber : SNI 03-1726-2012 di Jalan Pringgading No. 24 Semarang

  Koefisien situs F _v Koefisien situs Fv ditentukan berdasarkan beberapa parameter, yaitu nilai S dan kelas situs yang berdasarkan jenis tanah yang terdapat ₁ pada Tabel SNI 03-1726-2012. Dari Tabel didapat nilai Fv yaitu 2,4.

  Koefisien-Koefisien Situs Dan Paramater-Parameter Respons Spektral Percepatan Gempa Maksimum Yang Dipertimbangkan Risiko Tertarget (MCER) sesuai persamaan 2-1 dan 2-2 SNI 03- yaitu sebagai berikut. _{Kelas Parameter respon spektral percepatan gempa (MCE ) terpetakan pada} 1726-2012 _{Tabel 4.11 Koefisien situs, F v R}

  situs perioda pendek, T= 1 detik, S _{SB 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 SA 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 S S S S S 1 ≤ 0,1 1 ≤ 0,2 1 ≤ 0,3 1 ≤ 0,4 1 1 ≥ 0,5 SD 2,4} SC 1,7 1,6 1,5 1,4 1,3 _{SE 3,5 3,2 2,8 2,4 2,4 SF SS 2 1,8 1,6 1,5 b} Sumber : SNI 03-1726-2012 S MS a S s

  = F = (0,9) (1) = 0,9

  S S _{M1 v 1} = F = (2,4) (0,3) = 0,72 4.

  Parameter Percepatan Spektral Rencana Setelah Maximum Considered Earthquake (MCE) ditentukan, kemudian dilakukan penentuan parameter percepatan spektral rencana pada periode singkat (S ) dan periode 1 detik (S ) yang _{DS D 1} dihitung berdasarkan SNI 03-1726-2012:

  2 S _DS

  =

  3

  2

  = (0,9) = 0,6

  3

  2 S D1

  =

  1 _{Universitas Katolik Soegijapranata Andre 13.12.0027}

  3 di Jalan Pringgading No. 24 Semarang

  2

  = (0,72) = 0,48

3 Parameter S dan S digunakan dalam menetukan Kategori Desain

  _{DS D 1} Gempa dari struktur yang didesain.

  5. Kategori Design Gempa Struktur yang kita desain harus diperuntukan pada Kategori Desain Gempa sesuai dengan SNI 03-1726-2012, Tabel 4.12 dan 4.13 _{Tabel 4.12 Kategori Desain Gempa Berdasarkan Parameter Percepatan Respon Period Pendek} Dengan, S = 0,6 g dan S = 0,48 g. _{DS D 1 Kategori risiko Sds<0,167 A A} Nilai Sds _{I atau II atau III B B IV} 0,167≤Sds<0,33 _{C C} 0,33≤Sds<0,50 _{D D Tabel 4.13 Kategori Desain Gempa Berdasarkan Parameter Percepatan Respon Period 1 detik} 0,50≤Sds _{Sumber : SNI 03-1726-2012 Sd1<0,167 A A Nilai Sd1 I atau II atau III B B} Kategori risiko _IV 0,067≤Sd1<0,133 _{C C} 0,133≤Sd1<0,20 _{D D} 0,20≤Sd1 _{Sumber : SNI 03-1726-2012}

  Berdasarkan Tabel 4.12 dan 4.13, untuk struktur yang didesain pada tugas akhir ini berada pada Kategori Desain Gempa D.

  6. Arah Pembebanan Gempa Pada tugas akhir ini, konfigurasi arah pembebanan disamakan dengan konfigurasi pembebanan pada SNI 03- 1726-2012, pengaruh pembebanan gempa rencana dalam arah utama harus dianggap efektif 100% dan dianggap terjadi bersamaan pengaruh pembebanan gempa yang arahnya tegak lurus dengan arah utama dengan _{Universitas Katolik Soegijapranata Andre 13.12.0027} efektifitas 30%. di Jalan Pringgading No. 24 Semarang 7. _{d , dan Ω}

  Penentuan Koefisien R, C Penentuan Koefisien R, Cd berdasarkan SNI 03-1726-2012,

  , dan Ω

Tabel 4.14 sesuai dengan sistem struktur yang digunakan. Dengan keterangan R adalah koefisien modifikasi respons, adalah faktor

  Ω kuat lebih sistem, dan Cd adalah faktor pembesaran defleksi. Sehingga didapatkan R = 8 ; = 3 ; Cd = 5,5.

_{Tabel 4.14 Faktor R, Cd untuk sistem penahan gempa}

Ω

_{C. Sistem rangka pemikul momen lebih ran Koefisie modifik n} , dan Ω _{faktor Faktor kuat pembesa tinggi struktur, h (m) batasan sistem struktur dan batasan n c 1. rangka baja pemikul momen khusus respon, b} asi _{R B C Dd Ed Fe 8 a Ω0g Cd sistem defleksi 3 5,5 TB TB TB TB TB 5. rangka beton bertulang pemikul momen 4. rangka baja pemikul momen biasa 3,5 3. rangka baja pemikul momen menengah 4,5} 2. rangka batang baja pemikul momen khusus ⁷ _{3 3} ^{3 5,5 TB TB} _{3 TB TB TI TI TI 4 TB TB 10 TI TI} ^{48 30 TI} _{khusus menengah 7. rangka beton betulang pemikul momen biasa 6. rangka beton betulang pemikul momen 3 5}

  8 _{3 4,5 TB TB TI TI TI 3 2,5 TB TI TI TI TI} ^{3 5,5 TB TB TB TB TB} _{momen menengah momen khusus 10. rangka baja dan beton komposit terkekang 9. rangka baja dan beton komposit pemikul} 8.rangka baja dan beton komposit pemikul _{6 5 8 3 5,5 3 4,5 TB TB TI TI TI 3 5,5 TB TB TB TB TB 48 48 30 TI TI 11. rangka baja dan beton komposit pemikul} parsial pemikul momen _{12. rangka baja canal dingin pemikul momen momen biasa khusus dengan pembautan 3,5 3 3 3,5 3 2,5 TB TI TI TI TI 10 10 10 10 10} Sumber : SNI 03-1726-2012 8.

  Gaya Lateral Akibat Gempa (F) a.

  Perioda fundamental struktur (T) Perioda fundamental struktur (T) didapat dari hasil analisis struktur dengan menggunakan bantuan software (SAP 2000

  ) yaitu sebesar 1,3435 detik arah X, dan

  Version 17.2.0 Build 1140

Universitas Katolik Soegijapranata Andre 13.12.0027 di Jalan Pringgading No. 24 Semarang

  1,2142 arah Y dengan keterangan nilai (T) memiliki batasan sebagi berikut:

  T a minimum _x T a t h n

  = C _0,9

  T ) _a

  = (0,0466) (30,1 = 0,99792 detik Nilai Ct dan x dapat dilihat pada Tabel 14 SNI 03-1726-2012 maksimum

  T a C u T a _{minimum = (1,4) (0,99792) = 1,397088 detik}

  Nilai C dapat dilihat pada Tabel 2.14 SNI 03-1726-2012 _u Hasil SAP tersebut disimpulkan bahwa Perioda fundamental struktur (T) memenuhi syarat batas dimana nilai T berada diantara T maksimum dan T minimum dan tidak kurang dari T _{a a a} maksimum maupun tidak lebih dari T minimum. _a b.

  Koefisien Gempa Dasar (Cs) Penentuan koefisien respon gempa (C ) dijelaskan dalam SNI 03- _s

  1726-2012,

  Pasal 7.8.1.1 dimana Cs dihitung dengan persamaan:

  0,6091 C s

  = = ^{8 = 0,1142}

  ( ) ( ) _1,5

  Dengan koefisien modifikasi respons, R = 5 dan Faktor Keutamaan, I sebesar 1,5 untuk Kategori Hunian IV. Nilai di atas tidak boleh melebihi persamaan yang dirumuskan pada SNI 03-

  Pasal 7.8.1.1:

  1726-2012, _{1 0,5} C s

  = = ^{8 = 0,0698}

  ( ) 1,3435( ) _1,5

  dan C tidak boleh kurang dari 0,01. Karena C untuk lebih kecil _{s S} dari C awal, maka C yang dipakai adalah 0,0698. _{S S} c. _{Universitas Katolik Soegijapranata Andre 13.12.0027} Gaya Geser Dasar di Jalan Pringgading No. 24 Semarang

Universitas Katolik Soegijapranata Andre 13.12.0027

  Berdasarkan SNI 03-1726-2012 geser dasar gempa, dalam arah yang ditetapkan dapat ditentukan dengan persamaan sebagai berikut:

  V

  =C ^{s W} Arah X :

  V x

  = C ^{s W} = 0,0698 . 23.590.219,649 = 1.123.859,34 kg

  V y

  = C ^{s W} = 0,0772 . 23.590.219,649 = 1.249.585,47 kg d. Distribusi gaya geser horisontal total akibat gempa

  Distribusi horizontal beban seismik ditentukan berdasarkan SNI

  03-1726-2012 , Pasal 12.8-13:

  V _x = ∑ = v . F ⁱ _{Tabel 4.15 Distribusi Gaya Geser Horisontal Total Akibat Gempa}

  Lantai Hi Wi Wi x Hi Fi ^{n Kol} _X ^{Fix n Kol} _Y ^Fiy _{GF 2.174.150 5 6 1 3,5 3,5 1.523.870 5333545 12309,78856 5 98.650,21 6 98.769,35} 2 3,5 ^{7 1.523.870 10667090 492391,5423 5 171.691,44 6 171.790,76} _{3 3,5 11,5 1.523.870 17524505 1328954,724 5 240.856,80 6 240.903,85 4 3,5 15 1.523.870 22858050 2260981,572 5 306.992,69 6 306.967,85 5 3,5 18,5 1.523.870 28191595 3439204,191 5 371.453,83 6 371.343,49} atap 3,5 ^{22 1.050.600 23113200 1,21857E+21 5 274.500,73 6 274.370,43} _{Tabel 4.16 Gaya Geser Horizontal Gempa X dan Y X Y} GF _{Lantai 1 98.650,21 98.769,35 Lantai 2 171.691,44 171.790,76 Lantai 3 240.856,80 240.903,85} Lantai 4 ^{306.992,69 306.967,85} _{Lantai 5 371.453,83 371.343,49} di Jalan Pringgading No. 24 Semarang e.

  Kontrol Waktu Getar Struktur Waktu getar struktur dikontrol dengan cara T. Rayleigh yaitu waktu getar (T) yang diperoleh dengan rumus T. Rayleigh dengan waktu getar hasil analisis vibrasi 3 dimensi tidak boleh melebihi 20 % dari nilai yang dihitung dengan rumus T.Rayleigh . Berikut adalah rumus T.Reyleigh : ₂

   W  d _{i i.x,y}

  T = _x,y 6 ,

  3

  g   F  d _{i.x,y i.x,y T waktu getar alami (detik)} Keterangan : _{W berat lantai ke-i (kg) i} = _{F gaya gempa lantai ke-i (kg) i∙x,y} = _{d i i∙x,y} = _{deformasi lateral total akibat F pada lantai ke-i (m) g} = _{percepatan gravitasi (9,81 m/det²)}

  = Untuk wilayah gempa 2 maka ξ = 0,25

  n = 5 lantai

  = × = 0,25 × 5 = 1,25 detik