59
BAB IV HASIL DAN PEMBAHASAN
4.1 Pendahuluan
Pada bab ini, penulis akan membahas perhitungan daya dukung aksial dan lateral pondasi tiang, yaitu dengan metode analitis dan metode numerik dengan
bantuan Program Plaxis versi 8.2. Daya dukung tiang akan dihitung dengan menggunakan data hasil sondir yaitu tahanan ujung q
c
dan gesekan selimut tiang f
s
, dengan data SPT yaitu jumlah pukulan N-value.
4.2 Menghitung Kapasitas Daya Dukung
Perhitungan daya dukung tiang pancang secara analitis dilakukan berdasarkan
data hasil sondir, SPT. 4.2.1. Menghitung Kapasitas Daya Dukung Tiang Bored Pile Berdasarkan
Data Sondir A.
Perhitungan di titik 3 S-3 pada kedalaman tanah keras 19.20 m
1 Data CPT-S1
- Kedalaman tanah = 19,20 m
- Data hasil sondir dapat dilihat pada lampiran
- Perhitungan menurut metode Meyerhof
Metode Meyerhof Data yang diperoleh dari CPT-S3, pada kedalaman 1 meter yakni :
a. Perlawanan penetrasi konus PPK, q
c
= 68 kgcm
2
b. Jumlah Hambatan Lekat JHL = 20 kgcm
c. Luas tiang Ap
= 1 4
⁄ ��
2
= 1 4
⁄ �100
2
60
= 7854 cm
2
d. Keliling tiang K
= � �
= � 100
= 314 cm • Dari persamaan 2.7, kapasitas daya dukung ultimit Q
ult
: Q
ult
= ��
�
� �
�
� + ��� � � =
68 × 7854 + 20 × 314 = 540352 kg
= 540,352 ton • Dari persamaan 2.8, kapasitas daya dukung ijin pondasi Q
all
: Q
all
=
��
�
� �
�
� 3
+
��� � � 5
=
68 ×7854 3
+
20 ×314 5
= 179280 kg = 179,280 ton
• Daya dukung terhadap kekuatan tanah untuk tiang tarik : T
ult
= ��� × �
= 20 × 314
= 6280 kg = 6,28 ton • Daya dukung ijin tarik :
Q
all
=
�
���
3
=
6,28 3
= 2,09 ton • Daya dukung terhadap kekuatan bahan :
61
P
tiang
= �
�����
. �
�����
= 600
�� ��
2
. ⁄
7854 ��
2
= 4712400 kg = 4712,400 ton
Tabel 4.1. Perhitungan Daya Dukung Ultimit Bored Pile pada Titik Sondir S-3 dengan Metode Meyerhof
KEDALAMAN Meter
PPKqc Ap cm
2
JHLkgcm K cm
Qult kg
7854 314
0,2 30
7854 4
314 236,87
0,4 34
7854 8
314 269,55
0,6 38
7854 12
314 302,22
0,8 36
7854 16
314 287,77
1 68
7854 20
314 540,35
1,2 91
7854 26
314 722,88
1,4 105
7854 34
314 835,35
1,6 70
7854 42
314 562,97
1,8 45
7854 50
314 369,13
2 32
7854 58
314 269,54
2,2 40
7854 66
314 334,88
2,4 35
7854 74
314 298,12
2,6 45
7854 82
314 379,17
2,8 32
7854 90
314 279,58
3 55
7854 98
314 462,74
3,2 63
7854 106
314 528,08
3,4 45
7854 114
314 389,23
3,6 47
7854 122
314 407,45
3,8 50
7854 130
314 433,52
4 25
7854 138
314 239,68
4,2 35
7854 146
314 320,73
4,4 40
7854 154
314 362,52
4,6 76
7854 162
314 647,77
4,8 117
7854 170
314 972,29
5 145
7854 178
314 1194,72
5,2 168
7854 188
314 1378,50
5,4 150
7854 198
314 1240,27
5,6 132
7854 208
314 1102,04
62
5,8 110
7854 218
314 932,39
6 66
7854 228
314 589,96
6,2 45
7854 238
314 428,16
6,4 52
7854 248
314 486,28
6,6 81
7854 258
314 717,19
6,8 105
7854 268
314 908,82
7 143
7854 278
314 1210,41
7,2 130
7854 288
314 1111,45
7,4 70
7854 298
314 643,35
7,6 142
7854 308
314 1211,98
7,8 153
7854 320
314 1302,14
8 137
7854 328
314 1178,99
8,2 95
7854 360
314 859,17
8,4 123
7854 372
314 1082,85
8,6 137
7854 384
314 1196,57
8,8 152
7854 396
314 1318,15
9 165
7854 408
314 1424,02
9,2 92
7854 420
314 854,45
9,4 53
7854 432
314 551,91
9,6 45
7854 444
314 492,85
9,8 32
7854 456
314 394,51
10 30
7854 468
314 382,57
10,2 5
7854 478
314 189,36
10,4 6
7854 488
314 200,36
10,6 12
7854 498
314 250,62
10,8 18
7854 508
314 300,88
11 20
7854 518
314 319,73
11,2 23
7854 528
314 346,43
11,4 18
7854 534
314 309,05
11,6 10
7854 544
314 249,36
11,8 8
7854 554
314 236,79
12 5
7854 564
314 216,37
12,2 6
7854 574
314 227,36
12,4 8
7854 584
314 246,21
12,6 10
7854 594
314 265,05
12,8 12
7854 604
314 283,90
13 15
7854 614
314 310,61
13,2 11
7854 622
314 281,70
13,4 8
7854 630
314 260,65
13,6 6
7854 638
314 247,45
63
13,8 8
7854 646
314 265,67
14 7
7854 654
314 260,33
14,2 12
7854 662
314 302,11
14,4 45
7854 670
314 563,81
14,6 36
7854 678
314 495,63
14,8 15
7854 686
314 333,21
15 26
7854 694
314 422,12
15,2 32
7854 702
314 471,75
15,4 20
7854 710
314 380,02
15,6 12
7854 718
314 319,70
15,8 22
7854 726
314 400,75
16 85
7854 734
314 898,06
16,2 100
7854 744
314 1019,02
16,4 122
7854 754
314 1194,94
16,6 90
7854 764
314 946,75
16,8 104
7854 774
314 1059,85
17 130
7854 784
314 1267,19
17,2 150
7854 794
314 1427,42
17,4 161
7854 804
314 1516,95
17,6 132
7854 814
314 1292,32
17,8 112
7854 824
314 1138,38
18 100
7854 834
314 1047,28
18,2 95
7854 844
314 1011,15
18,4 100
7854 854
314 1053,55
18,6 140
7854 864
314 1370,85
18,8 85
7854 874
314 942,026
19 140
7854 884
314 1377,14
19,2 163
7854 896
314 1561,54
19,4 192
7854 908
314 1793,08
19,6 225
7854 920
314 2056,03
19,8 224
7854 932
314 2051,94
64
4.2.2 Menghitung kapasitas daya dukung bored pile dari data SPT BH-3
Perhitungan kapasitas daya dukung bored pile dengan menggunakan data SPT dilakukan per lapisan tanah serta perhitungannya menggunakan metode
Reese Wright. Adapun data SPT yang digunakan diambil dari BH-1, BH-2, dan BH-3.
Perhitungan ini menggunakan dua rumus yakni untuk jenis tanah non- kohesif pasir, dan jenis tanah kohesif lempung. Hal ini dikarenakan jenis tanah
pada setiap lapisan bisa berbeda jenisnya. 1
Data BH-3 a.
Tanah kohesif Sebagai contoh perhitungan tanah kohesif, penulis menggunakan
data SPT pada kedalaman 2 m dengan nilai N-SPT = 9 Daya dukung ujung pondasi tiang bor pada tanah kohesif adalah :
�
�
= � − ��� × 2 3
⁄ × 10 =
9 × 2 3 ⁄ × 10
= 60 kNm
2
�
�
= 9 × �
�
× �
�
= 9 x 60 x 0,79 = 424,1 kN
= 42,41 ton Tahanan geser selimut tiang pada tanah kohesif adalah :
�
�
= ∝ �
�
� �
�
dimana α = 0,55 berdasarkan penelitian Resse dan Wright, 1977 = 0,55 x 60 x 3,14 x 2
65
= 207,24 kN = 20,72 ton
b. Tanah non-kohesif
Daya dukung ujung pondasi tiang bor pada tanah non-kohesif pada kedalaman 4 m dengan nilai N-SPT = 11 adalah :
Untuk N ≤ 60 tm
2
�
�
= �
�
� �
�
= 0,79 x 7N = 0,79 x 7 x 11
= 60,48 ton Tahanan geser selimut tiang pada tanah non-kohesif adalah :
Untuk N ≤ 53 maka f = 0,32 N tonm
2
�
�
= � � �
�
� � = 0,32 x 11 x 2 x 3,14
= 22,11 ton
66
Tabel 4.2. Perhitungan Daya Dukung Tiang Bor Menggunakan Data SPT BH-3 Kedalaman m
Soil Description N1
C
u
KNm
2
α Skin Friction
End Bearing
Ton Qult
Ton Local
Ton Cumm
Ton 0,00
Pasir Berkerikil 0,00
- -
0,00 0,00
0,00 0,00
2,00 Lempung Berpasir
9,00 60,00
0,55 20,72
20,72 42,41
63,14 4,00
Pasir Halus ke Sedang 11,00
- -
22,11 42,83
60,48 103,31
6,00 Pasir Berbatu Apung
19,00 -
- 38,18
81,01 104,46
185,47 8,00
Pasir Berbatu Apung 21,00
- -
42,20 123,21
115,45 238,67
10,00 Lempung Lunak
4,00 26,67
0,55 9,21
132,42 18,85
151,27 12,00
Pasir Berlempung 8,00
53,33 0,55
18,42 150,85
37,70 188,54
14,00 Pasir Berlempung
6,00 40,00
0,55 13,82
164,66 28,27
192,94 16,00
Pasir Berlempung 5,00
33,33 0,55
11,51 176,17
23,56 199,74
18,00 Pasir Berbatu Apung
14,00 93,33
0,55 32,24
208,41 65,97
274,39 20,00
Pasir Halus ke Sedang 51,00
- -
102,49 310,90
280,39 591,29
22,00 Pasir Halus ke Sedang
49,00 -
- 98,47
409,37 269,39
678,76 24,00
Pasir Halus ke Sedang 47,00
- -
94,45 503,82
258,40 762,22
26,00 Pasir Halus ke Sedang
45,00 -
- 90,43
594,26 247,40
841,66 28,00
Pasir Berbatu Apung 44,00
- -
88,42 682,68
241,90 924,58
30,00 Pasir Berbatu Apung
42,00 -
- 84,40
767,08 230,91
997,99
67
4.3. Penurunan Elastis pada Tiang Bored Pile Tunggal
Kategori