Pada kontruksi rangka untuk mesin pembuat pellet ini digunakan baja profil L ISA 2020 40 mm x 40 mm x 3 mm dengan momen inersia I =
3,53x10
4
mm
4
dan pusat titik berat Y = 10,9 mm. Dan dari hasil perhitungan, dapat diketahui besar momen maksimum dari rangka tersebut adalah 1488 Nmm.
Sehingga dari data tersebut akan ditentukan : 4.
Tegangan tarik yang terjadi s
max
=
I y
M .
=
4
10 .
53 ,
3 9
, 10
. 1488
= 0,45 Nmm
2
5. Tegangan tarik ijin bahan
s
b
=
Sf
s
=
8 370
= 46,25 Nmm
2
Sehingga didapat s
max
s
b
rangka aman digunakan
3.7 Perencanaan Mur Dan Baut
Dalam perencanaan mesin reactor pirolisis dengan tenaga motor ini mur dan baut digunakan untuk merangkai bebebrapa elemen mesin dianrtaranya :
1. Baut pada dudukan rangka motor, untuk mengunci posisi motor.
2. Baut pada dudukan rangka
reducer
, untuk mengunci posisi
reducer
.
3.7.1 Baut pada dudukan motor
Baut yang digunakan adalah M12 sebanyak 4 buah, yang terbuat dari baja ST 37. dari lampiran diketahui mengenai baut M12 antara lain sebagai berikut :
1. Diameter mayor d
= 12 mm 2.
Diameter minor dc = 9,85 mm
3. Tegangan tarik
s = 370 Nmm
2
4. Tegangan geser
t = 240 Nmm
2
5. Faktor keamanan sf
= 8 6.
W = 2T
1
+ T
2
= 2592,88 N + 23,14 N = 1232,04 N
Gambar 3.19 Baut pada dudukan motor a.
Tegangan tarik ijin s
t
s
t
=
sf
s
=
8 370
= 46,25 N mm
2
b. Tegangan geser ijin
t
t
t
t
=
sf
t
=
8 240
= 30 N mm
2
c. Beban geser langsung yang diterima baut
W
s
=
n W
=
4 04
, 1232
= 308 N d.
Beban tarik yang terjadi akibat gaya tarik sabuk, beban tarik maksimal terjadi pada baut 3 dan 4.
W
t
=
2 2
2 1
2
2 .
.
L L
L L
W
+
=
2 2
14 2
2 14
. 10
. 04
, 1232
+ =
400 6
, 172485
=
431,21 N e.
Diasumsikan beban tarik dan geser yang diterima baut ekivalen -
Beban tarik ekivalen
W
te
=
[ ]
2 2
4 2
1
s t
t
W W
W +
+
=
[ ]
2 2
308 .
4 21
, 431
21 ,
431 2
1 +
+ =
591,55 N
- Beban geser ekivalen
W
se
=
[ ]
2 2
4 2
1
s t
W W
+
=
[ ]
2 2
308 .
4 21
, 431
2 1
+
= 375,96 N
f. Tegangan tarik
baut
s dan tegangan geser
baut
t yang terjadi pada baut
- Tegangan tarik
baut
s =
2
. 4
dc W
te
p
=
2
858 ,
9 .
4 55
, 591
p
= 7,75 Nmm
2
Tegangan tarik pada baut
baut
s tegangan tarik ijin
s
t
maka baut aman -
Tegangan geser
baut
t =
2
. 4
d W
se
p
=
2
12 .
4 96
, 375
p = 3,32 Nmm
2
Tegangan geser pada baut
baut
t tegangan geser ijin
t
t
maka baut aman
3.7.2 Baut pada dudukan
reducer
Baut yang digunakan adalah M12 sebanyak 4 buah, yang terbuat dari baja ST 37. dari lampiran diketahui mengenai baut M12 antara lain sebagai berikut :
1. Diameter mayor d
= 12 mm 2.
Diameter minor dc = 9,858 mm
3. Tegangan tarik
s = 370 Nmm
2
4. Tegangan geser
t = 240 Nmm
2
5. Faktor keamanan sf
= 8 6.
W = 2T
1
+ T
2
= 2592,88 N + 23,14 N = 1232,04 N
Gambar 3.20 Baut pada dudukan
reducer
Kekuatan baut berdasarkan perhitungan tegangan tarik a.
Tegangan tarik ijin s
t
s
t
=
sf
s
=
8 370
= 46,25 N mm
2
b. Tegangan geser ijin
t
t
t
t
=
sf
t
=
8 240
= 30 N mm
2
c. Beban geser langsung yang diterima baut
W
s
=
n W
=
4 04
, 1232
= 308 N d.
Beban tarik yang terjadi akibat gaya tarik sabuk, beban tarik maksimal terjadi pada baut 3 dan 4.
W
t
=
2 2
2 1
2
2 .
. L
L L
L W
+ =
2 2
5 ,
9 5
, 1
2 5
, 9
. 2
, 13
. 04
, 1232
+ =
185 81
, 154497
=
835,12 N e.
Diasumsikan beban tarik dan geser yang diterima baut ekivalen -
Beban tarik ekivalen
W
te
=
[ ]
2 2
4 2
1
s t
t
W W
W +
+
=
[ ]
2 2
308 .
4 12
, 835
12 ,
835 2
1 +
+ =
936,42 N -
Beban geser ekivalen
W
se
=
[ ]
2 2
4 2
1
s t
W W
+
=
[ ]
2 2
308 .
4 12
, 835
2 1
+
= 518,86 N
f. Tegangan tarik
baut
s dan tegangan geser
baut
t yang terjadi pada baut
a. Tegangan tarik
baut
s =
2
. 4
dc W
te
p
=
2
858 ,
9 .
4 42
, 936
p
= 12,27 N mm
2
Tegangan tarik pada baut
baut
s tegangan tarik ijin
s
t
maka baut aman
b. Tegangan geser
baut
t =
2
. 4
d W
se
p
=
2
12 .
4 86
, 518
p
= 4,59 N mm
2
Tegangan geser pada baut
baut
t tegangan geser ijin
t
t
maka baut aman.
3.8 Perencanaan Bantalan
