Neraca massa pada Spray Dryer

Cp A = Heat capacity of moisture, as a liquid kJkg °C X 1 = Mass moisturemass dry solid H S1 = Cps Ts 1 -To + X 1 Cp A T S1 – To Dimana, Cps = 0,912 kJkg °C Cp A = 3,717 kJkg °C T S1 = 50 °C To = 30 °C X 1 = 0,356 kg moisturekg dry solid Sehingga, didapat H S1 = 44,705 kJkg dry solid d. Entalpy umpan ke SC-301 H S2 = Cps Ts 2 -To + X 2 Cp A T S2 – To Robert E. Treybal, page 700 Diketahui : X 2 = 0,0027 kg moisturekg dry solid spesifikasi produk 0,3 moisture dalam KH 2 PO 4 T S2 = 90 °C Sehingga, H S2 = 138,305 kJkg dry solid e. Entalpy umpan ke CS-301 H S3 = Cps Ts 3 -To + X 3 Cp A T S3 – To Robert E. Treybal, page 700 Diketahui : X 3 = 0,0027 kg moisturekg dry solid spesifikasi produk 0,3 moisture dalam KH 2 PO 4 T S3 = 180 °C Sehingga, H S3 = 55,322 kJkg dry solid f. Moisture balance Ss X 1 -X 2 = Gs Y 2 -Y 1 Robert E. Treybal, page 700 Diketahui : Ss = 4.789,246 kgjam Ss X 1 -X 2 = Gs Y 2 -Y 1 1.692,041 = Gs Y 2 – 0,102 1.692,041 + 0,102 Gs – Gs Y 2 = 0. . . 1 g. Entalpy balance Ss Hs 1 + Gs H G1 = Ss H S2 + Ss H S3 + Gs H G2 Robert E. Treybal, page 700 4.789,246 x 44,705 + Gs. 579,509 = 4.789,246 x 138,305 + 4.789,246 x 55,322 + Gs60,3 + 2615,340 Y 2 214.103,242 + 579,509 Gs = 662.376,668 + 264.950,667 +60,3Gs+2615,340 GsY 2 214.103,242 + 579,509 Gs = 927.327,335 + 60,3Gs + 2615,340 GsY 2 713.224,093 – 519,209 Gs + 2.615,340 GsY 2 = 0 . . . 2 Eliminasi persamaan 1 dan 2 Didapat Gs = 20.354,956 kgjam Sehingga, Y 2 = 1094,685 + 0,191 20.354,956 = 20.354,956.Y 2 Y 2 = 0,185 kg H 2 Okg air Jadi, H G2 = 60,3 + 2615,340 Y 2 H G2 = 544,138 kJkg ∆H umpan masuk, ∆H 9 = m . H S1 = 4.789,246 kgjam . 44,705 kJkg dry solid = 214.103,242 kJjam ∆H udara masuk, ∆H 11 = m . H G1 = 20.354,956 kgjam . 579,509 kJkg = 11.795.880,200 kJjam ∆H udara ke CS-301, ∆H 13 = m . H G2 = 20.354,956 kgjam. 544,138 kJkg = 11.075.905,050 kJjam ∆H umpan ke CS-301, ∆H 12 = m . H S3 = 4.789,246 kgjam . 55,322 kJkg dry solid = 271.701,724 kJjam ∆H umpan ke SC-301, ∆H 14 = m . H S2 = 4.789,246 kgjam . 138,305 kJkg dry solid = 662.376,668 kJjam Tabel F.2. Neraca Energi Spray Dryer – 301 SD-301 Aliran Masuk kJjam Keluar kJjam ∆H 9 214.103,242 ∆H 11 11.795.880,200 ∆H 13 11.075.905,050 ∆H 12 271.701,724 ∆H 14 662.376,668 Total 12.009.983,442 12.009.983,442

Dokumen yang terkait

PRARANCANGAN PABRIK DICALCIUM PHOSPHATE DIHYDRATE DARI ASAM FOSFAT (H 3 PO 4 ) DAN KALSIUM HIDROKSIDA (Ca(OH) ) KAPASITAS 50.000 TON/TAHUN (PERANCANGAN REAKTOR (RE-201))

12 90 149

PRARANCANGAN PABRIK DICALCIUM PHOSPHATE DIHYDRATE DARI ASAM FOSFAT (H 3 PO 4 ) DAN KALSIUM HIDROKSIDA (Ca(OH) ) KAPASITAS 50.000 TON/TAHUN

27 93 226

PRARANCANGAN PABRIK MONOBASIC POTASSIUM PHOSPHATE DARI ASAM FOSFAT DAN POTASSIUM HIDROKSIDA KAPASITAS 20.000 TON/TAHUN (Tugas Khusus Spray Dryer 301 (SD-301))

34 85 82

PRARANCANGAN PABRIK FURFURIL ALKOHOL DARI FURFURAL DAN HIDROGEN KAPASITAS 20.000 TON/TAHUN (Tugas Khusus Menara Distilasi (DC-301))

11 49 21

PRARANCANGAN PABRIK TRINATRIUM FOSFAT DARI DINATRIUM FOSFAT DAN NATRIUM HIDROKSIDA KAPASITAS 35.000 TON/TAHUN (PERANCANGAN CRYSTALLIZER (CR-201))

11 52 69

PRARANCANGAN PABRIK ASETAT ANHIDRID DARI METIL ASETAT DENGAN PROSES KARBONILASI KAPASITAS 20.000 TON/TAHUN (Tugas Khusus Reaktor (RE-201))

40 149 328

PRARANCANGAN PABRIK FURFURIL ALKOHOL DARI FURFURAL DAN HIDROGEN KAPASITAS 20.000 TON/TAHUN (Tugas Khusus Reaktor 01 (RE-201))

12 23 21

PRARANCANGAN PABRIK TRINATRIUM FOSFAT DARI DINATRIUM FOSFAT DAN NATRIUM HIDROKSIDA KAPASITAS 35.000 TON/TAHUN (PERANCANGAN REAKTOR (RE-201))

3 13 24

PRARANCANGAN PABRIK MONOBASIC POTASSIUM PHOSPHATE DARI ASAM FOSFAT DAN POTASSIUM HIDROKSIDA KAPASITAS 20.000 TON/TAHUN

32 65 190

PRARANCANGAN PABRIK MONOBASIC POTASSIUM PHOSPHATE DARI ASAM FOSFAT DAN POTASSIUM HIDROKSIDA DENGAN KAPASITAS 20.000 TON/TAHUN

10 38 30