Optimasi Waktu dan Biaya pada Jaringan Kerja Critical Path Method CPM dan Preceden Diagram Method PDM
31
BAB IV PERHITUNGAN STRUKTUR
4.1 SPESIFIKASI BEBAN DAN BAHAN
Spesifikasi beban dan bahan yang dipergunakan pada perhitungan struktur Rumah Susun Sederhana Sewa Karanganyar dengan system JHS Column Beam
Slab adalah :
4.1.1 Beben yang dipakai adalah :
a. Beban hidup : 2,5 kNm²
b. Beban SDL : 1,2 kNm²
c. Beton : 24 kNm³
d. Beban dinding ½ bata : 2,5 kNm³ e. Beban hidup Atap
: 1 kNm² f. Beban Roof Tank
: 3 kNm² g. Beban Gempa zone II Tanah Lunak
4.1.2 Material yang digunakan adalah :
1 Beton untuk Kolom, Balok, Pelat Precast
Mutu beton : K450 fc’ = 37,35 MPa
Ec = 4700 √fc’ = 28724 Mpa
Es = 200000 MPa 2
Beton untuk Poer dan Sloof Mutu beton
: K300 fc’ = 24,90 MPa Ec = 4700
√fc’ = 25332,084 Mpa Es = 200000 MPa
3 Baja Tulangan : U39 untuk tulangan Ulir
: U24 untuk tulangan polos 4
Pelat dan Balok Konvensional Mutu beton
: K300 fc’ = 24,90 MPa Mutu Tulangan : U39 untuk tulangan Ulir
: U24 untuk tulangan polos
Optimasi Waktu dan Biaya pada Jaringan Kerja Critical Path Method CPM dan Preceden Diagram Method PDM
32 Ec = 4700
√fc’ = 25332,084 Mpa Es = 200000 MPa
5 Material yang digunakan pada sambungan Grouting Material Conbextra
GP
4.2 PERHITUNGAN PELAT PRACETAK
Perhitungan elemen pelat pracetak dianalisis terhadap dua kondisi, yaitu pada saat proses ereksi yang meliputi pengangkatan dan pemasangan atau
penuangan beton baru di atas elemen pracetak. Pembuatan elemen pracetak adalah di lokasi proyek, sehingga tidak perlu alat transport mobil selain crane
yang dipakai selama proses ereksi. Tebal Total Pelat
= 120 mm
Tebal HalfSlab =
70 mm Tebal Topping
= 50 mm
L =
3 m
4.2.1 Penulangan Arah Memanjang Tulangan Utama
Perhitungan Momen m’
Q
LL
= 250
kgm Q
DL
= 120
kgm Q
PLAT
= t
γ = 0,122400 = 288 kgm Q
ULT
= 1,2120+288 + 1,6250 = 890 kgm
M
ULT
= 12
1 Q
ULT
L² =
12 1
890 3²
= 667 kgm
= 6.672.000
Nmm
Perhitungan Momen m’ dengan PC WIRE M4-200
b = 1000 mm
d = 110
mm fc’
= 37,35 MPa K450
fy =
1326 MPa U132 n
= 5
Optimasi Waktu dan Biaya pada Jaringan Kerja Critical Path Method CPM dan Preceden Diagram Method PDM
33 diameter
= 4 mm
As =
7 22
2² 5 = 62,80 mm² a =
b fc
fy As
85 ,
= 1000
35 ,
37 85
, 1326
8 ,
62 =
2,62 mm
M
ULT
= 0,8 As fy d -
2 a
= 0,8 62,8 1326 110 -
2 62
, 2
= 7.240.638 Nmm M
ULT
beban luar
4.2.2 Penulangan Arah Melintang Tulangan Bagi
dengan PC WIRE M4-200 4.2.3
Cek Stage Handling pada saat Handling Perhitungan Momen m’
Q
LL
= 100 kgm beban orang pekerja
Q
HalfSlab
= t γ = 0,072400 = 168 kgm
Q
ULT
= 1,2168 + 1,6100 = 361,6 kgm
M
ULT
= 8
1 Q
ULT
L² =
8 1 361,6
3² = 406,8 kgm
= 4.068.000
Nmm
Perhitungan Momen m’ dengan PC WIRE M4-150
b = 1000 mm
d =
50 mm selimut beton 20mm fc’
= 37,35 MPa K450
fy =
1326 MPa U132 n
= 6,67
diameter =
4 mm As
= 7
22 2² 6,67
= 83,73 mm²
OK
Optimasi Waktu dan Biaya pada Jaringan Kerja Critical Path Method CPM dan Preceden Diagram Method PDM
34 a =
b fc
fy As
85 ,
= 1000
35 ,
37 85
, 1326
73 ,
83 =
3,50 mm
M
ULT
= 0,8 As fy d -
2 a
= 0,8 83,73 1326 50 -
2 5
, 3
= 4.285.894
Nmm M
ULT
beban saat Handling 4.2.4
Cek Stage Erection saat Kontruksi Perhitungan Momen m’
Q
LL
= 100 kgm beban orang pekerja
Q
HalfSlab
= t γ = 0,072400 = 168 kgm
Q
Topping
= t γ = 0,062400 = 144 kgm
Q
ULT
= 1,2168+144 + 1,6100 = 534,4 kgm
M
ULT
= 8
1 Q
ULT
L² L=½ panjang awal =
8 1 534,4
1,5² = 150,3 kgm =
1.503.000 Nmm
Perhitungan Momen m’ dengan PC WIRE M4-150
M
ULT
= 0,8 As fy d -
2 a
= 0,8 83,73 1326 50 -
2 5
, 3
= 4.285.894
Nmm M
ULT
beban saat Erection 4.2.5
Cek Tulangan Tumpuan - beban service Perhitungan Momen m’
Q
LL
= 250
kgm Q
DL
= 120
kgm Q
PLAT
= 336 kgm
Q
ULT
= 1,2120+336 + 1,6250 = 947 kgm
M
ULT
= 10
1 Q
ULT
L² kondisi jepit-jepit, tumpuan sudah digrouting
OK
OK
Optimasi Waktu dan Biaya pada Jaringan Kerja Critical Path Method CPM dan Preceden Diagram Method PDM
35 =
10 1
947 3²
= 852 kgm
= 8.524.800Nmm
Perhitungan Momen m’ dengan PC WIRE M4-70
b = 1000 mm
d =
50 mm fc’
= 37,35 MPa K450
fy =
1326 MPa U132 n
= 14,29
diameter =
4 mm As
= 7
22 2² 14,29
= 179,43 mm² a =
b fc
fy As
85 ,
= 1000
35 ,
37 85
, 1326
43 ,
179 =
7,49 mm
M
ULT
= 0,8 As fy d -
2 a
= 0,8 179,43 1326 110 -
2 49
, 7
= 8.803.676 Nmm M
ULT
beban luar
4.2.6 Analisa Kekuatan Angkur Pengangkatan
Direncanakan angkur dengan Bajaa Polos
U24 240 Mpa
Untuk angkur digunakan tulangan baja polos yang dibengkokkan bagian ujungnya seperti yang terlihat pada sketsa gambar dibawah ini.
Gambar IV-1
Pengangkuran Pelat Beton Pracetak
OK
h
ef
h
pra
N 1.5h
ef
1.5h
ef
p
Optimasi Waktu dan Biaya pada Jaringan Kerja Critical Path Method CPM dan Preceden Diagram Method PDM
36 Gaya tarik nominal yang bekerja pada angkur harus memenuhi ketentuan
sebagai berikut : - Kekuatan baja angkur N
sa
sa n
N N
≤
uta se
sa
f A
n N
. .
= , dan
ya uta
f 9
. 1
= MPa
f
uta
860 ≤
Dimana: N
n
= gaya tarik pada angkur N N
sa
= kekuatan baja angkur N n
= jumlah angkur yang ditanam A
se
= luas tulangan angkur mm
2
f
uta
= kekuatan tarik angkur baja MPa f
ya
= kekuatan leleh tarik angkur baja MPa - Kekuatan pecah beton dari angkur tunggal terhadap gaya tarik N
b
b n
N N
≤
5 ,
1 ef
c c
b
h f
k N
= Dimana
: N
n
= gaya tarik pada angkur N N
b
= kekuatan pecah beton dari angkur tunggal N k
c
= 10 cast-in anchor f’
c
= kuat tekan beton MPa h
ef
= tinggi efektif atau kedalaman angkur mm Jika N
n
= N
b
diketahui, maka dapat dicari kedalaman angkur minimal, dengan rumus sebagai berikut:
c c
n ef
f k
N h
5 ,
1
= Æ
3 2
⎟ ⎟
⎠ ⎞
⎜ ⎜
⎝ ⎛
=
c c
n ef
f k
N h
Contoh perhitungan tebal minimum pada H HalfSlab = 70 mm
Berat HalfSlab : w
= 31,50.072.4 = 0,756 ton Berat pelat pracetak terfaktor 1.2
wd = 1,20,756 = 0,9072 ton
Gaya angkat 4 titik angkat N
n
:
3000
1500
Optimasi Waktu dan Biaya pada Jaringan Kerja Critical Path Method CPM dan Preceden Diagram Method PDM
37 N
n
= 0,90724 = 0,2268 ton = 2268 N - Penentuan diameter angkur berdasarkan analisa kekuatan baja angkur :
Dengan f
ya
= 240 MPa Æ f
uta
= 1.9240 = 456 MPa 860 MPa
n sa
N N
=
mm d
d d
78 ,
1 165
. 3
456 .
2 2268
456 .
4 .
. 2
2268
2 2
= =
= =
π π
Digunakan diameter tulangan angkur polos untuk pengangkatan pelat adalah Ф 8
- Penentuan kedalaman angkur berdasarkan analisa kekuatan pecah beton dari angkur terhadap gaya tarik.
2268 =
=
n b
N N
N, dimana f’
c
= 37,35 MPa, maka kedalaman angkur efektif minimal h
ef
:
mm h
h h
ef ef
ef
126 ,
11 11
, 37
35 ,
37 10
2268
3 2
3 2
= =
⎟ ⎟
⎠ ⎞
⎜ ⎜
⎝ ⎛
=
Berdasarkan analisa kekuatan baja angkur dan kekuatan pecah beton terhadap angkur, maka ditentukan :
- diameter baja polos angkur Ф 8
- kedalaman efektif minimal baja angkur pada pelat pracetak h
ef
= 11,126 mm
4.3 PERHITUNGAN PELAT TOPPING
4.3.1 Cek Tulangan Lapangan + Beban Service
Perhitungan Momen m’
Q
LL
= 250
kgm Q
DL
= 120
kgm Q
PLAT
= t
γ = 0,122400 = 288 kgm Q
ULT
= 1,2120+288 + 1,6250 = 890 kgm
Optimasi Waktu dan Biaya pada Jaringan Kerja Critical Path Method CPM dan Preceden Diagram Method PDM
38 M
ULT
= 14
1 Q
ULT
L² kondisi jepit-jepit, tulangan sudah digrouting =
14 1
890 3²
= 572 kgm
= 5.718.857
Nmm
Perhitungan Momen m’ dengan PC WIRE M4-225
b = 1000 mm
d = 100
mm fc’
= 37,35 MPa K450
fy =
1326 MPa U132 n
= 4,44
diameter =
4 mm As
= 7
22 2² 4,44
= 55,82 mm² a =
b fc
fy As
85 ,
= 1000
35 ,
37 85
, 1326
82 ,
55 =
2,33 mm
M
ULT
= 0,8 As fy d -
2 a
= 0,8 55,82 1326 100 -
2 33
, 2
= 5.852.589
Nmm M
ULT
beban luar
4.3.2 Cek Tulangan Tumpuan - Beban Service
Perhitungan Momen m’
Q
LL
= 250
kgm Q
DL
= 120
kgm Q
PLAT
= t
γ = 0,122400 = 288 kgm Q
ULT
= 1,2120+288 + 1,6250 = 890 kgm
M
ULT
= 10
1 Q
ULT
L² kondisi jepit-jepit, tulangan sudah digrouting =
10 1
890 3²
= 801 kgm
= 8.006,400
Nmm
OK
Optimasi Waktu dan Biaya pada Jaringan Kerja Critical Path Method CPM dan Preceden Diagram Method PDM
39
Perhitungan Momen m’ dengan PC WIRE M4-150
b = 1000 mm
d = 100
mm fc’
= 37,35 MPa K450
fy =
1326 MPa U132 n
= 6,67
diameter =
4 mm As
= 7
22 2² 6,67
= 83,73 mm² a =
b fc
fy As
85 ,
= 1000
35 ,
37 85
, 1326
73 ,
83 =
3,5 mm
M
ULT
= 0,8 As fy d -
2 a
= 0,8 83,73 1326 100 -
2 5
, 3
= 8.727.110
Nmm M
ULT
beban luar
4.4 CEK TULANGAN BALOK PRACETAK
Tabel IV-1 Tulangan terpasang balok lantai 1-3
BALOK LT. 1-3
TULANGAN TERPASANG TYPE
DIMENSI mm
PANJANG mm
SELIMUT mm
TUMPUAN LAPANGAN
TUMPUAN TOP
BOTTOM TOP
BOTTOM TOP
BOTTOM
BX1 300x600 6300
25 4D19 3D19 2D19 4D19 4D19 3D19 BX1A 300x600
6300 25
4D19 3D19
2D19 4D19 4D19
3D19 BX1B
150x600 5250 25 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16
BX1C 300x600 5250
25 4D19 3D19 2D19 4D19 4D19 3D19 BX1D
150x600 2550 25 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16
BX1E 150x600 6300
25 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 BX1F
200x300 2550 25 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16
BX1G 250x500 5250
25 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 BX1H
300x600 5250 25 3D19 2D19 2D19 2D19 3D19 2D19
BX1I 200x400 1650
25 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 BX1J
300x600 2550 25 3D19 3D19 3D19 3D19 3D19 3D19
BY1 300x600 6600
25 4D16 2D16 2D22 2D22 4D16 2D16 BY1A
300x600 6600 25 4D22 2D22 2D22 4D22 4D22 2D22
BY1A-1 300x600 6600
25 4D22
2D22 2D22
3D22 4D22
2D22 BY1A-2 300x600
6600 25
4D22 2D22
2D22 3D22
4D22 2D22
BY1B 300x600 6600
25 3D19 3D19 2D19 3D19 3D19 3D19
OK
Optimasi Waktu dan Biaya pada Jaringan Kerja Critical Path Method CPM dan Preceden Diagram Method PDM
40
BY1C 300x600 1500
25 2D22 2D16 4D22 2D16 2D22 2D16 BY1D
200x400 3000 25 3D16 2D16 2D16 3D16 3D16 2D16
BY1D-1 200x400 3000
25 3D16 2D16 2D16 2D16 3D16 2D16 BY1E
200x400 3000 25 3D16 2D16 2D16 2D16 3D16 2D16
BY1F 200x300 3800
25 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 BY1G
200x300 3800 25 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16
BY1H 250x400 6600
25 4D19 3D19 2D19 3D19 4D19 3D19 BY1I
200x400 2800 25 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16
Konv. 150x600 2250
25 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16
Tabel IV-2 As Terpasang balok lantai 1-3 BALOK LT. 1-3
As TERPASANG As trpsng
As OUTPUT
ETABS TYPE
DIMENSI mm
TUMPUAN LAPANGAN
TUMPUAN TOP
BOTTOM TOP
BOTTOM TOP
BOTTOM
BX1 300x600 1134.5714 850.9286
567.2857 1134.5714
1134.5714 850.9286
OK BX1A 300x600 1134.5714 850.9286
567.2857 1134.5714
1134.5714 850.9286 OK
BX1B 150x600 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 OK BX1C 300x600 1134.5714 850.9286
567.2857 1134.5714
1134.5714 850.9286 OK
BX1D 150x600 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 OK BX1E 150x600 402.2857
402.2857 402.2857
402.2857 402.2857
402.2857 OK
BX1F 200x300 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 OK BX1G 250x500 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 OK
BX1H 300x600 850.9286 567.2857 567.2857 567.2857 850.9286 567.2857 OK BX1I 200x400 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 OK
BX1J 300x600 850.9286 850.9286 850.9286 850.9286 850.9286 850.9286 OK BY1
300x600 804.5714 402.2857 760.5714 760.5714 804.5714 402.2857 OK BY1A 300x600 1521.1429 760.5714
760.5714 1521.1429
1521.1429 760.5714 OK
BY1A-1 300x600 1521.1429 760.5714 760.5714 1140.8571 1521.1429
760.5714 OK BY1A-2 300x600 1521.1429 760.5714 760.5714 1140.8571
1521.1429 760.5714 OK
BY1B 300x600 850.9286 850.9286 567.2857 850.9286 850.9286 850.9286 OK BY1C 300x600 760.5714 402.2857
1521.1429 402.2857
760.5714 402.2857 OK
BY1D 200x400 603.4286 402.2857 402.2857 603.4286 603.4286 402.2857 OK BY1D-1 200x400 603.4286 402.2857 402.2857 402.2857 603.4286 402.2857 OK
BY1E 200x400 603.4286 402.2857 402.2857 402.2857 603.4286 402.2857 OK BY1F 200x300 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 OK
BY1G 200x300 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 OK BY1H 250x400 1134.5714 850.9286
567.2857 850.9286
1134.5714 850.9286 OK
BY1I 200x400 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 OK Konv. 150x600 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 OK
Optimasi Waktu dan Biaya pada Jaringan Kerja Critical Path Method CPM dan Preceden Diagram Method PDM
41
Tabel IV-3 Tulangan terpasang ring balok
RING BALOK TULANGAN TERPASANG
TYPE DIMENSI
mm PANJANG
mm SELIMUT
mm TUMPUAN
LAPANGAN TUMPUAN
TOP BOTTOM
TOP BOTTOM
TOP BOTTOM
RBX1 200x400 6300 25 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16
RBX1A 150x400 6300 25 2D13 2D13 2D13 2D13 2D13 2D13
RBX1B 200x400 5250 25 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16
RBX1C 200x400 2550 25 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16
RBX1D 150x400 2550 25 2D13 2D13 2D13 2D13 2D13 2D13
RBX1E 200x400 5250 25 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16
RBX1F 150x400 5250 25 2D13 2D13 2D13 2D13 2D13 2D13
RBX1G 200x400 1650 25 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16
RBX1H 250x400 6300 25 3D16 2D16 2D16 2D16 3D16 2D16
RBX1F-1 150x400 3600
25 2D13 2D13 2D13 2D13 2D13 2D13 RBX1A-1
150x400 6300 25 2D13 2D13 2D13 2D13 2D13 2D13
RBX1D-1 200x300 2550
25 2D13 2D13 2D13 2D13 2D13 2D13 Konv. 200x200 3150
25 3D13 3D13 2D13 2D13 3D13 3D13 RBY1 200x400 6600
25 2D13 2D13 2D13 2D13 2D13 2D13 RBY1A 250x400 6600
25 2D16 2D16 2D16 3D16 2D16 2D16 RBY1B 200x400 1500
25 2D13 2D13 2D13 2D13 2D13 2D13 RBY1C 200x400 900
25 2D13 2D13 2D13 2D13 2D13 2D13 RBY1D 200x400 3000
25 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 RBY1E 200x400 3000
25 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 RBY1F 150x400 3000
25 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 RBY1G 250x400 6600
25 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 RBY1H 250x400 6600
25 2D16 2D16 2D16 3D16 2D16 2D16 RBY1G-1
250x400 6600 25 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16 2D16
Tabel IV-4 As terpasang ring balok
RING BALOK As TERPASANG
As trpsng As
OUTPUT ETABS
TYPE DIMENSI
mm TUMPUAN
LAPANGAN TUMPUAN
TOP BOTTOM
TOP BOTTOM
TOP BOTTOM
RBX1 200x400 402.2857 402.2857 402.2857
402.2857 402.2857
402.2857 OK RBX1A 150x400 265.5714 265.5714
265.5714 265.5714
265.5714 265.5714 OK
RBX1B 200x400 402.2857 402.2857 402.2857
402.2857 402.2857
402.2857 OK RBX1C 200x400 402.2857 402.2857
402.2857 402.2857
402.2857 402.2857 OK
RBX1D 150x400 265.5714 265.5714 265.5714
265.5714 265.5714
265.5714 OK RBX1E 200x400 402.2857 402.2857
402.2857 402.2857
402.2857 402.2857 OK
RBX1F 150x400 265.5714 265.5714 265.5714
265.5714 265.5714
265.5714 OK RBX1G 200x400 402.2857 402.2857
402.2857 402.2857
402.2857 402.2857 OK
RBX1H 250x400 603.4286 402.2857 402.2857
402.2857 603.4286
402.2857 OK RBX1F-1 150x400 265.5714 265.5714 265.5714 265.5714 265.5714 265.5714 OK
RBX1A-1 150x400 265.5714 265.5714 265.5714 265.5714 265.5714 265.5714 OK
RBX1D-1 200x300 265.5714 265.5714 265.5714 265.5714 265.5714 265.5714 OK
Konv. 200x200 398.3571 398.3571 265.5714
265.5714 398.3571
398.3571 OK RBY1 200x400 265.5714
265.5714 265.5714
265.5714 265.5714
265.5714 OK
RBY1A 250x400 402.2857 402.2857 402.2857
603.4286 402.2857
402.2857 OK
Optimasi Waktu dan Biaya pada Jaringan Kerja Critical Path Method CPM dan Preceden Diagram Method PDM
42
RBY1B 200x400 265.5714 265.5714 265.5714
265.5714 265.5714
265.5714 OK RBY1C 200x400 265.5714 265.5714
265.5714 265.5714
265.5714 265.5714 OK
RBY1D 200x400 402.2857 402.2857 402.2857
402.2857 402.2857
402.2857 OK RBY1E 200x400 402.2857 402.2857
402.2857 402.2857
402.2857 402.2857 OK
RBY1F 150x400 402.2857 402.2857 402.2857
402.2857 402.2857
402.2857 OK RBY1G 250x400 402.2857 402.2857
402.2857 402.2857
402.2857 402.2857 OK
RBY1H 250x400 402.2857 402.2857 402.2857
603.4286 402.2857
402.2857 OK RBY1G-1 250x400
402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 OK
4.5 CEK TULANGAN KOLOM PRACETAK