Didapatkan nilai :

𝐸𝐼𝑘𝐴𝑥 𝐸𝐼𝑘𝑥

𝐿𝑘𝐴

4,821 𝐸𝐼𝑏 =

ψ A(x) = ψ B(x) = 4,821

= 11,38 𝐸𝐼𝑏

𝐿𝐵−𝑇𝐴

ψ A(y) = ψ B(y) = 11,38

Nilai k (nomogram) = 0,76

(a)Rangka tidak bergoyang (b) Rangka bergoyang

Gambar 6.x. Nomogram faktor panjang efektif (k)

Dari nomogram pada Gambar 6x. didapat nilai k : • k x (biru) = 0,95, dan

• ky (merah) = 0,97 Persyaratan pengaruh kelangsingan pada komponen struktur tekan menurut

SNI-2847-2013 apabila (b) Untuk komponen struktur yang di breising terhadap goyangan ke

samping (tidak bergoyang) adalah :

Momen (M1 dan M2) akibat kombinasi beban gravitasi dan gempa dominan arah x:

M 1 (y) = 113,93 kNm M 2 (y) = 138,80 kNm

M 1 (x) = 418,553 kNm M 2 (x) = 464,453 kNm

5.2.2. Analisa Tulangan Longitudinal SPRMK

a. Material dan Dimensi Struktur

• f’c = 30 MPa • fy = 400 MPa ; E = 200000 MPa • Dimensi struktur kolom : b = 500 mm ; h = 700 mm • Tebal selimut (t s ) = 40 mm

• ε y = 0,002

b. Tulangan

Syarat dalam penentuan luas tulangan adalah rasio tulangan ( ᵨ ) tidak boleh kurang dari 1 % dan tidak boleh lebih dari 6 %. Diambil ᵨ = 2,2 %.

0,01 x A g = 0,022 x 500 x 700 = 7922,22 mm 2 , dicoba tulangan 12D29 yang terbagi keempat sisi.

5.2.3. Analisa Kekuatan Tulangan Longitudinal

5.2.3.1. Luas Tulangan dan Tinggi Efektif

• Luas tulangan (A s =A s ’)

As 1 = 1980,55 mm 2

As 2 = 1320,27 mm 2

As 3 = 1320,27 mm 2

As 4 = 1320,27 mm 2

As 5 = 1980,55 mm 2

• Luas tulangan total (Ast)

1471,875 + 981,25 + 981,25 + 981,25 + 1471,875 = 5887,5 mm 2 • Cek rasio tulangan

𝑏𝑥ℎ = 500 𝑥 700 = 0,022~ 2,22 % sehingga konfigurasi tulangan bisa digunakan.

• Tinggi efektif (d)

• Dia. Sengkang : 10 mm

5.2.3.2. Analisa Kekuatan dengan Diagram Interaksi (Sumbu Kuat)

Contoh perhitungan diagram interaksi dimana nilai c diambil saat kondisi balance :

a. Beban aksial nominal (ey = ex = 0)

P o = 0,85 x f’c x (A s -A s )+ (A s x fy) = 0,85 x 30 x (350000-7922,22) + (7922,22 x 400) = 11891,87 kN

ø P n = 0,8 x P o = 0,8 x 11891,87 =9513 kN

b. Pada kondisi balance

• Garis Netral (c b )

600+𝑓𝑦 𝑥𝑑 5 = 600+400 𝑥 641 = 384,6 𝑚𝑚 • Regangan Baja ( ε s )

C 600

- Ɛs 1 ’ = 0,003 𝑥 𝑏−𝑑1

- Ɛs 2 ’ = 0,003 𝑥 𝑏−𝑑2

- Ɛs 𝑏−𝑑3 3 ’ = 0,003 𝑥

- Ɛs 4 ’ = 0,003 𝑥 𝑏−𝑑4

= −0,0020 • Tegangan Baja (f s )

- Ɛs 5 ’ = 0,003 𝑥 𝑏−𝑑5

Jika nilai absolut Ɛs < Ɛy maka fs dihitung dengan persamaan berikut: fs = E x Ɛs , jika tidak maka fs = fy

- fs 1 = fy = 400 MPa - fs 2 = 200000 𝑥 0,0014 = 280,18 𝑀𝑃𝑎 - fs 3 = 200000 𝑥 0,0003 = 53,97 𝑀𝑃𝑎 - fs 4 = 200000 𝑥 − 0,0009 = −172,31 𝑀𝑃𝑎

- fs 5 = 200000 𝑥 − 0,0020 = −400 𝑀𝑃𝑎

• Gaya tekan internal yang disumbangkan oleh baja tulangan (F s ),

dihitung dengan rumus berikut: Cs (kN) = As i x fs i Fs 1 1980,55 x 400 = 792,22 kN

Fs 2 1320,37 x 280,18 = 369,95 kN Fs 3 1320,37 x 53,97 = 71,27 kN Fs 4 1320,37 x (-172,31) = -227,40 kN Fs 5 1980,55 x (-400) = -792,22 kN

Sehingga total gaya internal yang disumbangkan baja tulangan adalah

C s = ∑Fs = Cs = 213,81 kN

• Momen internal akibat masing-masing baja tulangan Ms i (kNmm) = ∑ [ (Ts i x (h/2 - d i )]

Ms 1 792,22 x ( 350 - 60 ) = 229744,4 kN.mm Ms 2 369,95 x ( 350 - 205 ) = 53642,86 kN.mm Ms 3 71,27 x ( 350 – 350 ) = 0 kN.mm Ms 4 -227,40 x ( 350 - 495 ) = 32974,23 kN.mm Ms 5 -792,22 x ( 350-641 ) = 230536,6 kN.mm

Sehingga total momen internal yang disumbangkan baja tulangan adalah M s = ∑Ms = 546898,08 kNmm = 546,89 kN.m

• Gaya internal tekan yang disumbangkan oleh beton :

Cc(kN) = 0,85 x f’c x b x a = 0,85 x 30 x 500 x (0,84 x 384,6) = 4119,07 kN

• Momen akibat gaya internal tekan beton : Mc (kNm) = Cc x (y – a/2) = 4119,07 x (350 – (0,84 x 384,6/2) ) = 776312,1 kN.mm = 776,31 kN.m

• Momen total : Mn (kNm) = Ms + Mc = 546,89 + 776,31 = 1323,21 kN.m • Gaya aksial nominal : Pn (kN) = Cs + Cc = 213,81 + 4119,07 = 4332,87 kN

• Faktor reduksi :

Jika ε t < ε y maka nilai jika nilai ε t > 0,005 maka jika nilai 0,65 < ε t < 0,005 maka digunakan rumus :

0,65 +[ (( ε t –ε y ) x 0,25)/(0,005 –ε y )]

• Momen dan gaya aksial nominal :

- Mn =0,65 x 1323,21 =860,09 kNm - Pn = 0,65 x 4332,87 = 2816,31 kN

• Eksentrisitas (balance) :

- e b = Mn/Pn = 860,09/2816,31 = 0,305 m

DIAGRAM INTERAKSI KOLOM 500X700 12D29

Kondisi tekan menentukan

Kondisi tarik menentukan

-2000

-4000

φ Mn (knm)

Gambar 5.x. Diagram interaksi kolom 500x700 (12D29) pada sumbu kuat.

5.2.3.3. Analisa Kekuatan dengan Diagram Interaksi (Sumbu Lemah)

Contoh perhitungan diagram interaksi dimana nilai c diambil saat kondisi balance :

a. Beban aksial nominal (ey = ex = 0)

P o = 0, 85 x f’c x (A s -A s )+ (A s x fy) = 0,85 x 30 x (350000-7922,22) + (7922,22 x 400) = 11891,87 kN

ø P n = 0,8 x P o = 0,8 x 11891,87 =9513 kN

b. Pada kondisi balance

• Garis Netral (c b )

C b = 164,6

• Regangan Baja ( ε s )

- Ɛs 1 ’ = 0,003 𝑥 𝑏−𝑑1

- Ɛs 2 ’ = 0,003 𝑥 𝑏−𝑑2

= −0,0050 • Tegangan Baja (f s )

- Ɛs 3 ’ = 0,003 𝑥 𝑏−𝑑3

Jika nilai absolut Ɛs < Ɛy maka fs dihitung dengan persamaan berikut: fs = E x Ɛs , jika tidak maka fs = fy

- fs 1 = 200000 𝑥 0,0019 = 381,28 𝑀𝑃𝑎 - fs 2 = 200000 𝑥 − 0,0016 = −311,3 𝑀𝑃𝑎 - fs 3 = 200000 𝑥 − 0,0050 = −400 𝑀𝑃𝑎

• Gaya tekan internal yang disumbangkan oleh baja tulangan (T s ),

dihitung dengan rumus berikut: Cs (kN) = As i x fs i

Ts 1 3300,92 x 381,28 = 1258,60 kN Ts 2 1320,37 x -311,3 =-411,03 kN Ts 3 3300,92 x -400 =-1320,37 kN

Sehingga total gaya internal yang disumbangkan baja tulangan adalah

C s = ∑Cs = -472,98 kN • Momen internal akibat masing-masing baja tulangan

Ms i (kNmm) = ∑ [ (Ts i x (y-d i )] Ms 1 1258,60 x (250-60) = 239134,6

Ms 2 411,03 x (250-250) = 0 Ms 3 1320,37 x (250-441) = 252190,7

Sehingga total momen internal yang disumbangkan baja tulangan adalah M s = ∑Ms = 491325,24 kN.mm = 491,325 kN.m

• Gaya internal tekan yang disumbangkan oleh beton : Cc(kN) = 0,85 x f’c x b x c =2468,012 kN • Momen akibat gaya internal tekan beton :

Mc (kNm) = Cc x (y – a/2) = 2468,012 x (250 – 138,26/2) = 446,384 kNm

• Momen total : Mn (kNm) = Ms + Mc = 446384,5 +491,325 =937,71 kN.m

• Gaya aksial nominal : Pn (kN) = Cs + Cc = -472,98 +2468,012 = 1995,214 kN

• Faktor reduksi :

Jika ε t < ε y maka nilai jika nilai ε t > 0,005 maka jika nilai 0,65 < ε t < 0,005 maka digunakan rumus :

0,65 +[ (( ε t –ε y ) x 0,25)/(0,005 –ε y )]

• Momen dan gaya aksial nominal :

- Mn = 0,9 x 937,71 = 834,94 kNm - Pn = 0,9 x 1995,21 = 1795,69 kN

• Eksentrisitas (balance) :

- e b = Mn/Pn = 834,94 /1795,69 = 0,46 m

DIAGRAM INTERAKSI KOLOM 500 X 700 (12D29) SB. LEMAH

Kondisi tekan menentukan

Kondisi tarik menentukan

-2000

-4000

Gambar 6.x. Diagram interaksi kolom 500x700 (12D29) pada sumbu lemah.

DIAGRAM INTERAKSI KOLOM 500X700

12D29

Sumbu Kuat

Pn φ

2000 Sumbu Lemah

φ Mn (knm)

Gambar 6.x. Diagram interaksi kolom 500x700 (12D29)

6.2.3.4. Analisa Persyaratan SPRMK Strong Column Weak Beam

Berdasarkan SNI 2847-2013 Pasal 21.6.2 Kekuatan lentur minimum kolom harus memenuhi persamaan berikut:

∑ M nc = Jumlah kekuatan lentur nominal kolom yang merangka ke dalam joint yang dievaluasi di muka-muka joint. Kekuatan lentur kolom harus dihitung untuk gaya aksial terfaktor.

∑ M nb = Jumlah kekuatan lentur nominal balok yang merangka ke dalam joint, yang dievaluasi di muka-muka joint.

Kolom 1439

Gambar 6.x. Kolom yang ditinjau

• Akibat gempa dominan arah (x-z) Pada arah x-z momen kolom yang terjadi adalah momen sumbu lemah. Untuk menghitung Mn kolom digunakan asumsi Mn pada kondisi P u bekerja. Nilai Mn ini didapat dari grafik eksentrisitas dan øPn.

ø P n >P u sehingga P n =P u /ø Diketahui :

P u = 620,984 kN (Beban envelope). Ø = 0,8 (sengkang lurus). P n = 620,984/0,8 = 776,23 kN

Dari Grafik 6.1. didapatkan nilai e 3 untuk sumbu lemah kolom = 1,05 m

Eksentrisitas & øPn

Grafik 6.1. eksentrisitas dan øPn (sumbu lemah kolom).

Sehingga nilai Mn = P u /ø x e 3 = 776,23 kN x 1,05m = 815,04 kN.m. Nilai

Untuk menentukan nilai M nb (Momen balok) digunakan momem probable Mpr pada kondisi plastic region yang sebelumnya sudah didesain pada tulangan geser balok. Nilai-nilainya adalah sebagai berikut:

• M Pr - = 819,62 kN.m • M +

Pr = 524,61 kN.m Sehingga nilain ∑M nb =

• Akibat gempa dominan arah (y-z) Pada arah y-z momen kolom yang terjadi adalah momen sumbu kuat. Untuk menghitung Mn kolom digunakan asumsi Mn pada kondisi P u bekerja. Nilai Mn ini didapat dari grafik eksentrisitas dan øPn.

ø P n >P u sehingga P n =P u /ø Diketahui :

P u = 620,984 kN (Beban envelope). Ø = 0,8 (sengkang lurus). P n = 620,984/0,8 = 776,23 kN

Dari Grafik 6.2. didapatkan nilai e 2 untuk sumbu lemah kolom = 1,375 m

Eksentrisitas dan øPn

N 6000 (k 5000

Eksentrisitas (m)

Grafik 6.2. eksentrisitas dan øPn (sumbu kuat kolom).

Sehingga nilai Mn = P u /ø x e 2 = 776,23 kN x 1,375m = 1067,31 kN.m. Nilai

Untuk menentukan nilai M nb (Momen balok) digunakan momem probable Mpr pada kondisi plastic region yang sebelumnya sudah didesain pada tulangan geser balok. Nilai-nilainya adalah sebagai berikut:

• M Pr - = 819,62 kN.m • M +

Pr = 524,61 kN.m Sehingga nilain ∑M nb =

6.2.3.5. Analisa Kekuatan Kolom Dengan Metode Momen Terbalik/ Bresler

Metode ini dikembangkan oleh Bresler yang menghubungkan harga gaya aksial P u yang diinginkan dengan tiga harga yang lain pada suatu kebalikan dari permukaan kegagalan. Jika beban aksial yang diinginkan P n di bawah pembebanan secara biaksial terhadap sumbu-sumbu x dan y berhubungan dengan harga-harga Pn yang ditunjukkan oleh P nx , P ny ,P o pada persamaan dibawah ini :

𝑃 𝑜 = 0,8 (Sengkang lurus)

Dengan Diambil sebuah kolom pada lantai 2 (tidak bergoyang) pada gridline (I-1)

seperti pada Gambar 6.x. dan Gambar 6.x. dengan P u (gaya tekan terbesar).

Kolom ini memiliki panjang 4 meter dengan dimensi 500 x 700 dan mempunyai kode KL-1439. Kolom ini termasuk kolom pendek.

Gambar 6.x. Lokasi kolom yang ditinjau (x-y)

Gambar 6.x. Lokasi kolom yang ditinjau (x-z)

a. Menentukan P n

Syarat : ø P n >P u

Diketahui : Akibat beban envelope didapat gaya-gaya dalam pada kolom sebagai berikut:

• M 3-3 = 98,614 kN.m • M 2-2 = 184,803 kN.m • P u = 620,984 kN.m

• ø P o = 9513 kN

Sehingga nilai eksentrisitas (e) :

• e 184,803

• e 98,614

Dari grafik perbandingan eksentrisitas dan P pada diagram interaksi maka nilai P ny dan P nx dapat ditentukan sebagai berikut:

Eksentrisitas dan øPn

N 6000 (k 5000

Eksentrisitas (m)

Grafik 6.3. Eksentrisitas dan øPn (sumbu kuat).

Eksentrisitas & øPn

Grafik 5.x. Eksentrisitas dan øPn (sumbu lemah).

• Pn x = 2000 kN • Pn y = 3850 kN

Sehingga nilai ø Pn dapat ditentukan dengan metode beban terbalik/bresler sebagai berikut:

P u = 620,984 kN

∅𝑃 𝑛 ≥ 𝑃 𝑢 OK

b. Menentukan M n

Syarat : ø M n >M u

Diketahui : Akibat beban envelope didapat momen-momen sebagai berikut:

• M 3-3 = 98,614 kN.m • M 2-2 = 184,803 kN.m • P u = 620,984 kN.m • 620,984

Dari Grafik 6.1. dan 6.2. maka nilai e 3 dan e 2 dapat ditentukan sebagai berikut:

• e 3 = 1,375 m • e 2 = 1,05 m

Setelah didapat eksentrisitas akibat P u maka ø M n dapat ditentukan dengan mengalikan P u / ø dan e. Sehingga didapat hasil sebagai berikut:

c. Cek Kekuatan

Cek kekuatan terhadap beban P u : • P u = 620,984kN.m • ø P n = 1222,08 kN

• ø P n >P u (OK) Cek kekuatan terhadap beban M u3-3 dan M u2-2 :

• Mu 3-3 = 98,614 kN.m ; ø Mn 3-3 = 815,04 kNm • Mu 2-2 = 184,803 kN.m ; ø Mn 2-2 = 1067,31 kNm • ø M u >M u (OK)

Sehingga penampang dengan tulangan lentur 12D29 mampu menahan beban envelope gravitasi dan lateral akibat gempa.

6.2.4. Analisa Tulangan Geser Kolom

6.2.4.1. Mencari Nilai V u

SNI beton Pasal 21.3.3(2) mengharuskan elemen kolom SRPMM didesain untuk mampu memikul gaya geser akibat kombinasi pembebanan dengan

menerapkan beban gempa Ω 0 (untuk SRPMM, Ω 0 = 3 )kali ini ketentuan dalam SNI Gempa.

Nilai Pu dari SAP dengan kombo yang ditambah faktor pengali amplifikasi sebagai syarat dalam perancanaan kuat geser kolom (1,2+0,2SDs)DL + 0,5LL

±Ω 0 Qe , yaitu:

Diketahui nilai Vu pada kolom 1439 akibat beban gravitasi dan gempa dominan arah x dan y hasil analisis struktur dengan SAP 2000 ditampilkan pada Tabel 6.x. dan Tabel 6.x.

Tabel 6.x.Nilai Vu akibat beban gempa dominan arah x pada kolom 1439 hasil analisis

struktur oleh SAP 2000

TABLE: Element Forces - Frames

Frame

Station OutputCase CaseType StepType V3

Text KN

0 COMBO 26 Combination Max

2 COMBO 26 Combination Max

4 COMBO 26 Combination Max

Tabel 6.x.Nilai Vu akibat beban gempa dominan arah y pada kolom 1439 hasil analisis

struktur oleh SAP 2000

TABLE: Element Forces - Frames

Frame

Station OutputCase CaseType StepType V2

Text KN

0 COMBO 22 Combination Max

2 COMBO 22 Combination Max

4 COMBO 22 Combination Max

Dari Tabel 6.x dan Tabel 6.x didapat data sebagai berikut:

• Gempa arah x :

Vu (x) = 250,669 kN • Gempa arah y :

Vu (y) = 117,998 kN

6.2.4.2. Menghitung Gaya Geser Desain (V e )

Gambar 6.x Geser desain untuk kolom (SNI 2847-2013 Pasal 21.6.2.2.)

Gaya geser desain sebagaimana didefinisikan pada SNI 2847 2013 Pasal

21.6.5.1 harus ditentukan dari peninjauan terhadap gaya-gaya maksimum yang dapat dihasilkan di muka-muka joints. Gaya-gaya joint ini ditentukan menggunakan kekuatan momen maksimum yang mungkin M Pr disetiap ujung komponen struktur yang berhubungan dengan rentang dari beban aksial terfaktor P u .

Geser komponen struktur V n tidak perlu lebih besar dari V e namun dalam

semua kasus V e tidak boleh lebih kurang dari geser terfaktor V u .

Sehingga nilai Ve > Vu harus terpenuhi. Nilai Ve pada kolom yang ditinjau dapat dihitung dengan persamaan berikut:

Dimana: • M Pr = Diambil momen probable kolom (1,25fy) pada kondisi

balanced Dari diagram interaksi kolom didapat nilai M Pr Untuk kolom sumbu lemah, M Pr = 900,68 kNm Untuk kolom sumbu kuat, M Pr = 1160,32 kNm Sehingga Mpr (TOP) =Mpr (BOTTOM)

• L u = panjang komponen tekan struktur yang tak tertumpu

Akibat gempa dominan arah x

3,35 Vu (x) = 250,669 kN

Ve (x) > Vu (x) (OK)

Akibat gempa dominan arah y

3,35 Vu (y) = 117,98 kN

Ve (y) > Vu (y) (OK) Untuk desain dipakai nilai Ve arah x dan y, lalu dibandingkan hasil penulangan gesernya.

6.2.4.3. Penulangan Geser Kolom akibat Ve (X)

SNI beton Pasal 21.6.4.1 mengharuskan kolom diikat dengan tulangan sengkang pada rentang l o dari muka kolom. Panjang l o tidak boleh kurang daripada nilai terbesar berikut ini.

d. h dari muka kolom kemungkinan leleh terjadi= 700 mm d. h dari muka kolom kemungkinan leleh terjadi= 700 mm

= 558,33 mm

f. 450 mm OK, panjang l o = 700 mm dari join

Dalam daerah l o jika P u < Ag x f’c/10 maka Vc = 0

Frame

Station OutputCase CaseType StepType P

Text KN

0 COMBO 26 Combination Max -241.419

2 COMBO 26 Combination Max -218.469

4 COMBO 26 Combination Max -195.519

0 COMBO 26 Combination Min -344.155

2 COMBO 26 Combination Min -321.205

4 COMBO 26 Combination Min -298.255

• Pu (x) = 344,155 kN • Ag x f’c /10 = 1050 kN

Sehingga Pu (x) < Ag x f’c/10 ; Vc = 0 Kontribusi beton dalam menahan geser, V c :

Cek apakah dibutuhkan tulangan geser. Apakah 𝑉𝑢 1

∅> 2 𝑉𝑐 Jadi, diperlukan tulangan geser.

Cek apakah cukup dipasang tulangan geser minimum :

∅= 0,75 = 716,96 𝑘𝑁 𝑑𝑎𝑛 𝑉𝑐 + 3𝑏 Ternyata suku kiri > suka kanan, sehingga tulangan yang diperlukan

adalah ditentukan dengan langkah berikutnya : Asumsi penulangan :

• Dimensi kolom (b dan h) > 350 sehingga dipasang 4 kaki diameter 10 mm dengan jarak (x i = garis pusat ke garis pusat- pusat kaki) adalah ( h – (2 x 40) – (2 x ½ x d tul. Geser) ) / 3 = (700 – (80) – (10) ) /3 = 203,33 mm

• Dicoba dengan menggunakan sengkang 4 kaki diameter 10 mm.

• Av = 4 x (¼ x 3,14 x 10 2 )= 314,5 mm 2 Mencari spasi tulangan :

716960 = 77,29 𝑚𝑚 Jumlah sengkang = l o / 77,29 = 9,05 ~ 10 buah

Jarak (s) menjadi = l o / 10 = 700/10 = 70 mm .

SNI beton Pasal 21.6.4.3 Sengkang di daerah l o dipasang dengan spasi maksimum s o yang tidak boleh lebih dari:

e. 6d b tul. Longitudinal terkecil = 6 x 29 mm = 174 mm

f. ¼ dimensi terkecil penampang kolom

= 125 mm

g. s o =

OK, di sepanjang l o boleh dipasang sengkang 4 kaki D10 dengan spasi 70 mm. Menurut Pasal 21.6.4.4, Kebutuhan minimum tulangan geser pada kolom diatur melalui :

Sehingga asumsi penulangan sebelumnya dengan 4 kaki diameter

10 mm memenuhi.

Untuk bentang di luar l o, SNI Pers (11-4) memberikan harga V c 𝑁𝑢

Dengan N u = gaya tekan aksial terkecil dari kombinasi pembebanan di atas, dan N u /A g dinyatakan dalam MPa. Gaya aksial tekan terkecil dalam contoh ini adalah gaya aksial tekan hasil kombinasi ( 1,2+0,2SDs)DL + 0,5LL ± Ω 0 Qe yaitu:

Frame Station OutputCase CaseType StepType P

Text KN

0 COMBO 26 Combination Max -241.419

2 COMBO 26 Combination Max -218.469

4 COMBO 26 Combination Max -195.519

0 COMBO 26 Combination Min -344.155

2 COMBO 26 Combination Min -321.205

4 COMBO 26 Combination Min -298.255

N u = 76,148 kN N u /A g = 195519/(500 x 700) =0,5586 MPa 0,5586

Karena V c kurang Vu Lapangan/0,75 = 428,27 kN(Lapangan) untuk bentang kolom di luar l o , maka sengkang didesain dengan menggunakan Vu Lapangan/0,75

Asumsi penulangan luar l o :

• Dicoba dengan menggunakan sengkang 4 kaki diameter 10 mm.

• Av = 4 x (¼ x 3,14 x 10 2 )= 314,5 mm 2 Mencari spasi tulangan :

Jumlah sengkang = ½ L / 129 = 12,9 ~ 13 buah Jarak (s) menjadi = ½ L / 13 = 1675/13 = 128,84 ~ 125 mm

Berdasarkan Pasal 21.6.4.5, untuk bentang kolom di luar l o , spasi penulangan transversal harus mengikuti ketentuan dalam Pasal 7.10 ,

dimana spasi tidak boleh melebihi:

e. 6d b tul. Longitudinal terkecil = 6 x 29 mm = 174 mm

f. 150 mm

OK, di luar l o dipasang sengkang 4 kaki D10 dengan spasi 125 mm.

6.2.4.4. Penulangan Geser Kolom akibat Ve (Y)

SNI beton Pasal 21.6.4.1 mengharuskan kolom diikat dengan tulangan sengkang pada rentang l o dari muka kolom. Panjang l o tidak boleh kurang daripada nilai terbesar berikut ini.

a. h dari muka kolom kemungkinan leleh terjadi= 700 mm

b. 1/6 tinggi bersih kolom = 1/6 x 3,350

= 558,33 mm

c. 450 mm OK, panjang l o = 700 mm dari join

Dalam daerah l o jika P u < Ag x f’c/10 maka Vc = 0

TABLE: Element Forces - Frames

Frame

Station OutputCase CaseType StepType P

Text KN

0 COMBO 22 Combination Max -122.048

2 COMBO 22 Combination Max -99.098

4 COMBO 22 Combination Max -76.148

0 COMBO 22 Combination Min -463.526

2 COMBO 22 Combination Min -440.576

4 COMBO 22 Combination Min -417.626

• Pu (x) = 463,526 kN • Ag x f’c /10 = 1050 kN

Sehingga Pu (x) < Ag x f’c/10 ; Vc = 0 Kontribusi beton dalam menahan geser, V c :

Cek apakah dibutuhkan tulangan geser. Apakah 𝑉𝑢 1

Jadi, diperlukan tulangan geser.

Cek apakah cukup dipasang tulangan geser minimum :

∅= 0,75 = 923,62 𝑘𝑁 𝑑𝑎𝑛 𝑉𝑐 + 3𝑏 Ternyata suku kiri > suka kanan, sehingga tulangan yang diperlukan

adalah ditentukan dengan langkah berikutnya : Asumsi penulangan :

• Dicoba dengan menggunakan sengkang 4 kaki diameter 10 mm.

• Av = 4 x (¼ x 3,14 x 10 2 )= 314,5 mm 2

Mencari spasi tulangan :

923620 = 59,99 𝑚𝑚 Jumlah sengkang = l o / 59,99 = 11,6 ~ 12 buah

Jarak (s) menjadi = l o / 12 = 700/12 = 58,3 ~ 55 mm

. SNI beton Pasal 21.6.4.3 Sengkang di daerah l o dipasang dengan spasi

maksimum s o yang tidak boleh lebih dari:

h. 6d b tul. Longitudinal terkecil = 6 x 29 mm = 174 mm

i. ¼ dimensi terkecil penampang kolom

OK, di sepanjang l o boleh dipasang sengkang 4 kaki D10 dengan spasi 55 mm. Menurut Pasal 21.6.4.4, Kebutuhan minimum tulangan geser pada kolom diatur melalui :

Sehingga asumsi penulangan sebelumnya dengan 4 kaki diameter

10 mm memenuhi.

Untuk bentang di luar l o, SNI Pers (11-4) memberikan harga V c 𝑁𝑢

TABLE: Element Forces - Frames

Frame Station OutputCase CaseType StepType P

Text KN

0 COMBO 22 Combination Max -122.048

2 COMBO 22 Combination Max -99.098

4 COMBO 22 Combination Max -76.148

0 COMBO 22 Combination Min -463.526

2 COMBO 22 Combination Min -440.576

4 COMBO 22 Combination Min -417.626

N u = 76,148 kN N u /A g = 76148/(500 x 700) =0,217 MPa

Karena V c kurang Vu Lapangan/0,75 = 587,43 kN(Lapangan) untuk bentang kolom di luar l o , maka sengkang didesain dengan menggunakan Vu Lapangan/0,75

Asumsi penulangan luar l o :

• Dicoba dengan menggunakan sengkang 4 kaki diameter 10 mm.

2 )= 314,5 mm • Av = 4 x (¼ x 3,14 x 10 2 Mencari spasi tulangan :

587430 = 94,43 𝑚𝑚 Jumlah sengkang = ½ L / 94,43= 17,73 ~ 18 buah

Jarak (s) menjadi = ½ L / 18 = 1675/18 = 93,05 ~ 90 mm

Berdasarkan Pasal 21.6.4.5, untuk bentang kolom di luar l o , spasi penulangan transversal harus mengikuti ketentuan dalam Pasal 7.10 , dimana spasi tidak boleh melebihi:

g. 6d b tul. Longitudinal terkecil = 6 x 29 mm = 174 mm g. 6d b tul. Longitudinal terkecil = 6 x 29 mm = 174 mm

OK, di luar l o dipasang sengkang 4 kaki D10 dengan spasi 90 mm.

6.2.4.5. Penulangan Geser Kolom yang Dipilih

Akibat (Ve) gempa dominan arah x : Tulangan pada l o = Tulangan 4 kaki D10-70

Tulangan luar l o = Tulangan 4 kaki D10-125 Akibat (Ve) gempa dominan arah y :

Tulangan pada l o = Tulangan 4 kaki D10-55 Tulangan luar l o = Tulangan 4 kaki D10-90

Sehigga dipilih penulangan geser akibat gempa dominan arah y

6.2.4.6. Rekomendasi Jarak sengkang bisa dilebarkan dengan menambah kaki tulangan

atau memperbesar diameter tulangan.

Didapatkan nilai :