Untuk tiang D4P402: Tabel 4.7 Perbandingan Perhitungan Daya Dukung Kelompok Tiang Converse-
Labore
Data Kedalaman
Efisiensi Jumlah tiang
Daya dukung Daya dukung
m Eg
n Qa ton
kelompok Qg ton Sondir 1
18,8 0,732
4 139,7
409,042 Sondir 2
18,8 0,732
4 123,575
361,8276 Sondir 3
18,8 0,732
4 98,225
287,6028 Sondir 4
18,8 0,732
4 182,3
533,7744 SPT
18,45 0,732
4 83,885
245,615 PDA
18,8 0,732
4 42,8
125,318
Metode Los Angeles Group
Dari persamaan 2.31 , Efisiensi kelompok tiang Eg :
Dari persamaan 2.28, Kapasitas izin kelompok tiang Qg :
Untuk tiang D4P402: Tabel 4.8 Perbandingan Perhitungan Daya Dukung Kelompok Tiang Los Angeles
Data Kedalaman
Efisiensi Jumlah tiang
Daya dukung Daya dukung
m Eg
n Qa ton
kelompok Qg ton Sondir 1
18,8 0,552
4 139,7
308,458 Sondir 2
18,8 0,552
4 123,575
272,8536 Sondir 3
18,8 0,552
4 98,225
216,8808 Sondir 4
18,8 0,552
4 182,3
402,5184 SPT
18,45 0,552
4 83,885
185,218 PDA
18,8 0,552
4 42,8
94,502
IV.2.2 Perhitungan Kapasitas Daya Dukung Lateral Tiang
Dengan melihat hasil dari data bor log yang menunjukkan tanah pada lokasi pembangunan didominasi oleh tanah pasir berbutir dan hanya satu lapisan
Universitas Sumatera Utara
tanah lempung pada kedalaman 17,2 – 19,5 m, maka diasumsikan bahwa tiang
berada di tanah pasir berbutir. Sehingga perhitungan kapasitas daya dukung tiang menggunkan metode broms untuk tanah pasir non kohesif.
Perhitungan Tiang Panjang Pendek
lapisan kedalaman
kepadatan η
h
kNm
3
1 0 sd 4,45
loose 1400
2 4,45 sd 10,45
medium 4500
3 10,45 sd 14,45
loose 1400
4 14,45 sd 16,45
medium 4500
5 16,45 sd22,45
dense 12000
→ λ4 x 10
6
kNm
2
m
4
Karena L ≥ 4.T, maka berdasarkan Tabel 2.7. Kriteria enis perilaku tiang, didapat jenis tiang adalah Tiang Panjang
Kapasitas momen tiang didasarkan dari momen pengangkatan tiang. Sedangkan kapasitas tanah pendukung didasarkan pada rumus berikut ini:
M max = γ x d x l
3
x K
p
Universitas Sumatera Utara
Gambar 4.2. Grafik hubungan antara sudut geser dalam tanah dan nilai N-SPT
Tabel 4.9 Korelasi N- SPT dengan γ untuk pasir Meyerhoff, 1956
Compacness Relative
Density N SPT
blows per ft
Angel of internal
friction deg
Unit Weigh Moist
psf Submerged
psf Very Loose
0-15 0-4
28 100
60 Loose
16-35 5-10
28-30 95-125
55-65 Medium
36-65 11-30
31-36 110-130
60-70 Dense
66-85 31-50
37-41 110-140
65-85 Very Dense
86-100 51
41 130
75
Universitas Sumatera Utara
Tabel 4.10 Korelasi N- SPT dengan γ untuk lempung Meyerhoff, 1λ56
Consistency qu
psf N SPT
blows per feet Saturated Unit
Weight psf Very Soft
0-500 0-2
100 Soft
500-1000 3-4
100-120 Medium
1000-2000 5-8
110-125 Stiff
2000-4000 9-16
115-130 Very Stiff
4000-8000 16-32
120-140 Hard
8000 32
130 1 psf = 0,157087 kNm
3
Depth Soil Layer
N Kepadatan
N Rerata Sudut geser φ
ϒ psi m
2,45 loose
4 tidak
padat 6
29 57
4,45 loose
8 tidak
padat 6,45
medium dense
20 sedang
19 32,5
65 8,45
medium dense
20 sedang
10,45 medium
dense 17
sedang 12,45
loose 6
tidak padat
6 29
57 14,45
loose 6
tidak padat
16,45 medium
dense 12
sedang 12
30,5 61
18,45 dense
39 padat
39 -
140 20,45
very dense 60
padat 60
43 85
22,45 very dense
60 padat
sedut geser rata-rata 32,8
77,5
M max = γdl
3
K
p
= 12,174 x 0,28 x 18,8
3
x 3,36 = 76103,4165 kNm
Universitas Sumatera Utara
Berat sendiri tiang W : W = q = A .
ϐ
beton
= 0,25 x 3,14 x 0,28
2
x 25 = 1,54 kNm
Momen maksimum tiang M
y
:
Karena Mmax M
y
sehingga tiang mengalami keruntuhan terlebih dahulu daripada tanahnya maka tiang yang digunakan diasumsikan sebagai tiang panjang
dengan ujung terjepit.
Perhitungan Daya Dukung Lateral Tiang
H
u
= 88,66 kN a
Mencari nilai Hu dengan menggunakan grafik: Myd
4
γK
p
= 68,04 0,28
4
x 12,174 x 3,32 = 273,88 Dari grafik Gambar 2.31a,untuk ujung jepit diperoleh:
H
u
K
p
d
3
γ = 100 H
u
= 100 x 3,32 x 0,28
3
x 12,174 = 88,725 kN H
u
= 88,725 kN b
Universitas Sumatera Utara
Cek defleksi maksimum tiang akibat beban lateral x
1 cm maka diambil besar x
= 1 cm diasumsikan
→ λ4 x 10
6
kNm
2
ηL = 0,8108 x 18,8 = 15,24 Dari Gambar 4.3 , untuk ηL = 15,24
Q
g
= 53,26 kN c
Maka, nilai daya dukung lateral yg digunakan adalah nilai terkecil dari a, b, dan c. Maka beban lateral untuk defleksi 1 cm, Q
g
= 53,26 kN
Universitas Sumatera Utara
Gambar 4.3 Broms solution for estimating deflection of pile head in sand Broms, 1964
IV.3 Perhitungan Penurunan Settlement Tiang
