104
• N Faktor Daya Dukung = 9.7
Tebal plat pondasi = 0.8 m
Qc = 120 kgm
2
q = Df x B
= 2.60 m x 18 kNm
3
= 46.8 kNm
2
Dari rumus terzaghi didapat : Q ultimit
= c. Nc + Df . B . Nq + 0,5 . B . N = qc20 . Nc + Df . B . Nq + 0,5 B . . N .
= 120 20 . 2,51 + 2,6 . 18 . 12,7 + 0,5 . 18 . 9,7 = 832,26 kNm
2
Kapasitas daya dukung tanah Q netto = 832,26 Sf
= 832,26 kNm
2
3 = 277,42 kNm
2
5.4 Perencanaan Pondasi
Dalam mengatur letak pondasi foot plat hendaknya diperhitungkan jarak antar tian sehingga masing-masing foot plat akan menerima beban yang sama.
Walaupun foot plat menumpu pada lapisan tanah yang cukup baik, namun dasar pembagian yang sama untuk setiap pondasi foot plat harus tetap dipegang, agar
dapat dihindari hal-hal yang tidak dapat diperkirakan sebelumnya sebagai akibat penurunan yang tidak sama.
105
Pondasi foot plat ini menggunakan mutu beton fc = 24 MPa dan mutu baja fy = 240 MPa.
5.5 Penulangan Pondasi
Dari analisa dengan program SAP 2000 diperoleh : Pu
= 2449196.812 N = 2449.197 kN
Mx = 147617736.51 Nmm
= 147.6177 kNm My
= 314276425.72 Nmm = 314.2764 kNm
a. Pembebanan • Beban tanah timbunan = 2.6 m x 18 kNm
3
= 46.8 kNm
3
• Beban telapak = 0.6 m x 24 kNm
3
= 14.4 kNm
3
+ 61.2 kNm
3
b. Perhitungan tegangan ijin netto akibat beban yang bekerja • Tegangan ijin tanah
= 277,42 kNm
2
• Berat Pondasi = 61.2 kNm
2
+ Σ netto
= 338.62 kNm
2
c. Perhitungan dimensi bidang datar pondasi A perlu
=
netto Pu
.
σ P=2449.197
kN
= 62
, 338
197 ,
2449
= 7,24 m Lebar pondasi diambil B
= 2 m Panjang pondasi L
= 2 m
106
Eksentrisitas e =
Pu My
= 197
, 2449
314,2764
= 0,128 m d. Perhitungan akibat tegangan netto akibat beban berfaktor
Pu = 2449196.812 N
= 2449.197 kN Mx
= 147617736.51 Nmm = 147.6177 kNm
My = 314276425.72 Nmm
= 314.2764 kNm Tegangan netto berfaktor
Q netto =
Wy My
Wx Mx
A Pu
+ +
=
2 2
2 .
2 2764
. 314
2 .
2 6177
. 147
2 .
2 197
. 2449
+ +
Q maks = 670.0357 kNm
2
Q min = 554.5627 kNm
2
Q netto =
2 min
Q Qmaks
+
=
2 5627
. 554
0357 .
670 +
= 612.299 kNm
2
e. Kontrol kekuatan Geser Pons Tinggi efektif
o Tebal pondasi
= 800 mm o
Penutup beton = 20 mm
107
o Diameter tulangan D
= 22 mm o
dp = h – p – D – ½ D
= 800 – 70 – 22 – 11 = 697 mm
o dl
= h – p – ½ D = 800 – 70 – 11
= 719
mm Perhitungan akibat tegangan netto berfaktor
• Gaya geser berfaktor Vu
= Q netto maks x luas beban geser = 670.0357 kNm
2
x { B.L – a
1
+ d . a
2
+ d } = 670.0357 x { 2.2 – 0.45 + 0.697 . 0.85 + 0.697 }
= 670.0357 x 2.225591 = 1491.225 kN
• Gaya geser nominal Ф Vc = Ф . bo . d .
fc
= 2 . a
1
+ d + 2.a
2
+ d = 2 . 450 + 697 + 2 . 850 + 697
= 5388 mm Ф Vc = 0.6 x 5388 x 0.697 x
fc
= 0.6 x 5388 x 0.697 x 24 = 11038.68 kN
Vu = 1491.225 kN
Ф Vc = 11038.68 kN
108
Tebal plat mencukupi untuk memikul gaya geser tanpa memerlukan tulangan geser.
f. Perhitungan momen lentur Mu = ½ . Q netto .
2
2 ⎟
⎠ ⎞
⎜ ⎝
⎛ − a L
. B
= ½ x 612.299 kNm
2
x
2
2 45
. 2
⎟ ⎠
⎞ ⎜
⎝ ⎛ −
x 2 = 474.532 kNm
g. Perhitungan tulangan lentur Wu max = Q
1
= 670.0357 kNm
2
Wu maks = ½ . Wu .
2 1
2 ⎟
⎠ ⎞
⎜ ⎝
⎛ − a L
. B
Mu = ½ . 670,0357 .
2
2 45
. 2
⎟ ⎠
⎞ ⎜
⎝ ⎛ −
. 2 = 519.277667 kNm
= 519277.67 kNmm Momen nominal Mn = φ
Mu
=
8 .
67 .
519277
= 649097.087
kNmm =
649.097 kNm
Perhitungan luas tulangan lentur K perlu =
2
. . d
b Mu
φ =
2
697 .
2000 .
8 ,
277667 .
519 = 0.668
109
φ Mu
= 0,85 . fc’. a . b d – ½ a
8 ,
519277667 = 0,85 . 24 . a . 2000 697 – ½ a
649097083.8 = 40800 . a . 697 – ½ a 31818.4845
= 697a – ½ a
2
a
2
– 1394a + 31818.4845 = 0 a
12
= 2
4
2
ac b
b −
± −
= 2
4845 .
31818 .
1 .
4 1394
1394
2
− −
± −
−
= 2
062 ,
1815962 1394
±
=
2 58
, 1347
1394 ±
= 23.21 mm
2
C = T 0,85. fc’ .a .b
= As. fy 0,85. 24. 23,21 . 2000 = As . 240
946968 = As
. 240
As =
240 946968
As =
3945.7 mm
2
ρ =
d b
As .
=
697 .
2000 7
, 3945
= 0,0028
110
Luas tulangan per meter lebar As
=
B Asperlu
=
2 7
, 3945
= 1972,85 mm
2
Dipakai tulangan D20 – 150 mm As = 2094,4 mm
2
5.6 Perhitungan Pondasi Sumuran
