Perhitungan sambungan HASIL DAN PEMBAHASAN

b. Actual loads Q = 7,93 kN Gaya geser aktual N = 0,78 kN Gaya aksial aktual M = 13,84 kNm Momen aktual c. Dicoba diameter baut M 25 nx = 2 jumlah baut diatas ny = 8 n = 16 jumlah baut total e = 450 mm eksentrisitas α = 5 o α = 5× π 180 =0,09 rad Ny = N × Sin α Ny = 0,07 kN Nx = N × Cos α Nx = 0,78 kN Qx = Q × Sin α Qx = 0,69 kN Qy = Q × Cos α Qy = 7,90 kN d. Gaya tahanan yang disebabkan oleh eksentrisitas : Q 1 = Ny + Qy = 0,07 + 7,90 = 7,97 kN ny n nx Qx Q Qy N 1 = Nx + Qx = 0,78 + 0,69 = 1,47 kN M 1 = M + Qx × e + Nx × e = 13,84 + 0,69 × 450 + 0,78 × 450 = 14,50 kNm e. Cek gaya geser A g = 1 4 × π × D 2 A g = 1 4 × π × 25 2 A g = 490,86 mm 2 cross section area of bolt = Q 1 �n × A g � = 7,97 × 1000 16 × 490,86 = 1,01 Mpa �̅ = 234 Mpa OK f. Cek gaya tarik Gambar 4.11. Skema sambungan baut y 1 = 385 mm y 9 = 385 mm y 2 = 305 mm y 10 = 305 mm y 3 = 225 mm y 11 = 225 mm y 4 = 145 mm y 12 = 145 mm y 5 = 65 mm y 13 = 65 mm y 6 = -60 mm y 14 = -60 mm y 7 = -140 mm y 15 = -140 mm y 8 = -220 mm y 16 = -220 mm ∑y 2 = 728425 mm 2 g. Tension for one bolt by axial T an T an = N 1 n T an = 1,47 16 T an = 0,09 kN h. Tension for one bolt by moment T am T am = M 1 × Yi ∑y 2 T am1 = 7,18 kN T am9 = 7,18 kN T am2 = 5,69 kN T am10 = 5,69 kN T am3 = 4,20 kN T am11 = 4,20 kN T am4 = 2,70 kN T am12 = 2,70 kN T am5 = 1,21 kN T am13 = 1,21 kN T am6 = -1,12 kN T am14 = -1,12 kN T am7 = -2,61 kN T am15 = -2,61 kN T am8 = -4,10 kN T am16 = -4,10 kN T a = T an + T am T a1 = 7,27 kN T a9 = 7,27 kN T a2 = 5,78 kN T a10 = 5,78 kN T a3 = 4,80 kN T a11 = 4,80 kN T a4 = 2,80 kN T a12 = 2,80 kN T a5 = 1,30 kN T a13 = 1,30 kN T a6 = -1,03 kN T a14 = -1,03 kN T a7 = -2,52 kN T a15 = -2,52 kN T a8 = -4,01 kN T a16 = -4,01 kN i. Cross section area of bolt A ta = 1 4 π 0,85 × D 2 A ta = 1 4 π 0,85 × 25 2 A ta = 354,65 mm 2 ta = T a1 Ata ta = 7,27 × 1000 354,65 ta = 20,58 Mpa ��ta = 273 Mpa OK j. Kombinasi gaya geser dan gaya tarik i = � ta 2 + 3 2 i = �20,51 2 + 3 × 1,01 2 i = 20,58 Mpa �� = 390 Mpa OK k. Bearing plate thickness t Cek tebal plat yang mengalami tarik Dari pemodelan menggunakan program SAP : Mtension = 2250,30 kgmm M Z ≤ ta M bt 2 6 ≤ ta 6M t 2 ≤ ta t 2 ≥ 6M ta � ta = 0,7 × 390 × 10 � ta = 2730 kgcm 2 � ta = 27,3 kgmm 2 t ≥ � 6 × M ta t ≥ 22,239 mm take plat t = 20 mm l. Check for bearing plate t = 20 mm plat thickness A tu = t × D = 20 × 25 = 500 mm 2 tu = Q n × A tu tu = 7,93 × 1000 16 × 25 × 20 tu = 0,99 Mpa �tu OK Use bolt 16 M 25 2. R1 dengan KB3 Gambar 4.12. Detail sambungan rafter dengan kolom Sumber : PT Bita Enarco Engineering R1 WF 500×200×10×16 KB3 WF 350×350×12×19 a. Baut A 325 | = 585 Mpa Tegangan leleh � = σl 1,5 � = 585 1,5 � = 390 Mpa Tegangan dasar �̅ = 0,6 × � �̅ = 0,6 × 390 �̅ = 234 Mpa Tegangan geser ijin � ta = 0,7 × � � ta = 0,7 × 390 � ta = 273 Mpa Tegangan tarik ijin � tu = 1,5 × � � tu = 1,5 × 390 � tu = 585 Mpa Tegangan tumpu ijin b. Actual loads Q = 16,68 kN Gaya geser aktual N = 16,86 kN Gaya aksial aktual M = 47,20 kNm Momen aktual c. Dicoba diameter baut M 25 nx = 2 jumlah baut diatas ny = 8 n = 16 jumlah baut total e = 450 mm eksentrisitas α = 5 o α = 5× π 180 =0,09 rad ny n nx Ny = N × Sin α Ny = 1,47 kN Nx = N × Cos α Nx = 16,79 kN Qx = Q × Sin α Qx = 1,45 kN Qy = Q × Cos α Qy = 16,62 kN d. Gaya tahanan yang disebabkan oleh eksentrisitas Q 1 = Ny + Qy = 1,47 + 16,62 = 18,09 kN N 1 = Nx + Qx = 16,79 + 1,45 = 18,25 kN M 1 = M + � Qx × e 1000 � + � Nx × e 1000 � = 47,20 + � 1,45 × 450 1000 � +� 16,79 × 450 1000 � = 55,41 kNm e. Cek gaya geser A g = 1 4 × π × D 2 A g = 1 4 × π × 25 2 A g = 490,86 mm 2 cross section area of bolt = Q 1 n × Ag Qx Q Qy = 18,09 × 1000 16 × 490,86 = 2,30 Mpa �̅ = 234 Mpa O f. Cek gaya tarik : Gambar 4.13. Skema sambungan baut y 1 = 385 mm y 9 = 385 mm y 2 = 305 mm y 10 = 305 mm y 3 = 225 mm y 11 = 225 mm y 4 = 145 mm y 12 = 145 mm y 5 = 65 mm y 13 = 65 mm y 6 = -60 mm y 14 = -60 mm y 7 = -140 mm y 15 = -140 mm y 8 = -220 mm y 16 = -220 mm ∑y 2 = 777450 mm 2 g. Tension for one bolt by axial T an T an = N 1 n T an = 18,25 16 T an = 1,14 kN h. Tension for one bolt by moment T am T am = M 1 × Yi ∑y 2 T am1 = 27,44 kN T am9 = 27,44 kN T am2 = 21,74 kN T am10 = 21,74 kN T am3 = 16,04 kN T am11 = 16,04 kN T am4 = 10,33 kN T am12 = 10,33 kN T am5 = 4,63 kN T am13 = 4,63 kN T am6 = -4,28 kN T am14 = -4,28 kN T am7 = -9,98 kN T am15 = -9,98 kN T am8 = -15,68 kN T am16 = -15,68 kN Ta = Tan + Tam T a1 = 28,58 kN T a9 = 28,58 kN T a2 = 22,88 kN T a10 = 22,88 kN T a3 = 17,18 kN T a11 = 17,18 kN T a4 = 11,48 kN T a12 = 11,48 kN T a5 = 5,77 kN T a13 = 5,77 kN T a6 = -3,14 kN T a14 = -3,14 kN T a7 = -8,84 kN T a15 = -8,84 kN T a8 = -14,54 kN T a16 = -14,54 kN i. Cross section area of bolt A ta = 1 4 π 0,85 × D 2 A ta = 1 4 π 0,85 × 25 2 A ta = 354,65 mm 2 ta = T a1 Ata ta = 28,58 × 1000 354,65 ta = 80,59 Mpa ��ta = 273 Mpa OK j. Kombinasi gaya geser dan gaya tarik i = � ta 2 + 3 2 i = �80,59 2 + 3 × 2,30 2 i = 80,69 Mpa �� = 390 Mpa OK k. Bearing plate thickness t Cek tebal plat yang mengalami tarik Dari pemodelan menggunakan program SAP : Mtension = 2250,30 kgmm M Z ≤ ta M bt 2 6 ≤ ta 6M t 2 ≤ ta t 2 ≥ 6M ta � ta = 0,7 × 390 × 10 � ta = 2730 kgcm 2 � ta = 27,3 kgmm 2 t ≥ � 6 × M ta t ≥ 22,239 mm take plat t = 20 mm l. Check for bearing plate t = 20 mm plat thickness A tu = t × D = 20 × 25 = 500 mm 2 tu = Q n × Atu tu = 7,93 × 1000 16 × 25 × 20 tu = 0,99 Mpa �tu OK Use bolt 16 M 25 3. BB1 dengan KB2 Gambar 4.14. Detail sambungan balok dengan kolom Sumber : PT Bita Enarco Engineering BB1 WF 500×200×10×16 KB2 WF 400×400×13×21 a. Baut A 325 | = 585 Mpa Tegangan leleh � = σl 1,5 � = 585 1,5 � = 390 Mpa Tegangan dasar �̅ = 0,6 × � �̅ = 0,6 × 390 �̅ = 234 Mpa Tegangan geser ijin � ta = 0,7 × � � ta = 0,7 × 390 � ta = 273 Mpa Tegangan tarik ijin � tu = 1,5 × � � tu = 1,5 × 390 � tu = 585 Mpa Tegangan tumpu ijin b. Actual loads Q = 115,22 kN Gaya geser aktual N = 0 kN Gaya aksial aktual M = 158,23 kNm Momen aktual c. Dicoba diameter baut M 25 nx = 2 jumlah baut diatas ny = 8 n = 16 jumlah baut total e = 450 mm eksentrisitas α = 5 o α = 5× π 180 = 0,09 rad Ny = N × Sin α Ny = 0 kN Nx = N × Cos α Nx = 0 kN Qx = Q × Sin α Qx = 10,04 kN Qy = Q × Cos α Qy = 114,78 kN d. Gaya tahanan yang disebabkan oleh eksentrisitas : Q 1 = Ny + Qy = 0 + 114,78 = 114,78 kN ny n nx Qx Q Qy N 1 = Nx + Qx = 0 + 10,04 = 10,04 kN M 1 = M + Qx × e + Nx × e = 158,23 + 10,04 × 450 + 0 × 450 = 162,75 kNm e. Cek gaya geser A g = 1 4 × π × D 2 A g = 1 4 × π × 25 2 A g = 490,86 mm 2 cross section area of bolt = Q 1 n × Ag = 114,78 × 1000 16 × 490,86 = 14,61 Mpa �̅ = 234 Mpa OK f. Cek gaya tarik Gambar 4.15. Skema sambungan baut y 1 = 385 mm y 9 = 385 mm y 2 = 305 mm y 10 = 305 mm y 3 = 225 mm y 11 = 225 mm y 4 = 145 mm y 12 = 145 mm y 5 = 65 mm y 13 = 65 mm y 6 = -60 mm y 14 = -60 mm y 7 = -140 mm y 15 = -140 mm y 8 = -220 mm y 16 = -220 mm ∑y 2 = 777450 mm 2 g. Tension for one bolt by axial T an T an = N 1 n T an = 10,04 16 T an = 0,63 kN h. Tension for one bolt by moment T am T am = M 1 × Yi ∑y 2 T am1 = 80,59 kN T am9 = 80,59 kN T am2 = 63,85 kN T am10 = 63,85 kN T am3 = 47,10 kN T am11 = 47,10 kN T am4 = 30,35 kN T am12 = 30,35 kN T am5 = 13,61 kN T am13 = 13,61 kN T am6 = -12,56 kN T am14 = -12,56 kN T am7 = -29,31 kN T am15 = -29,31 kN T am8 = -46,05 kN T am16 = -46,05 kN Ta = Tan + Tam T a1 = 81,22 kN T a9 = 81,22 kN T a2 = 64,47 kN T a10 = 64,47 kN T a3 = 47,73 kN T a11 = 47,73 kN T a4 = 30,98 kN T a12 = 30,98 kN T a5 = 14,23 kN T a13 = 14,23 kN T a6 = -11,93 kN T a14 = -11,93 kN T a7 = -28,68 kN T a15 = -28,68 kN T a8 = -45,43 kN T a16 = -45,43 kN i. Cross section area of bolt A ta = 1 4 π 0,85 × D 2 A ta = 1 4 π 0,85 × 25 2 A ta = 354,65 mm 2 ta = T a1 A ta ta = 81,22 × 1000 354,65 ta = 229,02 Mpa ��ta = 273 Mpa OK j. Kombinasi gaya geser dan gaya tarik i = � ta 2 + 3 2 i = �81,22 2 + 3 × 14,61 2 i = 230,41 Mpa �� = 390 Mpa OK k. Bearing plate thickness t Cek tebal plat yang mengalami tarik Dari pemodelan menggunakan program SAP : Mtension = 2250,30 kgmm M Z ≤ ta M bt 2 6 ≤ ta 6M t 2 ≤ ta t 2 ≥ 6M ta � ta = 0,7 × 390 × 10 � ta = 2730 kgcm 2 � ta = 27,3 kgmm 2 t ≥ � 6 × M ta t ≥ 22,239 mm take plat t = 20 mm l. Check for bearing plate t = 20 mm plat thickness A tu = t × D = 20 × 25 = 500 mm 2 tu = Q n × Atu tu = 115,22 × 1000 16 × 25 × 20 tu = 14,40 Mpa �tu OK Use bolt 16 M 25 4. BB2 dengan KB2 Gambar 4.16. Detail sambungan balok dengan kolom Sumber : PT Bita Enarco Engineering BB2 WF 450×200×9×14 KB2 WF 400×400×13×21 a. Baut A 325 | = 585 Mpa Tegangan leleh � = σl 1,5 � = 585 1,5 � = 390 Mpa Tegangan dasar �̅ = 0,6 × � �̅ = 0,6 × 390 �̅ = 234 Mpa Tegangan geser ijin � ta = 0,7 × � � ta = 0,7 × 390 � ta = 273 Mpa Tegangan tarik ijin � tu = 1,5 × � � tu = 1,5 × 390 � tu = 585 Mpa Tegangan tumpu ijin b. Actual loads Q = 81,36 kN Gaya geser aktual N = 0 kN Gaya aksial aktual M = 83,56 kNm Momen aktual c. Dicoba diameter baut M 25 nx = 2 jumlah baut diatas ny = 8 n = 16 jumlah baut total e = 450 mm eksentrisitas α = 5 o α = 5× π 180 =0,09 rad ny n nx Ny = N × Sin α Ny = 0 kN Nx = N × Cos α Nx = 0 kN Qx = Q × Sin α Qx = 7,09 kN Qy = Q × Cos α Qy = 81,05 kN d. Gaya tahanan yang disebabkan oleh eksentrisitas : Q 1 = Ny + Qy = 0 + 81,05 = 81,05 kN N 1 = Nx + Qx = 0 + 7,09 = 7,09 kN M 1 = M + Qx × e + Nx × e = 83,56 + 7,09 × 450 + 0 × 450 = 86,75 kNm e. Cek gaya geser : A g = 1 4 × π × D 2 A g = 1 4 × π × 25 2 A g = 490,86 mm 2 cross section area of bolt = Q 1 n × Ag Qx Q Qy = 81,05 × 1000 16 × 490,86 = 10,32 Mpa �̅ = 234 Mpa OK f. Cek gaya tarik Gambar 4.17. Skema sambungan baut y 1 = 385 mm y 9 = 385 mm y 2 = 305 mm y 10 = 305 mm y 3 = 225 mm y 11 = 225 mm y 4 = 145 mm y 12 = 145 mm y 5 = 65 mm y 13 = 65 mm y 6 = -60 mm y 14 = -60 mm y 7 = -140 mm y 15 = -140 mm y 8 = -220 mm y 16 = -220 mm ∑y 2 = 777450 mm 2 g. Tension for one bolt by axial T an T an = N 1 n T an = 7,09 16 T an = 0,44 kN h. Tension for one bolt by moment T am T am = M 1 × Yi ∑y 2 T am1 = 42,96 kN T am9 = 42,96 kN T am2 = 34,03 kN T am10 = 34,03 kN T am3 = 25,11 kN T am11 = 25,11 kN T am4 = 16,18 kN T am12 = 16,18 kN T am5 = 7,25 kN T am13 = 7,25 kN T am6 = -6,70 kN T am14 = -6,70 kN T am7 = -15,62 kN T am15 = -15,62 kN T am8 = -24,55 kN T am16 = -24,55 kN Ta = Tan + Tam T a1 = 43,40 kN T a9 = 43,40 kN T a2 = 34,48 kN T a10 = 34,48 kN T a3 = 25,55 kN T a11 = 25,55 kN T a4 = 16,62 kN T a12 = 16,62 kN T a5 = 7,70 kN T a13 = 7,70 kN T a6 = -6,25 kN T a14 = -6,25 kN T a7 = -15,18 kN T a15 = -15,18 kN T a8 = -24,11 kN T a16 = -24,11 kN i. Cross section area of bolt A ta = 1 4 π 0,85 × D 2 A ta = 1 4 π 0,85 × 25 2 A ta = 354,65 mm 2 ta = T a1 Ata ta = 43,40 × 1000 354,65 ta = 122,38 Mpa ��ta = 273 Mpa OK j. Kombinasi gaya geser dan gaya tarik i = � ta 2 + 3 2 i = �122,38 2 + 3 × 10,32 2 i = 123,68 Mpa �� = 390 Mpa OK k. Bearing plate thickness t Cek tebal plat yang mengalami tarik Dari pemodelan menggunakan program SAP : Mtension = 2250,30 kgmm M Z ≤ ta M bt 2 6 ≤ ta 6M t 2 ≤ ta t 2 ≥ 6M ta � ta = 0,7 × 390 × 10 � ta = 2730 kgcm 2 � ta = 27,3 kgmm 2 t ≥ � 6 × M ta t ≥ 22,239 mm take plat t = 20 mm l. Check for bearing plate t = 20 mm plat thickness A tu = t × D = 20 × 25 = 500 mm 2 tu = Q n × A tu tu = 81,36 × 1000 16 × 25 × 20 tu = 10,17 Mpa �tu OK Use bolt 16 M 25 5. BB2 dengan KB3 Gambar 4.18. Detail sambungan balok dengan kolom Sumber : PT Bita Enarco Engineering BB2 WF 450×200×9×14 KB3 WF 350×350×13×21 a. Baut A 325 | = 585 Mpa Tegangan leleh � = σl 1,5 � = 585 1,5 � = 390 Mpa Tegangan dasar �̅ = 0,6 × � �̅ = 0,6 × 390 �̅ = 234 Mpa Tegangan geser ijin � ta = 0,7 × � � ta = 0,7 × 390 � ta = 273 Mpa Tegangan tarik ijin � tu = 1,5 × � � tu = 1,5 × 390 � tu = 585 Mpa Tegangan tumpu ijin b. Actual loads Q = 84,09 kN Gaya geser aktual N = 0 kN Gaya aksial aktual M = 85,71 kNm Momen aktual c. Dicoba diameter baut M 25 nx = 2 jumlah baut diatas ny = 8 n = 16 jumlah baut total e = 450 mm eksentrisitas α = 5 o α = 5× π 180 =0,09 rad Ny = N × Sin α Ny = 0 kN Nx = N × Cos α Nx = 0 kN Qx = Q × Sin α Qx = 7,33 kN Qy = Q × Cos α Qy = 83,77 kN ny n nx Qx Q Qy d. Gaya tahanan yang disebabkan oleh eksentrisitas Q 1 = Ny + Qy = 0 + 83,77 = 83,77 kN N 1 = Nx + Qx = 0 + 7,33 = 7,33 kN M 1 = M + Qx × e + Nx × e = 85,71 + 7,33 × 450 + 0 × 450 = 89,01 kN e. Cek gaya geser A g = 1 4 × π × D 2 A g = 1 4 × π × 25 2 A g = 490,86 mm 2 cross section area of bolt = Q 1 n × Ag = 83,77 × 1000 16 × 490,86 = 10,67 Mpa �̅ = 234 Mpa OK f. Cek gaya tarik Gambar 4.19. Skema sambungan baut y 1 = 385 mm y 9 = 385 mm y 2 = 305 mm y 10 = 305 mm y 3 = 225 mm y 11 = 225 mm y 4 = 145 mm y 12 = 145 mm y 5 = 65 mm y 13 = 65 mm y 6 = -60 mm y 14 = -60 mm y 7 = -140 mm y 15 = -140 mm y 8 = -220 mm y 16 = -220 mm ∑y 2 = 777450 mm 2 g. Tension for one bolt by axial T an T an = N 1 n T an = 7,33 16 T an = 0,46 kN h. Tension for one bolt by moment T am T am = M 1 × Yi ∑y 2 T am1 = 44,08 kN T am9 = 44,08 kN T am2 = 34,92 kN T am10 = 34,92 kN T am3 = 25,76 kN T am11 = 25,76 kN T am4 = 16,60 kN T am12 = 16,60 kN T am5 = 7,44 kN T am13 = 7,44 kN T am6 = -6,87 kN T am14 = -6,87 kN T am7 = -16,03 kN T am15 = -16,03 kN T am8 = -25,19 kN T am16 = -25,19 kN Ta = Tan + Tam T a1 = 44,54 kN T a9 = 44,54 kN T a2 = 35,38 kN T a10 = 35,38 kN T a3 = 26,22 kN T a11 = 26,22 kN T a4 = 17,06 kN T a12 = 17,06 kN T a5 = 7,90 kN T a13 = 7,90 kN T a6 = -6,41 kN T a14 = -6,41 kN T a7 = -15,57 kN T a15 = -15,57 kN T a8 = -24,73 kN T a16 = -24,73 kN i. Cross section area of bolt A ta = 1 4 π 0,85 × D 2 A ta = 1 4 π 0,85 × 25 2 A ta = 354,65 mm 2 ta = T a1 Ata ta = 44,54 × 1000 354,65 ta = 125,58 Mpa ��ta = 273 Mpa OK j. Kombinasi gaya geser dan gaya tarik i = � ta 2 + 3 2 i = �125,58 2 + 3 × 10,67 2 i = 126,93 Mpa �� = 390 Mpa OK k. Bearing plate thickness t Cek tebal plat yang mengalami tarik Dari pemodelan menggunakan program SAP : Mtension = 2250,30 kgmm M Z ≤ ta M bt 2 6 ≤ ta 6M t 2 ≤ ta t 2 ≥ 6M ta � ta = 0,7 × 390 × 10 � ta = 2730 kgcm 2 � ta = 27,3 kgmm 2 t ≥ � 6 × M ta t ≥ 22,239 mm take plat t = 20 mm l. Check for bearing plate t = 20 mm plat thickness A tu = t × D = 20 × 25 = 500 mm 2 tu = Q n × A tu tu = 84,09 × 1000 16 × 25 × 20 tu = 10,51 Mpa �tu OK Use bolt 16 M 25 100

BAB V KESIMPULAN DAN SARAN

A. Kesimpulan

Berdasarkan hasil perencanaan ulang dan perhitungan struktur pada proyek pembangunan New Noodle Factory PT. Indofood CBP struktur baja, maka dapat disimpilkan sebagai berikut. a. Perencanaan komponen struktural balok-kolom stuktur baja 2D memenuhi persyaratan kekompakan dengan komponen penampang kolom KB2 IWF 400×400×13×21, KB3 IWF 350×350×12×19, komponen penampang balok BB1 IWF 500×200×10×16, BB2 IWF 450×200×9×14, dan pada rafter menggunakan R1 IWF 500×200×10×16. b. Perencanaan sambungan pada proyek pembangunan New Noodle Factory PT. Indofood CBP ini dilakuakn perubahan desain. Perubahan terhadap jumlah baut yang telah direncanakan sebelumnya pada sambungan PD2 dan sambungan KB2 dengan KB3 yaitu dengan menambahkan jumlah baut. Karakteristik baut yang digunakan pada sambungan pedestal yaitu, PD2A 4 M 25 dengan panjang angkur 400, PD2 6 M 25 dengan panjang angkur 400, PD3 4 M 25 dengan panjang angkur 400, PD3A 4 M 25 dengan panjang angkur 400.

B. Saran

a. Berdasarkan hasil penelitian yang telah dilakukan, saran yang perlu dikembangkan dalam penelitian ini, yaitu perlu dilakukan analisis struktur dengan portal 3D sehingga mampu menghasilkan gaya-gaya dalam yang terjadi akibat pembebanan secara langsung sesuai dengan kondisi yang sebenarnya dilapangan. b. Perencanaan struktur perlu dilakukan analisis ulang dengan meninjau beberapa portal pada bangunan depan ataupun bangunan belakang pabrik tersebut. c. Pada perencanaan sambungan perlu dilakukan perencanaan ulang dengan menggunakan peraturan baru yaitu SNI 1729:2015. DAFTAR PUSTAKA Setiawan, Agus. 2008. Perencanaan Struktur Baja dengan Metode LRFD. Jakarta. Erlangga Dosen, Paguyupan Baja Yogyakarta. Pengetahuan Dasar Struktur Baja. Yogyakarta. PADOSBAJAYO Irfan, Andy Rosyulianta. 2015. Perencanaan Ulang Gedung Rumah Sakit An-Nur Yogyakarta Dengan Beton Bertulang. Kudah, Makshal Faray. 2012. Perencanaan Bangunan Baja Di Indonesia. Muslinang, Mustopo. 2014. Perencanaan Struktur Baja Tahan Gempa. Jakarta. Shortcourse HAKI. Sampakang, Jusak Jan. 2013. Perencanaan Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus Pada Komponen Balok-Kolom Dan Sambungan Struktur Baja Gedung BPJN XI. Jurnal Sipil Statik Vol. 1 No. 10, September 2013 653-663 ISSN:2337-6732. SNI 1726:2012. Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa Untuk Struktur Bangunan Gedung dan Non Gedung SNI 1726:2012. Dinas Pekerjaan Umum. SNI 1727:2013. Beban Minimum Untuk Perencanaan Bangunan Gedung dan Struktur lain SNI 1727:2013. Dinas Pekerjaan Umum. SNI 2847:2013. Persyaratan Beton Struktur Untuk Bangunan Gedung SNI 2847:2013. Dinas Pekerjaan Umum. http:puskim.pu.go.id.Aplikasidesain_spekra_indonesia_2011 diakses 15 mei 2016 pukul 21.00 WIB