Laporan Tugas Akhir
Perencanaan Jalan Layang Pada Jalan Akses Bandara A.Yani Semarang
255 As = 0,1 .
3392,3886 =
339,2388 mm
2
Digunakan tulangan samping 3
D13 As = 398,2
mm
2
Gambar 5. 95
Penulangan Kaki Abutmen
H. Penulangan Tiang Pancang
Tiang pancang yang digunakan pada pilar menggunakan beton bertulang dengan data sebagai berikut :
a. Diameter tiang pancang :
30 cm
b. Panjang tiang
: 40 m c.
Mutu beton f’c : 50 Mpa
d. Mutu baja fy
: 400 Mpa Berdasarkan cara pengangkatan untuk pengangkutan :
Cara pengangkatan diakukan per segmen = 6 m.
Gambar 5. 96
Penulangan Berdasarkan Pengangkatan
Luas penampang A = ¼ . π . 0,
3
2
Laporan Tugas Akhir
Perencanaan Jalan Layang Pada Jalan Akses Bandara A.Yani Semarang
256 =
0, 0707
m
2
Berat tiang q = A . beton
= 0,0707
. 2,5 =
0, 1768
tonm Perhitungan momen :
M1 = ½ . q . a
2
M2 = { 18 . q . L-2a
2
} – { ½ . q . a
2
} M1 =
M2 ½ . q . a
2
= { 18 . q . L-2a
2
} – { ½ . q . a
2
} 4a
2
+ 4aL – L
2
= 0 a
= 0,209
L =
0,209 .
6 =
1,254 m
M1 = ½ . q . a
2
= ½
. 0,
1768 .
1,254
2
= 0,139
ton m R1 = R2
= ½ . q . L =
½ .
0,1768 .
6 =
0,5304 ton
Berdasarkan cara pengangkatan untuk pemancangan :
Laporan Tugas Akhir
Perencanaan Jalan Layang Pada Jalan Akses Bandara A.Yani Semarang
257
Gambar 5. 97
Penulangan Berdasarkan Cara Pengangkatan Untuk Pemancangan
M1 = ½ . q . a
2
R1 = a
L a
q a
L −
− −
. .
2 1
} .
2 1
{
2 2
= 2
. .
. 2
2
a L
L q
a qL
− −
Mx = R1 . x – ½ . q . x
2
Syarat maksimum Dx = 0 Dx
= R1 – q.x x =
= 2
2
2
a L
aL L
− −
Mx =
2 2
2 2
2 2
2 1
2 2
2 2
⎥ ⎦
⎤ ⎢
⎣ ⎡
− −
− ⎥
⎦ ⎤
⎢ ⎣
⎡ −
− −
− a
L aL
L q
a L
aL L
a L
aL L
q
=
2 2
2 2
2 1
⎥ ⎦
⎤ ⎢
⎣ ⎡
− −
a L
aL L
q M1 =
Mx ½ . q .a
2
=
2 2
2 2
2 1
⎥ ⎦
⎤ ⎢
⎣ ⎡
− −
a L
aL L
q a =
2 2
2
a L
aL L
− −
2a
2
– 4aL + L
2
= 0 a =
0,29 L
= 0,29
. 6
= 1,74
m M
= ½ . q . a
2
= ½
. 0,
1768 .
1,74
2
= 0,2676
ton m R1 =
2 .
. .
2
2
a L
L q
a qL
− −
Laporan Tugas Akhir
Perencanaan Jalan Layang Pada Jalan Akses Bandara A.Yani Semarang
258 =
74 ,
1 6
2 6
1768 ,
74 ,
1 2
6 1768
,
2
− −
= 0,3138
ton R2
= q.L – R1 = 0,1768
. 6
– 0,3138
= 0,747
ton Berdasarkan kedua keadaan tersebut di atas, yang paling
menentukan adalah keadaan pada saat pemancangan, sehingga perhitungan penulangan didasarkan atas momen yang terjadi akibat
pengangkatan untuk pemancangan tersebut. Pengaruh kejut selama pengangkatan diperhitugkan sebesar 50 dari momen maksimum.
Mu = 1,5
. 0,2676
= 0,4014
ton m Vu =
1,5 .
0,747 =
1,1205 ton
Penulangan pokok : h
= 0,88 D = 0,88 . 300
= 264
mm b =
264 d’
= 0,15 h = 0,15 . 264
= 39,6
mm d
= h – d’ = 264
– 39,6
= 224,4
mm
2
.d b
Mu =
2 7
4 ,
224 264
10 .
4014 ,
= 0,30194
Nmm
2
= 301,94
KNm
2
2
.d b
Mu =
ρ 0,8 fy ⎥
⎦ ⎤
⎢ ⎣
⎡ −
c f
fy 588
, 1
ρ
0,30194 = 320
ρ 1 – 4,704 ρ =
320 ρ – 1505,28 ρ
2
ρ = 0,
00094 RI = 0,85 f’c = 0,85 . 50 = 42,5 Mpa
Laporan Tugas Akhir
Perencanaan Jalan Layang Pada Jalan Akses Bandara A.Yani Semarang
259
1
β
→ f’c 30 Mpa
= 0,85 – 0,008. f’c-30 = 0,85 – 0,008. 50-30
= 0,69 ρ
max
= fy
+ 600
450
1
β
x fy
Rl =
400 600
450 69
, +
x 400
5 ,
42 = 0,0329
ρ
min
= fy
4 ,
1 =
400 4
, 1
= 0,0035 karena
ρ ρ
min
, maka dignakan ρ
min
= 0,0035 As =
ρ . b . d =
0, 0035
. 264
. 224,4
= 207,3456
mm
2
Digunakan tulangan 2D16
As = 402,2
mm
2
Penulangan akibat tumbukan : Jenis hammer yang akan digunakan adalah tipe K – 35 dengan berat
hammer 3,5 ton. Dipakai rumus New Engineering Formula :
Pu = c
s H
Wr eh
+ Dimana :
Pu = Daya dukung tiang tunggal
Wr = Berat hammer = 3,5 ton = 35 KN
eh = effisiensi hammer = 0,8
H =
tinggi jatuh hammer = 1,5 m s
= final settlement rata – rata = 15 cm
c =
Koefisien untuk double acting system hammer = 0,1 Pu =
1 ,
15 ,
5 ,
1 35
8 ,
+ = 168 KN
Menurut SKSNI – T – 03 – 1991 Pasal 3.3.3.5 Kuat tekan struktur :
Pu = 0,8 { 0,85 f’c Ac – As + fy As
} 168000
= 0,8 { 0,85 50 70700
– As + 400 As
Laporan Tugas Akhir
Perencanaan Jalan Layang Pada Jalan Akses Bandara A.Yani Semarang
260 As =
- 6407,6923
mm Karena hasil negatif, maka digunakan :
As = 1 . Ac = 1 .
70700 =
707 mm
2
Dipakai tulangan 7
D 13
As = 929,1
mm
2
Vu = 168 KN
Vn = KN
240 7
, 168 =
Vc = 0,17
. c
f .
264 .
224,5 =
59,607 KN
. .
3 2
c f
.bw . d = 233,756
KN Vn-Vc
≤ .
. 3
2 c
f .bw . d
180,393 233,756
penampang cukup Vc
.
φ
= 0, 7
. 59,607
= 41,7249
KN Vu
Vc .
φ
perlu tulangan geser syarat s
≤ 2
d s
≤ 2
5 ,
224 s
≤ 112,5
, diambil 100
mm Av =
d fy
s Vc
Vn .
. −
= 5
, 224
. 250
100 .
10 .
393 ,
180
3
= 321,413
mm
2
Dipergunakan sengkang spiral
φ
8 – 1
00 A
s
= 502,7
mm
2
Kontrol terhadap tumbukan hammer :
Laporan Tugas Akhir
Perencanaan Jalan Layang Pada Jalan Akses Bandara A.Yani Semarang
261 Daya dukung satu tiang pancang =
117,8583 ton =
11,7858 .10
5
N Rumus tumbukan :
R = c
s H
Wr +
Φ Dimana :
R = Kemampuan dukung tiang akibat tumbukan
Wr = Berat hammer = 3,5 ton = 35 KN H
= Tinggi jatuh hammer = 1,5 m s
= Final settlement rata – rata = 15 cm c
= Koefisien untuk double acting system hammer = 0,1 Maka :
R = 1
, 15
, 2
, 5
, 1
35 +
= 1050 KN = 1,05 . 10
5
N R = 1,05.10
5
N P
1 tiang
= 11,7858
.10
5
N .....aman
Laporan Tugas Akhir
Perencanaan Jalan Layang Pada Jalan Akses Bandara A.Yani Semarang
262
Gambar 5. 98
Penulangan Tiang Pancang Abutmen
V.2.2.3. Perencanaan wing wall
