UTILITAS VIII - 36
Pra Rencana Pabrik Asam Salisilat dari Phenol dengan Proses Karboksilasi
13. Bak penampung air proses
Fungsi : Menampung air dari bak air bersih untuk keperluan proses produksi
Bak berbentuk persegi panjang, terbuat dari beton. Rate volumetrik
: m
3
hari =
m
3
jam Ditentukan
: Waktu tinggal =
1 jam Volume air total :
m
3
Digunakan :
1 buah bak Volume air dalam bak :
m
3
Dimisalkan : Panjang
= 2 X m
Lebar =
2 X m Tinggi
= 1 X m
Volume bak penampung direncanakan 80 terisi air : =
= m
3
Volume bak penampung = p
x l
x t
= 2 X x
2 X x 1 X
= 4 X
3
X =
Panjang =
2 X m =
2 x
= m
Lebar =
2 X m =
2 x
= m
Tinggi =
1 X m =
1 x
= m
57,7591 2,4066
2,4066
2,4066
0,9094 0,9094
0,9094 0,9094
1,8188 0,9094
1,8188 2,4066
80 3,0083
3,0083 3,0083
Hak Cipta © milik UPN Veteran Jatim : Dilarang mengutip sebagian atau seluruh karya tulis ini tanpa mencantumkan dan menyebutkan sumber
UTILITAS VIII - 37
Pra Rencana Pabrik Asam Salisilat dari Phenol dengan Proses Karboksilasi z
P
2
v
2
P
1
v
1
Reference plane
VIII.3.2 Perhitungan pompa-pompa
1. Pompa air sungai
Check volume : Volume bak
= p
x l
x t
= x
x =
m
3
= m
3
memenuhi
Spesifikasi :
Fungsi :
Menampung air dari bak air bersih untuk keperluan pro- ses produksi.
Kapasitas :
m
3
Bentuk :
Empat persegi panjang terbuka. Ukuran
: Panjang
= m
Lebar =
m Tinggi
= m
Bahan konstru : Beton
Jumlah :
1 buah 3,0083
3,0083
3,0083
1,8 1,8
1,8188 1,8188
0,9094
0,9
Fungsi : Mengalirkan air dari sungai ke bak penampung air sungai
Type : Centrifugal Pump
Dasar Pemilihan : Sesuai untuk bahan liquid, viskositas rendah.
Hak Cipta © milik UPN Veteran Jatim : Dilarang mengutip sebagian atau seluruh karya tulis ini tanpa mencantumkan dan menyebutkan sumber
UTILITAS VIII - 38
Pra Rencana Pabrik Asam Salisilat dari Phenol dengan Proses Karboksilasi
Perhitungan :
ρ air =
lbcuft Bahan masuk =
kg jam =
lbdt Rate volumetrik qf =
mρ =
= cuftdt
Asumsi aliran turbulen :
Di optimum untuk aliran turbulen, Nre 2100, digunakan persamaan : Dari Peters Timmerhaus 4 ed, pers 45, hal 365 , didapatkan :
Diameter Optimum = x qf
x ρ
dengan : qf =
fluid flow rate ; cuftdt cfs
ρ = fluid density ; lbcuft
Diameter Optimum = x
x =
in
Dipilih pipa sch
Geankoplis, App.A-5, hal.996 OD
= in
Brownell, App.K, hal.387 ID
= in
= ft
A =
ft
2
Kecepatan linier
= qfA =
= ftdt
μ = cps
= lbft dt
x x
= asumsi benar
0,3580
0,45 0,13
0,45
62,4298
0,3355 0,0884
0,3580 4,0495
0,3355 4,0495
62,4298 36493,5743
22,3485
22,3485 62,4298
3,9
40
140247,6232 2100
62,4298 μ
0,000605 0,000605
N
Re
= D V
ρ =
0,0884
0,9
0,13
4,2044
4 in 4,500
4,026 3,9
0,3580
Hak Cipta © milik UPN Veteran Jatim : Dilarang mengutip sebagian atau seluruh karya tulis ini tanpa mencantumkan dan menyebutkan sumber
UTILITAS VIII - 39
Pra Rencana Pabrik Asam Salisilat dari Phenol dengan Proses Karboksilasi
Dipiih pipa Commercial steel = e
= m
e D =
Foust, App C hal 717 f
= Geankoplis Fig. 2.10-3, hal 88
Digunakan persamaan Bernoully : ΔP
g ρ
gc 2α x gc
Perhitungan friksi berdasarkan Peters Timmerhaus, 4ed T.1, hal.484
Taksiran panjang pipa lurus =
ft -
3 elbow 90
o
= 3
x x
= ft
- 1 globe valve
= 1
x x
= ft
- 1 gate valve
= 1
x x
= ft
Panjang total pipa =
ft
Friksi yang terjadi :
1. Friksi karena gesekan bahan dalam pipa 2f x V
2
x Le
PT, tabel 1 hal 484
2 x
x
2
x ftdt
2
x ft x
ft.lbm x ft dt
2
.lbf =
0,00015 0,00073
0,0040
100,0000 32
32,2080 300
100,6500 0,3355
0,3355 0,3355
0,0040 4,0495
0,3355
Σ
F =
- Wf +
ΔZ +
ΔV
2
+
ft . lbf lbm
2,8562603 =
235,2065 32,2
7 2,3485
235,2065
F
1
= gc x D
2. Friksi karena kontraksi dari tangki ke pipa ;
A tangki A pipa PetersTimmerhaus, hal.484
F
2
= K x V
2
0,5 K =
2 x α x gc
Hak Cipta © milik UPN Veteran Jatim : Dilarang mengutip sebagian atau seluruh karya tulis ini tanpa mencantumkan dan menyebutkan sumber
UTILITAS VIII - 40
Pra Rencana Pabrik Asam Salisilat dari Phenol dengan Proses Karboksilasi
x
2
; α = 1
2 x
1 x
3. Friksi karena enlargement ekspansi dari pipa ke tangki ;
untuk aliran turbulen
2
-
2
2 x
x V
1
V
2
, maka V
1
dianggap = 0
ΣF = F
1
+ F
2
+ F
3
= +
+
P
1
= 1 atm
= psi =
x =
lbf ft
2
P
2
= 1 atm
= psi =
x =
lbf ft
2
ΔP lbf ft
2
ρ lbm cuft
2
2 x
x ΔZ = Z
2
- Z
1
= ft
45 2116,8
2116,8 14,7
14,7 14,7
14,7 2,85626
0,5 4,0495
0,1273184 untuk aliran turbulen
α = 4,0495
0,5093 0,5
1
V
2
= ft . lbf
2 x α x gc 32,2
32,2
= ft . lbf
lbm =
lbf ft
2
; 2 x a x gc
2 x a x gc =
=
0,127318 0,509273
3,4928520 144
144
0,3580 0,5
0,0040 =
ft . lbf 32,2
lbm F
3
= V
2
= ΔV
2 2
- ΔV
1 2
= ft . lbf
lbm
= =
= ΔP = P
2
- P
1
ft . lbf lbm
lbm
Hak Cipta © milik UPN Veteran Jatim : Dilarang mengutip sebagian atau seluruh karya tulis ini tanpa mencantumkan dan menyebutkan sumber
UTILITAS VIII - 41
Pra Rencana Pabrik Asam Salisilat dari Phenol dengan Proses Karboksilasi
ΔP g
ρ gc
2α x gc +
+ +
= - Wf
= - Wf
- Wf x flowrate cuftdt x ρ
= x
x
= hp
Kapasitas = x
x =
gpm Effisiensi pompa =
PetersTimmerhaus,5
ed,
fig. 12-17
Effisiensi motor =
PetersTimmerhaus,5
ed
,fig. 12-18
h motor 60
hp hp
≈ 3,5
3,492852 +
ΔZ +
ΔV
2
+ 0,0040
1,9706 -WF
- Wf = =
45
48,4968 ft . lbf
lbm
Σ
F
2,6275 0,8100
3,2438 =
hp =
1,9706 =
2,6275 81
Power motor =
Bhp =
= 48,4968
0,3580
22,3485 7,4810
10031,3307 75
48,4968
hp h pompa
0,7500 62,4298
550
Bhp hp =
550
Spesifikasi :
Fungsi : Mengalirkan air dari sungai ke bak penampung air sungai.
Type : Centrifugal Pump
Bahan : Commercial Steel
Rate volumetrik :
cuftdt Total Dynamic Head
: Effisiensi pompa
: 48,4968 ft . lbf lbm
75 22,3485
Hak Cipta © milik UPN Veteran Jatim : Dilarang mengutip sebagian atau seluruh karya tulis ini tanpa mencantumkan dan menyebutkan sumber
UTILITAS VIII - 42
Pra Rencana Pabrik Asam Salisilat dari Phenol dengan Proses Karboksilasi Al
2
SO
4 3
V
2
P
2
Z
2
P
1
V
1
Z
1
2. Pompa tangki koagulasi
Kategori