Pra Rancangan Pabrik Pembuatan Bio Oil Dengan Bahan Baku Tandan Kosong Kelapa Sawit Melalui Proses Pirolisis Cepat Dengan Kapasitas Produksi 12.000 Ton Tahun
LAMPIRAN A
PERHITUNGAN NERACA MASSA
Hasil perhitungan neraca massa pra rancangan pabrik pembuatan Bio-oil dengan bahan baku tandan kosong kelapa sawit (TKKS) melalui proses pirolisis cepat adalah sebagai berikut.
Kapasitas produksi : 12.000 ton/tahun Basis perhitungan : 1 jam operasi Waktu kerja per tahun : 330 hari Satu hari operasi : 24 jam Satuan operasi : kg/jam
Kapasitas per jam = 12.000 ton tahun x
1 tahun 330 hari x
1 hari 24 jam x
1.000 kg 1 ton = 1.515,1515 kg/jam
Reaksi pada reaktor Fluidized Bed Reaksi umum :
C100H120O40 500oC 6,203 C3H8O + 66,976 C + 6,404 CO2 + 3,852 CO + 9,734
H2 + 4,159 CH4 + 17,136 H2O
Massa bahan baku TKKS yang dibutuhkan adalah : (1.515,1515 kg/jam) / 19 % = 7.974,4817 kg/jam
(2)
A.1 Unit Persiapan TKKS
Gambar LA.1 Diagram Alir Unit Persiapan Tandan Kosong Kelapa Sawit
Persamaan neraca massa pada unit persiapan bahan baku adalah : F1 + F5 = F4
Dari unit persiapan bahan baku TKKS ini diasumsikan efisiensi dari semua alat yang digunakan adalah 80%. Dari perhitungan alur mundur diperoleh laju alir massa pada alur 4 (F4) adalah 7.974,4817 kg/jam.
F1 = 80% x F4
F1 = 80% x 7.974,4817 kg/jam = 6.379,5853 kg/jam Alur 2 dan alur 3 tidak mengalami perubahan massa. Alur 5 adalah bahan baku TKKS yang direcycle F5 = 20% x F4
F5 = 20% x 7.974,4817 kg/jam = 1.594,8963 kg/jam
3 2 1
4 5
(3)
Tabel LA.1 Neraca massa pada unit persiapan bahan baku TKKS
Komponen
Massa Masuk (kg/jam) Massa Keluar (kg/jam)
Alur 1 Alur 5 Alur 4
Tandan Kosong Kelapa Sawit 6.379,5853 1.594,8963 7.974,4817
Total 7.974,4817 7.974,4817
A.2 Reaktor Fluidized Bed (R-201)
9
8 PC
TC
R-201
7 Flue Gas
21
18 19
20 Udara
Gas alam
Uncondensable Gas
B-101
Nitrogen TKKS
Gas Pirolisis
Gambar LA.2 Diagram Alir Reaktor Fluidized Bed
Laju alir alur 7 (F7) = Laju alir alur 4 (F4)
Persamaan neraca massa pada reaktor fluidized bed adalah : F9 = F4 + F8
Reaksi umum :
C100H120O40 500oC 6,203 C3H8O + 66,976 C + 6,404 CO2 + 3,852 CO + 9,734
(4)
F4 = 7.974,4817 kg/jam
N4 Lignoselulosa = F4 / BM Lignoselulosa
N4 Lignoselulosa = (7.974,4817 kg/jam) / (1.962,2 kg/kmol) N4 Lignoselulosa = 4,0641 kmol/jam
Gas yang digunakan pada reaktor fluidized bed adalah gas nitrogen (N2). Kebutuhan
gas sebagai pendorong partikel-partikel yang terdapat pada reaktor fluidized bed adalah 10% dari massa lignoselulosa yang masuk.
F8 N2 = 10% x F4 = 10% x 7.974,4817 kg/jam
F8 = 797,4482 kg/jam
Dalam reaksi produk bio oil tidak dihasilkan limbah atau zero waste. Seratus persen bahan baku lignoselulosa yang masuk dikonversi menjadi bio oil, arang dan gas yang tidak terkondensasi. Gas yang tidak terkondensasi dapat digunakan lagi ke dalam proses sebagai sumber energi.
Maka perhitungan nya : Mol Bio Oil = 6,203
1 x 4,0641 kmol/jam = 25,2093 kmol/jam
F9 Bio Oil = Mol Bio Oil x BM Bio Oil
F9 Bio Oil = 25,2093 kmol/jam x 60,11 kg/kmol F9 Bio Oil = 1.515,3317 kg/jam
Mol Arang = 66,976
1 x 4,0641 kmol/jam = 272,1939 kmol/jam
F9 Arang = Mol Arang x BM Arang
F9 Arang = 272,1939 kmol/jam x 12,01 kg/kmol F9 Arang = 3.269,0488 kg/jam
Mol Air = 17,136
1 x 4,0641 kmol/jam = 69,6416 kmol/jam
F9 Air = Mol Air x BM Air
F9 Air = 69,6416 kmol/jam x 18,02 kg/kmol F9 Air = 1.254,9414 kg/jam
(5)
Mol CH4 =
4,159
1 x 4,0641 kmol/jam = 16,9024 kmol/jam
F9 CH4 = Mol CH4 x BM CH4
F9 CH4 = 16,9024 kmol/jam x 16,05 kg/kmol
F9 CH4 = 271,2834 kg/jam
Mol CO = 3,852
1 x 4,0641 kmol/jam = 15,6547 kmol/jam
F9 CO = Mol CO x BM CO
F9 CO = 15,6547 kmol/jam x 28,01 kg/kmol F9 CO = 438,4889 kg/jam
Mol CO2=
6,404
1 x 4,0641 kmol/jam = 26,0262 kmol/jam
F9 CO2 = Mol CO2 x BM CO2
F9 CO2 = 26,0262 kmol/jam x 44,01 kg/kmol
F9 CO2 = 1.145,4124 kg/jam
Mol H2=
9,374
1 x 4,0641 kmol/jam = 39,5595 kmol/jam
F9 H2 = Mol H2 x BM H2
F9 H2 = 39,5595 kmol/jam x 2,02 kg/kmol
(6)
Tabel LA.2 Neraca massa pada reaktor fluidized bed (R-201)
Komponen
Massa Masuk Massa Keluar
Alur 7 Alur 8 Alur 9
F (kg/jam) N
(kmol/jam) F (kg/jam)
N
(kmol/jam) F (kg/jam)
N (kmol/jam)
TKKS 7.974,4817 4,0641 - - - -
Bio Oil - - - - 1.515,3317 25,2093
Arang - - - - 3.269,0488 272,1939
Air - - - - 1.254,9414 69,6416
CH4 - - - - 271,2834 16,9024
CO - - - - 438,4889 15,6547
CO2 - - - - 1.145,4124 26,0262
H2 - - - - 79,9101 39,5595
N2 - - 797,4482 28,4671 797,4482 28,4671
Sub Total 7.974,4817 4,0641 797,4482 28,4671 8.771,8648 493,6547
Total F 8.771,9298 8.771,8648
A.3 Combuster (B-201)
Combuster berfungsi untuk menyediakan panas yang akan digunakan untuk memanaskan reaktor fluidized bed. Gas yang tidak terkondensasi dimasukkan pada suhu 95oC, udara dan gas alam dimasukkan pada suhu 30oC. Suhu keluar dari combuster yang dibutuhkan untuk memanaskan reaktor tersebut adalah sebesar 500oC.
(7)
9
8 PC
TC
R-201
7 Flue Gas
30
19 28
29 Udara
Gas alam
Uncondensable Gas
B-101
Nitrogen TKKS
Gas Pirolisis
Gambar LA.3 Diagram Alir Combuster
a. Neraca Massa Komponen Alur 19 (Gas yang tidak terkondensasi) CO2 = 11,4541 kg/jam = 0,2603 kmol/jam
CO = 438,4889 kg/jam = 15,6547 kmol/jam H2 = 79,9101 kg/jam = 39,5595 kmol/jam
CH4 = 271,2834 kg/jam = 16,9024 kmol/jam
N2 = 797,4482 kg/jam = 28,4671 kmol/jam
b. Menghitung O2 dan N2 dari reaksi pembakaran alur 19
Menghitung produk pembakaran gas CH4
CH4 + 2O2 CO2 + 2H2O
In : 16,9024 0 0 Reaksi : σCH4 × r σO2 × r σCO2 × r σH2O × r
Out : N21CH4 N21O2 N21CO2 N21H2O
(8)
16,9024 1
1 16,9024
–
X × N = r
CH4 CH4 21
CH4
CH4 + 2O2 CO2 + 2H2O
In : 16,9024 40,5657 0 0 Reaksi : 16,9024 33,8048 16,9024 33,8048 Out : 0 6,7610 16,9024 33,8048
Komponen udara Fraksi mol
N2 0,79
O2 0,21
N21O2 teoritis = 33,8048 kmol/jam
N19Udara berlebih (excess air) = 20%
N19O2 dalam excess air = 33,8048 × (1 + 0,2) = 40,5657 kmol/jam
F19O2 dalam excess air = 1.298,1037 kg/jam
N19N2 dalam excess air = 0,79 / 0,21 × 40,5657 = 152,6045 kmol/jam
F19N2 dalam excess air = 4.274,9087 kg/jam
N21CO2 = 16,9024 kmol/jam
F21CO2 = 16,9024 kmol/jam × 44,01 kg/kmol = 743,8743 kg/jam
N21H2O = 33,8048 kmol/jam
F21H2O = 33,8048 kmol/jam × 18,02 kg/kmol = 609,1622 kg/jam
N21N2 = N19N2 = 152,6044 kmol/jam
F21N2 = 152,6044 kmol/jam × 28,013 kg/kmol = 4.274,9087 kg/jam
N21O2 = 6,7610 kmol
(9)
Tabel LA.3 Pembakaran gas yang tidak terkondensasi CH4
Komponen Massa Masuk (kg/jam) Massa keluar (kg/jam) Alur 18 Alur 19 Alur 21
CH4 271,2834 - -
CO2 - - 743,8743
H2O - - 609,1622
O2 - 1.298,1037 216,3506
N2 - 4.274,9087 4.274,9087
Sub total 271,2834 5.573,0124 5.844,2958
Total 5.844,2958 5.844,2958
Menghitung produk pembakaran gas CO
CO + 0,5O2 CO2
In : 15,6547 0 Reaksi : σCO × r σO2 × r σCO2 × r
Out : N21CO N21O2 N21CO2
COyang terbakar = 100%
15,6547 1
1 15,6547
–
X × N = r
CO CO 21
CO
CO + 0,5O2 CO2
In : 15,6547 9,3928 0 Reaksi : 15,6547 7,8274 15,6547
Out : 0 1,5655 15,6547
Komponen udara Fraksi mol
N2 0,79
O2 0,21
N21O2 teoritis = 7,8274 kmol/jam
N19Udara berlebih (excess air) = 20%
N19O2 dalam excess air = 7,8274 × (1 + 0,2) = 9,3928 kmol/jam
F19O2 dalam excess air = 300,5708 kg/jam
(10)
F19N2 dalam excess air = 989,8381 kg/jam
N21CO2 = 15,6547 kmol/jam
F21CO2 = 15,6547 kmol/jam × 44,01 kg/kmol = 688,9645 kg/jam
N21N2 = N19N2 = 35,3350 kmol/jam
F21N2 = 35,3350 kmol/jam × 28,013 kg/kmol = 989,8381 kg/jam
N21O2 = 1,5655 kmol/jam
F21O2 = 1,5655 kmol/jam × 32 kg/kmol = 50,0951 kg/jam
Tabel LA.4 Pembakaran gas yang tidak terkondesasi CO
Komponen Massa Masuk (kg/jam) Massa keluar (kg/jam) Alur 18 Alur 19 Alur 21
CO 438,4889 - -
CO2 - - 688,9645
O2 - 300,5708 50,0951
N2 - 989,8381 989,8381
Sub total 438,4889 1.290,4088 1.728,8977
Total 1.728,8977 1.728,8977
Menghitung produk pembakaran gas H2
2H2 + O2 2H2O
In : 39,5595 0 Reaksi : σCO × r σO2 × r σCO2 × r
Out : N21H2 N21O2 N21H2O
H2yang terbakar = 100%
39,5595 2
1 39,5595
–
X × N = r
2 H2 21
H2
H
2H2 + O2 2H2O
In : 39,5595 23,7357 0 Reaksi : 39,5595 19,7797 39,5595
(11)
Komponen udara Fraksi mol
N2 0,79
O2 0,21
N21O2 teoritis = 19,7797 kmol/jam
N19Udara berlebih (excess air) = 20%
N19O2 dalam excess air = 19,7797 × (1 + 0,2) = 23,7357 kmol/jam
F19O2 dalam excess air = 759,5415 kg/jam
N19N2 dalam excess air = 0,79 / 0,21 × 23,7357 = 89,2913 kmol/jam
F19N2 dalam excess air = 2.501,3184 kg/jam
N21H2O = 39,5595 kmol/jam
F21H2O = 39,5595 kmol/jam × 18,02 kg/kmol = 712,8614 kg/jam
N21N2 = N19N2 = 89,2913 kmol/jam
F21N2 = 89,2913 kmol/jam × 28,013 kg/kmol = 2.501,3184 kg/jam
N21O2 = 3,9559 kmol/jam
F21O2 = 3,9559 kmol/jam l × 32 kg/kmol = 126,5903 kg/jam
Tabel LA.5 Pembakaran gas yang tidak terkondensasi H2
Komponen Massa Masuk (kg/jam) Massa keluar (kg/jam) Alur 18 Alur 19 Alur 21
H2 79,9101 - -
H2O - - 712,8614
O2 - 759,5415 126,5903
N2 - 2.501,3184 2.501,3184
Sub total 79,9101 3.260,8599 3.340,7700
(12)
Tabel LA. 6 Neraca massa keseluruhan reaksi pembakaran alur 19
Komponen Massa Masuk (kg/jam) Massa keluar (kg/jam) Alur 19 Alur 28 Alur 30
CH4 271,2834 - -
CO 438,4889 - -
CO2 11,4541 - 1.444,2929
H2 79,9101 - -
H2O - - 1.322,0236
O2 - 4.623,5278 393,0360
N2 797,4482 15.226,1783 8.563,5134
Sub total 1.598,5847 19.849,7061 11.722,8659
Total 11.712,8659 11.722,8659
c. Menghitung O2 dan N2 dari reaksi pembakaran alur 28
Komposisi gas alam yang digunakan adalah : Tabel LA.7 Komposisi Gas Alam
Komponen Komposisi (% mol)
CH4 75
C2H6 5,5
C3H8 3,4
C5H12 0,8
N2 0,3
CO2 15
Total 100
(Istadi, 2011)
Dari Trial yang dilakukan diperoleh jumlah gas alam yang digunakan untuk memenuhi kebutuhan panas di reaktor adalah sebesar 29,8053860477 kmol/jam atau 669,2662 kg/jam.
n CH4 = 22,3540 kmol/jam = 358,7823 kg/jam
n C2H6 = 1,6393 kmol/jam = 49,3100 kg/jam
n C3H8 = 1,0134 kmol/jam = 44,7003 kg/jam
n C5H12 = 0,2384 kmol/jam = 17,2084 kg/jam
(13)
n CO2 = 4,4078 kmol/jam = 196,7603 kg/jam
Menghitung produk pembakaran gas CH4
CH4 + 2O2 CO2 + 2H2O
In : 22,3540 0 0 Reaksi : σCH4 × r σO2 × r σCO2 × r σH2O × r
Out : N21CH4 N21O2 N21CO2 N21H2O
CH4yang terbakar = 100%
22,3540 1
1 22,3540
–
X × N = r
CH4 CH4 21
CH4
CH4 + 2O2 CO2 + 2H2O
In : 22,3540 53,6497 0 0 Reaksi : 22,3540 44,7081 22,3540 44,7081 Out : 0 8,9416 22,3540 44,7081
Komponen udara Fraksi mol
N2 0,79
O2 0,21
N21O2 teoritis = 44,7081 kmol/jam
N19Udara berlebih (excess air) = 20%
N19O2 dalam excess air = 44,7081 × (1 + 0,2) = 53,6497 kmol/jam
F19O2 dalam excess air = 1.716,7902 kg/jam
N19N2 dalam excess air = 0,79 / 0,21 × 53,6497 = 201,8250 kmol/jam
F19N2 dalam excess air = 5.653,7249 kg/jam
N21CO2 = 22,3540 kmol/jam
(14)
N21H2O = 44,7081 kmol/jam
F21H2O = 44,7081 kmol/jam × 18,02 kg/kmol = 805,6396 kg/jam
N21N2 = N19N2 = 201,8250 kmol/jam
F21N2 = 201,8250 kmol/jam × 28,013 kg/kmol = 5.653,7249 kg/jam
N21O2 = 8,9416 kmol/jam
F21O2 = 8,9416 kmol/jam × 32 kg/kmol = 286,1317 kg/jam
Tabel LA.8 Pembakaran gas alam CH4
Komponen Massa Masuk (kg/jam) Massa keluar (kg/jam) Alur 29 Alur 28 Alur 30
CH4 358,7823 - -
CO2 - - 983,8013
H2O - - 805,6396
O2 - 1.716,7902 286,1317
N2 - 5.653,7249 5.653,7249
Sub total 358,7823 7.370,5152 7.729,2975
Total 7.729,2975 7.729,2975
Menghitung produk pembakaran gas C2H6
C2H6 + 7/2O2 2CO2 + 3H2O
In : 1,6393 0 0 Reaksi : σC2H6 × r σO2 × r σCO2 × r σH2O × r
Out : N21C2H6 N21O2 N21CO2 N21H2O
C2H6yang terbakar = 100%
1,6393 1
1 1,6393
–
X × N = r
6 2
C2H6 21
C2H6
H C
C2H6 + 7/2O2 2CO2 + 3H2O
In : 1,6393 6,8850 0 0 Reaksi : 1,6393 5,7375 3,2786 4,1979 Out : 0 1,1475 3,2786 4,1979
(15)
Komponen udara Fraksi mol
N2 0,79
O2 0,21
N21O2 teoritis = 5,7375 kmol/jam
N19Udara berlebih (excess air) = 20%
N19O2 dalam excess air = 5,7375 × (1 + 0,2) = 6,8850 kmol/jam
F19O2 dalam excess air = 220,3214 kg/jam
N19N2 dalam excess air = 0,79 / 0,21 × 6,8850 = 25,9009 kmol/jam
F19N2 dalam excess air = 725,5614 kg/jam
N21CO2 = 3,2786 kmol/jam
F21CO2 = 3,2786 kmol/jam × 44,01 kg/kmol = 144,2909 kg/jam
N21H2O = 4,9179 kmol/jam
F21H2O = 4,9179 kmol/jam × 18,02 kg/kmol = 88,6204 kg/jam
N21N2 = N19N2 = 25,9009 kmol/jam
F21N2 = 25,9009 kmol/jam × 28,013 kg/kmol = 725,5614 kg/jam
N21O2 = 1,1475 kmol/jam
F21O2 = 1,1475 kmol/jam × 32 kg/kmol = 36,7202 kg/jam
Tabel LA.9 Pembakaran gas alam C2H6
Komponen Massa Masuk (kg/jam) Massa keluar (kg/jam) Alur 29 Alur 28 Alur 30
C2H6 49,3100 - -
CO2 - - 144,2909
H2O - - 88,6204
O2 - 220,3214 36,7202
N2 - 725,5614 725,5614
Sub total 49,3100 945,8828 995,1928
(16)
Menghitung produk pembakaran gas C3H8
C3H8 + 5O2 3CO2 + 4H2O
In : 1,0134 0 0 Reaksi : σC3H8 × r σO2 × r σCO2 × r σH2O × r
Out : N21C3H8 N21O2 N21CO2 N21H2O
C3H8yang terbakar = 100%
1,0134 1
1 1,0134
–
X × N = r
8 3
C3H8 21
C3H8
H C
C3H8 + 5O2 3CO2 + 4H2O
In : 1,0134 6,0803 0 0 Reaksi : 1,0134 5,0669 3,0401 4,0535 Out : 0 1,0134 3,0401 4,0535
Komponen udara Fraksi mol
N2 0,79
O2 0,21
N21O2 teoritis = 5,0669 kmol/jam
N19Udara berlebih (excess air) = 20%
N19O2 dalam excess air = 5,0669 × (1 + 0,2) = 6,0803 kmol/jam
F19O2 dalam excess air = 194,5696 kg/jam
N19N2 dalam excess air = 0,79 / 0,21 × 6,0803 = 22,874 kmol/jam
F19N2 dalam excess air = 640,7555 kg/jam
N21CO2 = 3,0401 kmol/jam
F21CO2 = 3,0401 kmol/jam × 44,01 kg/kmol = 133,7970 kg/jam
N21H2O = 4,0535 kmol/jam
(17)
N21N2 = N19N2 = 22,8735 kmol/jam
F21N2 = 22,8735 kmol/jam × 28,013 kg/kmol = 640,7555 kg/jam
N21O2 = 1,0134 kmol/jam
F21O2 = 1,0134 kmol/jam × 32 kg/kmol = 32,4283 kg/jam
Tabel LA.10 Pembakaran gas alam C3H8
Komponen Massa Masuk (kg/jam) Massa keluar (kg/jam) Alur 29 Alur 28 Alur 30
C3H8 44,7003 - -
CO2 - - 133,7970
H2O - - 73,0447
O2 - 194,5696 32,4283
N2 - 640,7555 640,7555
Sub total 454,7003 853,3251 880,0254
Total 880,0254 880,0254
Menghitung produk pembakaran gas C5H12
C5H12 + 8O2 5CO2 + 6H2O
In : 0,2384 0 0 Reaksi : σC5H12 × r σO2 × r σCO2 × r σH2O × r
Out : N21C5H12 N21O2 N21CO2 N21H2O
C5H12yang terbakar = 100%
0,2384 1
1 0,2384
–
X × N = r
12 5
C5H12 21
C5H12
H C
C5H12 + 8O2 5CO2 + 6H2O
In : 0,2384 2,2891 0 0 Reaksi : 0,2384 1,9075 1,1922 1,4307 Out : 0 0,3815 1,1922 1,4307
(18)
Komponen udara Fraksi mol
N2 0,79
O2 0,21
N21O2 teoritis = 1,9075 kmol/jam
N19Udara berlebih (excess air) = 20%
N19O2 dalam excess air = 1,9075 × (1 + 0,2) = 2,2891 kmol/jam
F19O2 dalam excess air = 73,2497 kg/jam
N19N2 dalam excess air = 0,79 / 0,21 × 2,2891 = 8,6112 kmol/jam
F19N2 dalam excess air = 241,2256 kg/jam
N21CO2 = 1,1992 kmol/jam
F21CO2 = 1,1992 kmol/jam × 44,01 kg/kmol = 52,4694 kg/jam
N21H2O = 1,4307 kmol/jam
F21H2O = 1,4307 kmol/jam × 18,02 kg/kmol = 25,7805 kg/jam
N21N2 = N19N2 = 8,6112 kmol/jam
F21N2 = 8,6112 kmol/jam × 28,013 kg/kmol = 241,2256 kg/jam
N21O2 = 0,3815 kmol/jam
F21O2 = 0,3815 kmol/jam × 32 kg/kmol = 12,2083 kg/jam
Tabel LA.11 Pembakaran gas alam C5H12
Komponen Massa Masuk (kg/jam) Massa keluar (kg/jam) Alur 29 Alur 28 Alur 30
C5H12 17,2084 - -
CO2 - - 52,4694
H2O - - 25,7805
O2 - 73,2497 12,2083
N2 - 241,2256 241,2256
Sub total 17,2084 314,4753 331,6838
(19)
Tabel LA.12 Neraca massa keseluruhan reaksi pembakaran gas alam
Komponen Massa Masuk (kg/jam)
Massa keluar (kg/jam) Alur 28 Alur 29 Alur 30
CH4 - 358,7823 -
C2H6 - 49,3100 -
C3H8 - 44,7003 -
C5H12 - 17,2084 -
CO2 - - 1.314,3585
H2O - - 993,0851
O2 2.204,9309 - 367,4885
N2 7.261,2674 - 7.261,2674
Sub total 9.466,1983 470,0011 9.936,1994
Total 9.936,1994 9.936,1994
Tabel LA.13 Neraca Massa Keseluruhan Combuster (C-201)
Komponen Massa Masuk (kg/jam) Massa Keluar (kg/jam) Alur 19 Alur 28 Alur 29 Alur 30
CH4 271,2834 - 358,7823 -
CO 438,4889 - - -
CO2 11,4541 - - 2.758,6515
H2 79,9101 - - -
H2O - - - 2.315,1087
O2 - 4.563,1470 - 760,5245
N2 797,4482 15.027,3325 - 15.824,7807
C2H6 - - 49,3100 -
C3H8 - - 44,7003 -
C5H12 - - 17,2084 -
Sub Total 1.598,5847 19.590,4795 470,0011 21.659,0654
(20)
A.4 Siklon 1 (F-201)
11 12
F-201
TT-201 10
Char Gas
Pirolisis
Gas Pirolisis
Gambar LA.4 Diagram Alir Siklon 1
Siklon berfungsi untuk memisahkan antara padatan (alur 11) dan gas (alur 12). Padatan yang terkandung pada alur 11 terdiri dari arang. Dimana efisiensi pemisahan padatan dan gas adalah 99%.
Arang (char) yang dialirkan ke siklon adalah 3.269,0488 kg/jam. Maka efisiensi char yang harus dipisahkan adalah :
= 99% x 3.269,0488 kg/jam = 3.236,3583 kg/jam
Jadi 1% lagi merupakan char yang tidak terpisahkan yang kemudian akan masuk ke alur 12.
Char yang tidak terpisahkan = 1% x 3.269,0488 kg/jam = 32,6905 kg/jam
Persamaan neraca massa pada siklon adalah : F10 = F11 + F12 Dimana F10 total = 8.771,8648 kg/jam
F11 char = 3.236,3583 kg/jam
Alur 12 merupakan alur gas dan bio oil. F12 Bio Oil = 1.515,3317 kg/jam
F12 Char = 32,6905 kg/jam F12 Air = 1.254,9414 kg/jam
(21)
F12 CH4 = 271,2834 kg/jam
F12 CO = 438,4889 kg/jam F12 CO2 = 1.145,4124 kg/jam
F12 H2 = 79,9101 kg/jam
F12 N2 = 797,4482 kg/jam
Tabel LA.14 Neraca massa pada siklon 1 (F-201)
Komponen Massa Masuk (kg/jam) Massa Keluar (kg/jam)
Alur 10 Alur 11 Alur 12
Bio Oil 1.515,3317 - 1.515,3317
Char 3.269,0488 3.236,3583 32,6905
Air 1.254,9414 - 1.254,9414
CH4 271,2834 - 271,2834
CO 438,4889 - 438,4889
CO2 1.145,4124 - 1.145,4124
H2 79,9101 - 79,9101
N2 797,4482 - 797,4482
Sub total 8.771,8648 3.236,3583 5.535,5065
Total 8.771,8648 8.771,8648
A.5 Siklon 2 (F-202)
13 14
F-202
TT-202
12
Char
Gas Pirolisis
Gas Pirolisis
Gambar LA.5 Diagram Alir Siklon 2
Char yang dialirkan ke siklon 2 (alur 12) adalah 32,6905 kg/jam. Dimana efisiensi pemisahan padatan dan gas adalah 99%.
(22)
= 99% x 32,6905 kg/jam = 32,3636 kg/jam
Jadi 1% lagi merupakan char yang tidak terpisahkan yang kemudian akan terikut ke alur 14.
Char yang tidak terpisahkan = 1% x 32,6905 kg/jam = 0,3269 kg/jam
Persamaan neraca massa pada siklon adalah : F12 = F13 + F14 Dimana F12 total = 5.535,5065 kg/jam
F13 char = 32,3636 kg/jam
Alur 14 merupakan alur gas dan bio oil. F14 Bio Oil = 1.515,3317 kg/jam
F14 Char = 0,3269 kg/jam F14 Air = 1.254,9414 kg/jam F14 CH4 = 271,2834 kg/jam
F14 CO = 438,4889 kg/jam F14 CO2 = 1.145,4124 kg/jam
F14 H2 = 79,9101 kg/jam
F14 N2 = 797,4482 kg/jam
Tabel LA.15 Neraca massa pada siklon 2 (F-202)
Komponen Massa Masuk (kg/jam) Massa Keluar (kg/jam)
Alur 12 Alur 13 Alur 14
Bio Oil 1.515,3317 - 1.515,3317
Char 32,6905 32,3636 0,3269
Air 1.254,9414 - 1.254,9414
CH4 271,2834 - 271,2834
CO 438,4889 - 438,4889
CO2 1.145,4124 - 1.145,4124
H2 79,9101 - 79,9101
N2 797,4482 - 797,4482
Sub total 5.535,5065 32,3636 5.503,1429
(23)
A.6 Kondensor (E-202)
TC
TI TI
E-202
14 15
Gas Pirolisis
Gas Pirolisis
Gambar LA.6 Diagram Alir Kondensor
Persamaan neraca massa pada kondensor adalah : F14 = F15
Kondensor tidak mengalami perubahan massa. Efisiensi pada kondensor diasumsikan 100% dari total bio oil masuk yaitu 1.515,3317 kg/jam.
F14 = 5.503,1429 kg/jam.
F15 Bio Oil = 1.515,3317 kg/jam F15 Char = 0,3269 kg/jam F15 Air = 1.254,9414 kg/jam F15 CH4 = 271,2834 kg/jam
F15 CO = 438,4889 kg/jam F15 CO2 = 1.145,4124 kg/jam
F15 H2 = 79,9101 kg/jam
F15 N2 = 797,4482 kg/jam
Tabel LA.16 Neraca massa pada kondensor (E-202)
Komponen Massa Masuk (kg/jam) Massa Keluar (kg/jam)
Alur 14 Alur 15
Bio Oil 1.515,3317 1.515,3317
Char 0,3269 0,3269
Air 1.254,9414 1.254,9414
CH4 271,2834 271,2834
CO 438,4889 438,4889
CO2 1.145,4124 1.145,4124
H2 79,9101 79,9101
N2 797,4482 797,4482
(24)
A.7 Knock Out Drum (D-201)
15
16 D-201
18
Uncondensable Gas
Condensable Gas Gas
Pirolisis
Gambar LA.7 Diagram Alir Knock Out Drum
Knock out drum digunakan untuk memisahkan cairan dan gas. Cairan yang terdiri dari bio oil, air dan sedikit char (condensable gas) akan dialirkan melalui alur 16. Gas (uncondensable gas)akan dialirkan melalui alur 18. Efisiensi pemisahan cairan dan gas pada knock out drum ini diasumsikan 100%.
Persamaan neraca massa pada knock out drum adalah : F15 = F16 + F18 F15 = 5.503,1429 kg/jam
Alur 16 komponen cairan adalah : F16 Bio Oil = 1.515,3317 kg/jam F16 Char = 0,3269 kg/jam F16 Air = 1.254,9414 kg/jam
Alur 18 komponen gas adalah : F18 CH4 = 271,2834 kg/jam
F18 CO = 438,4889 kg/jam F18 CO2 = 1.145,4124 kg/jam
F18 H2 = 79,9101 kg/jam
(25)
Tabel LA.17 Neraca massa pada knock out drum (D-201)
Komponen Massa Masuk (kg/jam) Massa Keluar (kg/jam)
Alur 15 Alur 16 Alur 18
Bio Oil 1.515,3317 1.515,3317 -
Char 0,3269 0,3269 -
Air 1.254,9414 1.254,9414 -
CH4 271,2834 - 271,2834
CO 438,4889 - 438,4889
CO2 1.145,4124 - 1.145,4124
H2 79,9101 - 79,9101
N2 797,4482 - 797,4482
Sub total 5.503,1429 2.770,5999 2.732,5429
Total 5.503,1429 5.503,1429
A.8 Kolom Absorpsi-Stripping
Fungsi : Untuk menyerap CO2 yang terkandung dalam gas tidak
terkondensasi (Uncondensable Gas) dan melepaskan gas CO2.
TC
TC
F
C
FC LC
LC TC
24 19
20
21
22 23
25
Gambar LA.8 Diagram Alir Kolom Absorpsi dan Stripping
Jumlah CO2 yang terabsorpsi adalah 99% dari jumlah CO2 umpan (Twigg,
1989). Larutan Benfield (K2CO3) (BM = 138 kg/kmol) yang digunakan adalah 30%
berat dengan temperature K2CO3 masuk absorber adalah 40oC.
Reaksi pengikatan CO2 :
K2CO3 + CO2 + H2O 2KHCO3 ……….. (1)
(26)
2KHCO3 CO2 + H2O + K2CO3………(2)
Dimana semua CO2 yang terserap dilepaskan pada kolom stripper. Jumlah CO2 yang
terabsorpsi 99% dari jumlah CO2 umpan, maka :
F23 = 99 % x F18CO2
= 0,99 x 1145,4124 kg/jam = 1133,9583 kg/jam
Maka mol CO2 yang terbentuk dari reaksi (2) :
N23 =
2 2 23
CO BM
CO F
=
44 9583 , 1133
= 25,7718 kmol/jam
Jumlah CO2 yang terbentuk = 25,7718 kmol/jam
Jumlah KHCO3 yang bereaksi = 51,4236 kmol/jam
Neraca Massa Total :
F18 = F19 +F23
2777,1191 = F19+ 789,4737 kg/jam
F19 = 1643,5847 kg/jam
Alur 20 = Alur 21
N20KHCO3 = 51,4236 kmol/jam
F20KHCO3 = N35KHCO3 x BM KHCO3
= 51,4236 kmol/jam x 100 kg/kmol = 5.142,36 kg/jam
F20H2O = 7834,6272 kg/jam
Alur 22 = Alur 24 = Alur 25
Jumlah K2CO3 bereaksi = 25,7718 kmol/jam
= 25,7718 kmol/jam x 138 kg/kmol = 3556,5084 kg/jam
(27)
Total umpan (F25) = 3556,5084 kg/jam x 100/30 = 1855,028 kg/jam
Jumlah H2O = 70 % x 1855,028 kg/jam
= 8298,5196 kg/jam Jumlah H2O bereaksi = 25,7718 kmol/jam
= 25,7718 x 18 kg/kmol = 463,8924 kg/jam
Jumlah H2O tidak bereaksi = 8298,5196 kg/jam – 463,8924 kg/jam = 7834,6272 kg/jam
F25 = 9879,19 kg/jam
F25K2CO3 = 1855,028 kg/jam
F25H2O = 8298,5196 kg/jam
Tabel LA.18 Neraca Massa pada Kolom absorber (AD-301)
Komponen Massa Masuk (kg/jam) Massa Keluar (kg/jam) Alur 18 Alur 25 Alur 20 Alur 19
CH4 271,2834 - - 271,2834
H2 79,9101 - - 79,9101
CO2 1.145,4124 - - 11,4541
CO 483,4889 - - 483,4889
N2 797,4482 - - 797,4482
K2CO3 - 3.556,5048 - -
H2O - 8.298,5196 7.834,6272 -
KHCO3 - - 5.142,3600 -
Sub total 2.777,5430 11.855,0244 12.976,9872 1.643,5847
Total 14.632,5674 14.632,5719
Tabel LA.19 Neraca massa pada Kolom Stripper (S-301)
Komponen Massa Masuk (kg/jam) Massa Keluar (kg/jam)
Alur 20 Alur 22 Alur 23
K2CO3 - 3.556,5048 -
H2O 7.834,6272 8.298,5196 -
CO2 - - 1.133,9583
KHCO3 5.142,3600 - -
Sub total 12.976,9872 11.855,0244 1.133,9583
(28)
LAMPIRAN B
PERHITUNGAN NERACA PANAS
Basis perhitungan : 1 jam operasi
Waktu operasi : 330 hari / tahun ; 24 jam / hari Satuan operasi : kJ/jam
Temperatur referensi : 25oC (298,15 K) Kapasitas : 12.000 ton/tahun
Neraca panas ini menggunakan rumus-rumus perhitungan sebagai berikut: - Perhitungan panas yang masuk dan keluar
Q = ΔH = ��1 . . �
2=25 (Smith dkk, 2005)
- Perhitungan panas penguapan
Q = n . HVL (Smith dkk, 2005)
Persamaan untuk menghitung kapasitas panas (Reklaitis, 1983): Cp = a + bT + cT2 + dT3
Jika Cp adalah fungsi dari temperatur maka persamaan menjadi:
T T T T d T T c T T b T T a CpdT 2 1 ) ( 4 ) ( 3 ) ( 2 )( 14
4 2 3 1 3 2 2 1 2 2 1 2
Untuk sistem yang melibatkan perubahan fasa persamaan yang digunakan adalah:
2
1 1 2 1 T T T T T Tb v VI b dT Cp H dT Cp CpdT
Perhitungan energi untuk sistem yang melibatkan reaksi:
2 1 2 1 ) ( T T T T in outr T N CpdT N CpdT
H r dt dQ
(29)
B.1 Data Perhitungan Cp
B.1.1 Data Perhitungan Cp Cairan
Tabel LB.1 Nilai Konstanta A,B,C dan D untuk perhitungan Cp Cairan (kJ/kmol.K)
Senyawa A B C D
C3H8O 88,080 4,0224E-01 -1,3032E-03 1,9677E-06
C - - -
-H2O 1,8296E+01 4,72118E-01 1,33878E-03 1,31424E-06
CO2 -338,956 5,2796E+00 -2,3279E-02 3,5980E-05
CO -19,312 2,5072E+00 -2,8970E-02 1,2745E0,4 CH4 -0,018 1,1982E+00 -9,8722E-03 3,1670E-05
H2 5,88663E+01 -2,30694E-01 -8,04213E-02 1,37776E-03
N2 1,47141E+01 2,20257E+00 -3,52146E-02 1,7996E-04
O2 1,10501E+03
-3,33636E+01 3,50211E-01 -1,21262E-03 (Reklaitis, 1983 dan Yaws, 1996)
B.1.2 Data perhitungan Cp Gas
Tabel LB.2 Nilai Konstanta A,B,C,D dan E untuk perhitungan Cp Gas (kJ/kmol.K)
Senyawa A B C D E
C3H8O 3,1507E+01 2,3082E-01 -7,8983E-05 6,370E-09 8,6908E-13
C 11,18E+00 1,095E-02 -0,4891E-05 -
-H2O 3,40471E+01 -9,65064E-03 3,29983E-05 -2,04467E-08 4,30228E-12
CO2 2,7437E+01 4,2315E-02 -1,9555E-05 3,997E-09 -2,9872E-13
CO 2,9556E+01 -6,5807E-03 2,0130E-05 -1,223E-08 2,2617E-12 CH4 3,4942E+01 -3,9957E-02 1,9184E-04 -1,530E-07 3,9321E-11
H2 1,76386E+01 6,70055E-02 -1,3148E-04 1,05883E-07 -2,91803E-11
N2 2,94119E+01 -3,00681E-03 5,45064E-06 5,13186E-09 -4,25308E-12
O2 2,98832E+01 -1,13842E-02 4,33779E-05 -3,70062E-08 1,01006E-11
(Reklaitis, 1983 dan Yaws, 1996)
B.1.3 Estimasi Cp Padatan dengan Metode Hurst dan Harrison
Perhitungan estimasi Cp padatan menggunakan metode Hurst dan Harrison dimana kontribusi elemen atom dan persamaan yang digunakan dapat dilihat sebagai berikut :
Tabel LB.3 Kontribusi unsur dan gugus untuk estimasi Cp Unsur ΔE (J/mol.K)
C 10,89 H 7,56 O 13,42
(30)
(Perry dan Green, 1999)
Perhitungan kapasitas panas dihitung dengan rumus: Cp = i=1Ni∆Ei (Perry dan Green, 1999)
Dimana:
Cp = Kapasitas panas (kJ/kmol.K) Ni = Jumlah unsur i dalam senyawa ΔEi = Nilai kontribusi unsur i
Hasil estimasi nilai kapasitas panas padatan tandan kosong kelapa sawit (C100H120O40) :
Cp TKKS = (100 × 10,89) + (120 × 7,56) + (40 × 13,42) Cp TKKS = 1089 + 907,2 + 536,8 = 2533 kJ/kmol.K
B.2 Data Panas Pembentukan Standar (ΔHof 298,15K) Tabel LB.4 Data Panas Pembentukan Standar
Komponen ΔHof Satuan C3H8O (l) -300.700 kJ/kmol
C (s) 0,0 kJ/kmol
H2O (l) -285.840 kJ/kmol
CO2 (g) -393.500 kJ/kmol
CO (g) -110.520 kJ/kmol CH4 (g) -74.850 kJ/kmol
H2 (g) 0,0 kJ/kmol
N2 (g) 0,0 kJ/kmol
O2 (g) 0,0 kJ/kmol
(Felder dan Rousseau, 2005)
B.3 Perhitungan Entalpi Pembentukan (ΔHof) Tandan Kosong Kelapa Sawit
Perhitungan ΔHof Tandan Kosong Kelapa Sawit (TKKS) menggunakan rumus :
c f
o f
o f
o
H O H H CO
H O
H C
H
( 100 120 40) 100 ( 2) 60 ( 2 )
(Benanti dkk, 2011) Dimana :
ΔHo
(31)
ΔHo
f H2O = -285.840 kJ/kmol
Perhitungan ΔHc menggunakan rumus :
) ( 916 , 1 322 , 1 092 ,
4 C H N O
c n n n
H
Dimana ni adalah nomor mol dari setiap elemen dalam formula.
Rumus Molekul dari TKKS adalah C100H120O40
nC = 100 , nH = 120 , nO = 40
) 40 0 ( 916 , 1 ) 120 ( 322 , 1 ) 100 ( 092 ,
4
Hc
64 , 76 64 , 158 2 ,
409
Hc
2 , 419
Hc kJ/kmol Maka : c f o f o f o H O H H CO H O H C
H
( 100 120 40) 100 ( 2) 60 ( 2 ) 2 , 419 ) 840 . 285 ( 60 ) 500 . 393 ( 100 )
( 100 120 40
Hof C H O
2 , 419 400 . 150 . 17 000 . 350 . 39 )
( 100 120 40
Hof C H O
8 , 980 . 499 . 56 ) ( 100 120 40
Hof C H O kJ/kmol
B.4 Perhitungan Neraca Energi B.4.1 Unit Persiapan TKKS
Unit persiapan bahan baku tandan kosong kelapa sawit (TKKS) terdiri dari beberapa alat yang tidak mengalami perubahan panas. Bahan baku TKKS masuk ke dalam gudang (G-101) pada suhu 30oC dan keluar dari screen (S-101) pada suhu 30oC.
(32)
Gambar LB.1 Diagram Alir Panas Persiapan Bahan Baku
Panas masuk : Q1 =
15 , 303
15 , 298 1
CpdT TKKS
N
Tabel LB.5 Neraca panas masuk unit persiapan bahan baku
Senyawa N
1 in
(kmol/jam)
���� ,
,
(kJ/kmol) Q (kJ/jam)
TKKS 4,0641 12.665 51.471,2110
Total Panas Masuk 51.471,2110
Panas keluar : Q4 =
15 , 303
15 , 298 4
CpdT TKKS
N
Tabel LB.6 Neraca panas keluar unit persiapan bahan baku
Senyawa N
4 in
(kmol/jam)
���� ,
,
(kJ/kmol) Q (kJ/jam)
TKKS 4,0641 12.665 51.471,2110
Total Panas Keluar 51.471,2110
Pada unit persiapan bahan baku tidak terjadi perubahan panas yaitu Q out = Qin.
3 2 1
4 5
(33)
B.4.2 Combuster (B-201)
Combuster berfungsi untuk menyediakan panas yang akan digunakan untuk memanaskan reaktor fluidized bed. Gas yang tidak terkondensasi dimasukkan pada suhu 80oC, bahan bakar gas alam dan udara dimasukkan pada suhu 30oC. Suhu keluar dari combuster yang dibutuhkan untuk memanaskan reaktor tersebut adalah sebesar 500oC.
9 8 PC TC R-201 7 Flue Gas 30 19 28 29 Udara Gas alam Uncondensable Gas B-101 Nitrogen TKKS Gas Pirolisis
Gambar LB.2 Diagram Alir Panas Combuster
a. Panas masuk
Q28 =
15 , 305 15 , 298 15 , 305 15 , 298 2 28 2 28 CpdT N N CpdT O N
Q19 =
15 , 353 15 , 298 2 19 15 , 353 15 , 298 19 15 , 353 15 , 298 15 , 353 15 , 298 2 19 4 19 CpdT H N CpdT CO N CpdT CO N CpdT CH N
353,15
15 , 298 2 19 CpdT N N
(34)
Q29 =
303,1515 , 298 12 5 29 15 , 303 15 , 298 8 3 29 15 , 303 15 , 298 15 , 303 15 , 298 6 2 29 4 29 CpdT H C N CpdT H C N CpdT H C N CpdT CH N
303,15
15 , 298 2 29 15 , 303 15 , 298 2 29 CpdT CO N CpdT N N
Tabel LB.7 Neraca panas masuk combuster alur 19 (Uncondensable gas)
Senyawa N 19 in (kmol/jam) ���� , ,
(kJ/kmol) Qin (kJ/jam)
CH4 16,9024 2.059,7312 34.814,3857
CO2 0,2603 2.160,0587 562,1804
CO 15,6547 1.603,4284 25.101,2337
H2 39,5595 1.585,8012 62.733,4320
N2 28,4671 1.602,8162 45.627,4894
Total Panas Masuk 168.838,7218
Tabel LB.8 Neraca panas masuk combuster alur 28 (Udara)
Senyawa N 28 in (kmol/jam) ���� , , (kJ/kmol) Qin (kJ/jam)
O2 142,5983 147,2918 21.003,5733
N2 536,3211 145,5266 78.052,9792
Total Panas Masuk 99.052,5525
Tabel LB.9 Neraca panas masuk combuster alur 29 (Gas alam)
Senyawa N 29 in (kmol/jam) ���� , , (kJ/kmol) Qin (kJ/jam)
CH4 22,3540 182,1647 4.072,1172
C2H6 1,6393 267,9227 439,2046
C3H8 1,0134 375,5174 380,5430
C5H12 0,2384 132,8716 31,6823
N2 0,0894 145,5266 13,0124
CO2 4,4708 192,4878 860,5762
Total Panas Masuk 5.797,1358
(35)
b. Panas reaksi
b.1 Panas reaksi gas tidak terkondensasi 1. Pembakaran gas tidak terkondensasi CH4
CH4 + 2O2 CO2 + 2H2O
Tabel LB.10 Panas Reaksi Standar 298,15K
Senyawa
Δ
(Koefisien Reaksi)
ΔHf(298,15 K)
(kJ/kmol)
ΔH produk 298,15 K (kJ/kmol)
ΔH reaktan 298,15 K (kJ/kmol)
CH4 1 -74.850 - -74.850
O2 2 0,0 - 0,0
CO2 1 -393.500 -393.500
-H2O 2 -285.840 -571.680
-r1 =
NCH 4 x X CH4
σ
r1 =
16,9024 x 1
1 = 16,9024 kmol/jam
Panas reaksi pada suhu standar reaksi :
ΔHr(298,15 K) = ΔHf (298,15 K) Produk - ΔHf (298,15 K) Reaktan
= (-393.500-571.680) – (-74.850) kJ/kmol = -965.180 + 74.850 kJ/kmol
= -890.330 kJ/kmol
Panas reaksi total (Hr tot) :
Hr tot = (r1x Hr 298,15K)
= (16,9024 kmol/jam x -890.330 kJ/kmol) = -15.048.704,69 kJ/jam
2. Pembakaran gas tidak terkondensasi CO
CO + 0,5O2 CO2
Tabel LB.11 Panas Reaksi Standar 298,15K Senyawa
Δ
(Koefisien Reaksi)
ΔHf(298,15 K)
(kJ/kmol)
ΔH produk 298,15 K (kJ/kmol)
ΔH reaktan 298,15 K (kJ/kmol)
CO 1 -110.520 - -110.520
O2 0,5 0,0 - 0,0
(36)
-r1 =
NCOx X CO
σ
r1 =
15,6547 x 1
1 = 15,6547 kmol/jam
Panas reaksi pada suhu standar reaksi :
ΔHr(298,15 K) = ΔHf (298,15 K) Produk - ΔHf (298,15 K) Reaktan
= (-393.500) – (-110.520) kJ/kmol = -282.980 kJ/kmol
Panas reaksi total (Hr tot) :
Hr tot = (r1x Hr 298,15K)
= (15,6547 kmol/jam x -282.980 kJ/kmol) = -4.429.974,362 kJ/jam
3. Pembakaran gas tidak terkondensasi H2
2H2 + O2 2H2O
Tabel LB.12 Panas Reaksi Standar 298,15K Senyawa
Δ
(Koefisien Reaksi)
ΔHf(298,15 K)
(kJ/kmol)
ΔH produk 298,15 K (kJ/kmol)
ΔH reaktan298,15 K (kJ/kmol)
H2 2 0,0 - -74.850
O2 1 0,0 - 0,0
H2O 2 -285.840 -571.680
-r1 =
NH 2 x X H2
σ
r1 =
39,5595 x 2
1 = 19,7797 kmol/jam
Panas reaksi pada suhu standar reaksi :
ΔHr(298,15 K) = ΔHf (298,15 K) Produk - ΔHf (298,15 K) Reaktan
= (-571.680) – (0) kJ/kmol = -571.680 kJ/kmol
Panas reaksi total (Hr tot) :
Hr tot = (r1x Hr 298,15K)
= (19,7797 kmol/jam x -571680 kJ/kmol) = -11.307.680,72 kJ/jam
(37)
Total ΔHr = -30.786.359,77 kJ/jam
b.2 Panas reaksi gas alam
1. Pembakaran gas alam CH4
CH4 + 2O2 CO2 + 2H2O
Tabel LB.13 Panas Reaksi Standar 298,15K Senyawa
Δ
(Koefisien Reaksi)
ΔHf(298,15 K)
(kJ/kmol)
ΔH produk 298,15 K (kJ/kmol)
ΔH reaktan 298,15 K (kJ/kmol)
CH4 1 -74.850 - -74.850
O2 2 0,0 - 0,0
CO2 1 -393.500 -393.500
-H2O 2 -285.840 -571.680
-r1 =
NCH 4 x X CH4
σ
r1 =
22,3540x 1
1 = 22,3540 kmol/jam
Panas reaksi pada suhu standar reaksi :
ΔHr(298,15 K) = ΔHf (298,15 K) Produk - ΔHf (298,15 K) Reaktan
= (-393.500-571.680) – (-74.850) kJ/kmol = -965.180 + 74.850 kJ/kmol
= -890.330 kJ/kmol
Panas reaksi total (Hr tot) :
Hr tot = (r1x Hr 298,15K)
= (22,3540 kmol/jam x -890.330 kJ/kmol)
(38)
2. Pembakaran gas alam C2H6
C2H6 + 7/2O2 2CO2 + 3H2O
Tabel LB.14 Panas Reaksi Standar 298,15K
Senyawa
Δ
(Koefisien Reaksi)
ΔHf(298,15 K)
(kJ/kmol)
ΔH produk 298,15 K (kJ/kmol)
ΔH reaktan 298,15 K (kJ/kmol)
C2H6 1 -83.800 - -83.800
O2 7/2 0,0 - 0,0
CO2 2 -393.500 -787.000
-H2O 3 -285.840 -857.520
-r1 =
NC 2H 6 x X C2H6
σ
r1 =
1,6393 x 1
1 = 1,6393 kmol/jam
Panas reaksi pada suhu standar reaksi :
ΔHr(298,15 K) = ΔHf (298,15 K) Produk - ΔHf (298,15 K) Reaktan
= (-787.000-857.520) – (-83.800) kJ/kmol = -1.644.520 + 83.800 kJ/kmol
= -1.560.720 kJ/kmol
Panas reaksi total (Hr tot) :
Hr tot = (r1x Hr 298,15K)
= (1,6393 kmol/jam x -1.560.720 kJ/kmol)
= -2.558.482,42 kJ/jam 3. Pembakaran gas alam C3H8
C3H8 + 5O2 3CO2 + 4H2O
Tabel LB.15 Panas Reaksi Standar 298,15K
Senyawa
Δ
(Koefisien Reaksi)
ΔHf(298,15 K)
(kJ/kmol)
ΔH produk 298,15 K (kJ/kmol)
ΔH reaktan 298,15 K (kJ/kmol)
C3H8 1 -104.700 - -104.700
O2 5 0,0 - 0,0
CO2 3 -393.500 -1.180.500
-H2O 4 -285.840 -1.143.360
-r1 =
NC 3H 8 x X C3H8
(39)
r1 =
1,0134 x 1
1 = 1,0134 kmol/jam
Panas reaksi pada suhu standar reaksi :
ΔHr(298,15 K) = ΔHf (298,15 K) Produk - ΔHf (298,15 K) Reaktan
= (-1.143.360-1.180.500) – (-104.700) kJ/kmol = -2.323.860 + 104.700 kJ/kmol
= -2.219.160 kJ/kmol
Panas reaksi total (Hr tot) :
Hr tot = (r1x Hr 298,15K)
= (1,0134 kmol/jam x -2.219.160 kJ/kmol) = -2.248.859,30 kJ/jam
4. Pembakaran gas alam C5H12
C5H12 + 8O2 5CO2 + 6H2O
Tabel LB.16 Panas Reaksi Standar 298,15K Senyawa
Δ
(Koefisien Reaksi)
ΔHf(298,15 K)
(kJ/kmol)
ΔH produk 298,15 K (kJ/kmol)
ΔH reaktan 298,15 K (kJ/kmol)
C5H12 1 -146.800 - -146.800
O2 8 0,0 - 0,0
CO2 5 -393.500 -1.967.500
-H2O 6 -285.840 -1.715.040
-r1 =
NC 5H 12 x X C5H12
σ
r1 =
0,2384x 1
1 = 0,2384 kmol/jam
Panas reaksi pada suhu standar reaksi :
ΔHr(298,15 K) = ΔHf (298,15 K) Produk - ΔHf (298,15 K) Reaktan
= (-1.967.500-1.715.040) – (-146.800) kJ/kmol = -3.682.540 + 146.800 kJ/kmol
= -3.535.740 kJ/kmol
Panas reaksi total (Hr tot) :
(40)
= (0,2384 kmol/jam x -3.535.470 kJ/kmol) = -843.008,39 kJ/jam
Total ΔHr = -25.552.822,1 kJ/jam
Total keseluruhan ΔHr = -56.339.178,61 kJ/jam
c. Panas keluar
Q30 =
15 , 773
15 , 298 2 30 15
, 773
15 , 298 2 30 15
, 773
15 , 298
15 , 773
15 , 298 2 30 2
30
CpdT CO
N CpdT O
N CpdT O
H N CpdT N
N
Tabel LB.17 Neraca panas keluar Combuster alur 30 Senyawa N30out (kmol/jam) ����
, ,
(kJ/kmol) Q (kJ/jam) N2 564,8776 14.212,4530 8.028.296,1165
H2O 128,4132 16.958,4666 2.177.691,5403
O2 23,7664 14.917,9454 354.545,7154
CO2 67,1464 21.291,9826 1.429.679,9839
Total Panas Keluar 11.990.213,3461
Maka, selisih panas adalah :
dQ
dt =∆Hr total + N CpdTout −N CpdTin
T2
T1
T2
T1
dQ
dt =−56.339.178,61 kJ
jam+ 11.990.213,3461
kJ
jam−273.688,4100 kJ jam
dQ
dt =−44.622.653,6760
kJ jam
(41)
Tabel LB.18 Neraca panas keseluruhan Combuster (B-201)
Komponen Panas Masuk (kJ/jam)
Panas Keluar (kJ/jam)
Alur 19 Alur 28 Alur 29 Alur 30
CH4 34.814,3857 - 4.072,1172
-CO2 562,1804 - 860,5762 1.429.679,9839
CO 25.101,2337 - -
-H2 62.733,4320 - -
-N2 45.627,4894 78,052,9792 13,0124 8.028.296,1165
O2 - 21.003,5733 - 354.545,7154
C2H6 - - 439,2046
-C3H8 - - 380,5430
-C5H12 - - 31,6823
-H2O - - - 2.177.691,5403
Panas Reaksi - - - -56.339.178,61
dQ/dt -44.622.653,6760
-Total -44.348.965,2660 -44.348.965,2660
B.4.3 Reaktor Fluidized Bed (R-201)
9
8
PC
TC
R-201 7
Flue Gas
21
18 19
20
Udara Gas alam
Uncondensable Gas
B-101
Nitrogen TKKS
Gas Pirolisis
Gambar LB.3 Diagram Alir Panas Reaktor Fluidized Bed
(42)
Q7 =
15 , 303 15 , 298 7 CpdT TKKS NQ8 =
15 , 303 15 , 298 2 8 CpdT N N
Tabel LB.19 Neraca panas masuk Reaktor Fluidized Bed
Senyawa N
7 in
(kmol/jam)
N8in
(kmol/jam) ����
,
, (kJ/kmol) Q (kJ/jam)
TKKS 4,0641 - 12.665 51.471,2110
N2 - 28,4671 145,5266 4.142,7163
Total Panas Masuk 55.613,9273
Panas keluar alur 9 T = 500oC (773,15 K) :
Q9 =
15 , 773 15 , 298 4 9 15 , 773 15 , 298 2 9 15 , 773 15 , 298 15 , 773 15 , 298 9 9 CpdT CH N CpdT O H N CpdT Ar a ng
N CpdT BioOil N
773,15
15 , 298 2 9 15 , 773 15 , 298 2 9 15 , 773 15 , 298 2 9 15 , 773 15 , 298 9 CpdT N N CpdT H N CpdT CO N CpdT CO N
Tabel LB.20 Neraca panas keluar Reaktor Fluidized Bed
Senyawa N 9 out (kmol/jam) ���� , ,
(kJ/kmol) Q (kJ/jam) Bio Oil 25,2093 126.731,9276 3.194.824,5565 Arang 272,1939 7.386,2862 2.010.502,1050 Air 69,6416 16.958,4666 1.181.014,4871 CH4 16,9024 23.078,6186 390.083,8077
CO 15,6547 14.343,5531 224.544,3932
CO2 26,0262 21.291,9826 554.149,0829
H2 39,5595 13.987,4774 553.337,2820
N2 28,4671 14.212,4530 404.586,9615
Total Panas Keluar 8.513.042,676
Panas reaksi :
Reaksi yang terjadi pada Reaktor Fluidized Bed adalah :
C100H120O40 500oC 6,203 C3H8O + 66,976 C + 6,404 CO2 + 3,852 CO + 9,734 H2
(43)
Reaktor dipanaskan melalui jaket reaktor dengan menggunakan gas yang berasal dari combuster. Panas tidak dimasukkan ke dalam reaktor sehingga tidak termasuk ke dalam total panas masuk ke reaktor.
Tabel LB.21 Panas Reaksi Standar 298,15K Senyawa
Δ
(Koefisien Reaksi)
ΔHf(298,15 K)
(kJ/kmol)
ΔH produk 298,15 K (kJ/kmol)
ΔH reaktan 298,15 K (kJ/kmol)
C100H120O40 1
-56.499.980,8 - -56.499.980,8
C3H8O 6,203 -300.700 -1.865.242,1
-C 66,976 0,0 0,0
-CO2 6,404 -393.500 -2.519.974
-CO 3,852 -110.520 -425.723,04
-H2 9,734 0,0 0,0
-CH4 4,159 -74.850 -311.301,15
-H2O 17,136 -285.840 -4.898.154,24
-r1 =
NC 100 H 120 O 40 x X C100H120O40
σ
r1 =
4,0641 x 0,19
1 = 0,7722 kmol/jam
Panas reaksi pada suhu standar reaksi :
ΔHr(298,15 K) = ΔHf (298,15 K) Produk - ΔHf (298,15 K) Reaktan
= (-1.865.242,1 – 2.519.974 – 425.723,04 – 311.301,15 – 4.898.154,24) – (-56.499.980,8) kJ/kmol
= -10.020.394,53 + 56.499.980,8 kJ/kmol = 46.479.586,27 kJ/kmol
Panas reaksi total (Hr tot) :
Hr tot = (r1x Hr 298,15K)
= (0,7722 kmol/jam x 46.479.586,27 kJ/kmol) = 35.891.536,518 kJ/jam
Maka, selisih panas adalah :
dQ
dt =∆Hr total + N CpdTout −N CpdTin
T2
T1
T2
(44)
dQ
dt = 35.891.536,518
kJ
jam+8.513.042,676
kJ
jam− 55.613,9273 kJ jam
dQ
dt = 44.348.965,266
kJ jam
Panas yang dibutuhkan reaktor ini di supply oleh Combuster (B-201) yaitu sebesar 44.348.965,266 kJ/jam.
Tabel LB.22 Neraca Panas Keseluruhan Reaktor Fluidized Bed (R-201)
Komponen Panas Masuk (kJ/jam)
Panas Keluar (kJ/jam)
Alur 7 Alur 8 Alur 9
TKKS 51.471,2110 -
-N2 - 4.142,7163 404.586,9615
Bio Oil - - 3.194.824,5565
Arang - - 2.010.502,1050
Air - - 1.181.014,4871
CH4 - - 390.083,8077
CO - - 224.544,3932
CO2 - - 554.149,0829
H2 - - 553.337,2820
Hr - 35.891.536,518
dQ/dt 44.348.965,266
-Total 44.404.579,194 44.404.579,194
B.4.4 Cooler (E-201)
Suhu keluaran reaktor adalah 500oC. Selanjutnya char akan dipisahkan dari gas dengan menggunakan siklon. Pemisahan dilakukan pada suhu 300oC. Sehingga keluaran reaktor tersebut harus didinginkan terlebih dahulu pada cooler sebelum diumpankan kedalam Siklon dari suhu 500 oC hingga menjadi 300 oC.
TC
TI TI
E-201
14 15
Gas Pirolisis
Gas Pirolisis
(45)
Produk keluaran dari reaktor yaitu Gas pirolisis yang terdiri dari Bio Oil, Char, Air, CH4, CO, CO2, H2 dan N2.
Panas masuk cooler alur 9 T = 500oC (773,15 K) :
Q9 =
15 , 773 15 , 298 4 9 15 , 773 15 , 298 2 9 15 , 773 15 , 298 15 , 773 15 , 298 9 9 CpdT CH N CpdT O H N CpdT Ar a ng
N CpdT BioOil N
773,15
15 , 298 2 9 15 , 773 15 , 298 2 9 15 , 773 15 , 298 2 9 15 , 773 15 , 298 9 CpdT N N CpdT H N CpdT CO N CpdT CO N
Tabel LB.23 Neraca panas masuk cooler
Senyawa N 9 in (kmol/jam) ���� , ,
(kJ/kmol) Q (kJ/jam) Bio Oil 25,2093 126.731,9276 3.194.824,5565 Arang 272,1939 7.386,2862 2.010.502,1050 Air 69,6416 16.958,4666 1.181.014,4871 CH4 16,9024 23.078,6186 390.083,8077
CO 15,6547 14.343,5531 224.544,3932
CO2 26,0262 21.291,9826 554.149,0829
H2 39,5595 13.987,4774 553.337,2820
N2 28,4671 14.212,4530 404.586,9615
Total Panas Masuk 8.513.042,676
Panas keluar cooler alur 10 T = 300oC (573,15 K) :
Q10 =
573,1515 , 298 4 10 15 , 573 15 , 298 2 10 15 , 573 15 , 298 15 , 573 15 , 298 10 10 CpdT CH N CpdT O H N CpdT Ar a ng
N CpdT BioOil N
573,15
15 , 298 2 10 15 , 573 15 , 298 2 10 15 , 573 15 , 298 2 10 15 , 573 15 , 298 10 CpdT N N CpdT H N CpdT CO N CpdT CO N
(46)
Tabel LB.24 Neraca panas keluar cooler Senyaw
a
N10out
(kmol/jam)
���� ,
,
(kJ/kmol) Q (kJ/jam) Bio Oil 25,2093 51.308,8667 1.293.461,1
7 Arang 272,1939 4.122,6011 1.122.146,8
9
Air 69,6416 9.526,1914 663.419,07
CH4 16,9024 11.809,5952 199.610,38
CO 15,6547 8.146,1579 127.525,87
CO2 26,0262 11.656,5374 303.375,20
H2 39,5595 8.088,7267 319.985,79
N2 28,4671 8.099,6779 230.574,14
Total Panas Keluar 4.260.098,5 1
Q total = Qout – Qin
= 4.260.098,51 –8.513.042,676 kJ/jam = -4.252.944,17 kj/jam
Tanda Q negatif, berarti sistem melepas panas sebesar 4.252.944,17 kJ/jam. Data air pendingin yang digunakan:
Air Pendingin masuk (30oC) ; H1 = 125,7 kJ/kg
Air Pendingin keluar (45oC) ; H2 = 188,35 kJ/kg (Reklaitis, 1983) Air pendingin yang diperlukan adalah :
m =
1 2
/ H H
dt dQ
m =
65 , 62
17 4.252.944,
(47)
Tabel LB.25 Neraca panas keseluruhan cooler (E-201)
Senyawa
Panas masuk (kJ/jam)
Alur 9
Panas keluar (kJ/jam)
Alur 10 Bio Oil 3.194.824,5565 1.293.461,17 Arang 2.010.502,1050 1.122.146,89
Air 1.181.014,4871 663.419,07
CH4 390.083,8077 199.610,38
CO 224.544,3932 127.525,87
CO2 554.149,0829 303.375,20
H2 553.337,2820 319.985,79
N2 404.586,9615 230.574,14
Air pendingin -4.252.944,17
-Total 4.260.098,51 4.260.098,51
B.4.5 Kondensor (E-202)
Suhu keluaran dari siklon (F-202) adalah sama dengan suhu keluaran cooler (E-201) yaitu 300oC karena pada siklon tidak terjadi perubahan panas. Suhu masuk kondensor (E-202) adalah 300oC. Kondensor digunakan untuk mengkondensasikan gas yang dapat terkondensasi seperti Bio Oil, Air dan Arang. Suhu keluaran kondensor diharapkan lebih rendah dari titik didih air yaitu 95oC sehingga digunakan air pendingin pada suhu 30oC untuk mencapai keadaan tersebut.
TC
TI TI
E-202
14 15
Gas Pirolisis
Gas Pirolisis
Gambar LB.5 Diagram Alir Kondensor
Panas masuk kondensor alur 14 T = 300oC (573,15 K) :
Q14 =
573,1515 , 298 4 14 15
, 573
15 , 298 2 14 15
, 573
15 , 298
15 , 573
15 , 298 14
14
CpdT CH
N CpdT O
H N CpdT Ar a ng
N CpdT BioOil
(48)
573,15
15 , 298 2 14 15 , 573 15 , 298 2 14 15 , 573 15 , 298 2 14 15 , 573 15 , 298 14 CpdT N N CpdT H N CpdT CO N CpdT CO N
Tabel LB.26 Neraca Panas Masuk Kondensor
Senyawa N 14 in (kmol/jam) ���� , ,
(kJ/kmol) Q (kJ/jam) Bio Oil 25,2093 51.308,8667 1.293.461,17
Air 69,6416 9.526,1914 663.419,07
CH4 16,9024 11.809,5952 199.610,38
CO 15,6547 8.146,1579 127.525,87
CO2 26,0262 11.656,5374 303.375,20
H2 39,5595 8.088,7267 319.985,79
N2 28,4671 8.099,6779 230.574,14
Arang 0,02722 4.122,6011 112,2147
Total Panas Masuk 3.138.063,83
Panas keluar kondensor alur 15 T = 95oC (368,15 K) :
Q15 =
368,1515 , 298 4 15 15 , 368 15 , 298 2 15 15 , 368 15 , 298 15 , 368 15 , 298 15 15 CpdT CH N CpdT O H N CpdT Ar a ng
N CpdT BioOil N
368,15
15 , 298 2 15 15 , 368 15 , 298 2 15 15 , 368 15 , 298 2 15 15 , 368 15 , 298 15 CpdT N N CpdT H N CpdT CO N CpdT CO N
Tabel LB.27 Neraca Panas Keluar Kondensor Senyawa N15out (kmol/jam) ����
, ,
(kJ/kmol)
Q (kJ/jam) Bio Oil 25,2093 10.530,5620 265.468,21
Air 69,6416 2.365,8388 164.760,77
CH4 16,9024 2.644,3266 44.695,44
CO 15,6547 2.042,4135 31.973,42
CO2 26,0262 2.765,1072 71.965,19
H2 39,5595 2.023,4379 80.046,14
N2 28,4671 2.040,8968 58.098,36
Arang 0,02722 999,8204 27,2145
(49)
Panas yang dibutuhkan adalah: dQ/dt = Qout– Qin
= 717.034,75 – 3.138.063,83 kJ/jam = - 2.421.029,08 kJ/jam
Tanda Q negatif, berarti sistem melepas panas sebesar 2.421.029,08 kJ/jam.
Air Pendingin masuk (30oC) ; H1 = 125,7 kJ/kg
Air Pendingin keluar (45oC) ; H2 = 188,35 kJ/kg (Reklaitis, 1983)
Maka, massa air pendingin yang diperlukan: m =
1 2
/ H H
dt dQ
m =
65 , 62
08 2.421.029,
m = 38.643,7204 kg/jam
Tabel LB.28 Neraca panas keseluruhan kondensor (E-202)
Senyawa
Panas masuk (kJ/jam)
Alur 14
Panas keluar (kJ/jam)
Alur 15 Bio Oil 1.293.461,17 265.468,21
Arang 112,2147 27,2145
Air 663.419,07 164.760,77
CH4 199.610,38 44.695,44
CO 127.525,87 31.973,42
CO2 303.375,20 71.965,19
H2 319.985,79 80.046,14
N2 230.574,14 58.098,36
Air pendingin -2.421.029,08
-Total 717.034,75 717.034,75
B.4.6 Cooler (E-203)
Suhu keluaran kondensor (E-202) yang akan dialirkan ke knock out drum (D-201) adalah 95oC. Knock out drum digunakan untuk memisahkan gas yang terkondensasi (Bio Oil, Air, Arang) dan gas yang tidak terkondensasi (CH4, CO2,
CO, H2, N2). Selanjutnya gas yang terkondensasi akan disimpan pada tangki
(50)
didinginkan terlebih dahulu pada cooler sebelum diumpankan kedalam tangki penyimpanan dari suhu 95oC menjadi 60oC.
TC TI TI E-203 14 15 Gas Pirolisis Gas Pirolisis
Gambar LB.6 Diagram Alir Cooler
Panas masuk cooler alur 16 T = 95oC (368,15 K) :
Q16 =
15 , 368 15 , 298 2 16 15 , 368 15 , 298 15 , 368 15 , 298 16 16 CpdT O H N CpdT Ar a ng
N CpdT BioOil
N
Tabel LB.29 Neraca panas masuk cooler
Senyawa N
16 in
(kmol/jam) ����
,
, (kJ/kmol)
Q (kJ/jam) Bio Oil 25,2093 10.530,5620 265.468,21
Arang 0,02722 999,8204 27,2145
Air 69,6416 2.365,8388 164.760,77
Total Panas Masuk 430.256,19
Panas keluar cooler alur 17 T = 60oC (333,15 K) :
Q17 =
15 , 333 15 , 298 2 17 15 , 333 15 , 298 15 , 333 15 , 298 17 17 CpdT O H N CpdT Ar a ng
N CpdT BioOil
N
Tabel LB.30 Neraca panas keluar cooler
Senyawa N17out (kmol/jam) ����
, ,
(kJ/kmol) Q (kJ/jam) Bio Oil 25,2093 5.148,9255 129.800,86
Arang 0,02722 495,1994 13,4790
Air 69,6416 1.179,1493 82.117,8225
Total Panas Keluar 211.932,16
Q total = Qout – Qin
= 211.932,16–430.256,19 kJ/jam = -218.324,03 kj/jam
(51)
Data air pendingin yang digunakan:
Air Pendingin masuk (30oC) ; H1 = 125,7 kJ/kg
Air Pendingin keluar (45oC) ; H2 = 188,35 kJ/kg (Reklaitis, 1983)
Air pendingin yang diperlukan adalah :
m =
1 2
/ H H
dt dQ
m =
65 , 62 218.324,03
m = 3.484,8208 kg/jam
Tabel LB.31 Neraca panas keseluruhan cooler (E-203)
Senyawa
Panas masuk (kJ/jam)
Alur 16
Panas keluar (kJ/jam)
Alur 17 Bio Oil 265.468,21 129.800,86
Arang 27,2145 13,4790
Air 164.760,77 82.117,8225
Air pendingin -218.324,03
-Total 211.932,16 211.932,16
B.4.7 Kolom Absorber (AD-301)
Gas yang tidak terkondensasi (Alur 18) dimasukkan ke dalam kolom absorber pada suhu 95oC. Larutan Benfield yang terdiri dari K2CO3 dan Air (Alur 25)
(52)
F C LC 19 20 25
Gambar LB.7 Diagram Alir Kolom Absorber
Panas masuk kolom absorber alur 18 T = 95oC (368,15 K) :
Q18 =
15 , 368 15 , 298 2 18 15 , 368 15 , 298 2 18 15 , 368 15 , 298 15 , 368 15 , 298 18 4 18 CpdT H N CpdT CO N CpdT CO N CpdT CH N
,15368 15 , 298 2 18 CpdT N N
Tabel LB.32 Neraca panas masuk kolom absorber Alur 18
Senyawa N
18 in
(kmol/jam) ����
,
, (kJ/kmol) Q (kJ/jam)
CH4 16,9024 2.644,3266 44.695,4458
CO 15,6547 2.042,4135 31.973,4258
CO2 26,0262 2.765,1072 71.965,1929
H2 39,5595 2.023,4379 80.046,1014
N2 28,4691 2.040,8968 58.098,3629
Total Panas Masuk 286.778,5288
Panas masuk kolom absorber Alur 25 T = 40oC (313,15 K) :
Q25 =
15 , 313 15 , 298 2 25 15 , 313 15 , 298 3 2 25 CpdT O H N CpdT CO K N
(53)
Tabel LB.33 Neraca panas masuk kolom absorber Alur 25 Senyawa N 25 in (kmol/jam) ���� , ,
(kJ/kmol) Q (kJ/jam) K2CO3 25,7335 1.630,65 41.962,4077
Air 460,5172 504,5125 2.246.715,8288
Total Panas Masuk 2.288.678,2365
Panas masuk total kolom absorber (Qin) = 2.575.456,7653 kJ/jam
Panas keluar kolom absorber alur 19 T = 80oC (353,15 K) :
Q19 =
15 , 353 15 , 298 2 19 15 , 353 15 , 298 2 19 15 , 353 15 , 298 15 , 353 15 , 298 19 4 19 CpdT H N CpdT CO N CpdT CO N CpdT CH N
,15353 15 , 298 2 19 CpdT N N
Tabel LB.34 Neraca panas keluar kolom absorber Alur 19
Senyawa N
19 out
(kmol/jam) ����
,
, (kJ/kmol) Q (kJ/jam)
CH4 16,9024 2.059,7312 34.814,3857
CO 15,6547 1.603,4284 25.101.2337
CO2 0,2603 2.160,0587 562,1809
H2 39,5595 1.585,8012 62.733,4320
N2 28,4671 1.602,8162 45.627,4894
Total Panas Keluar 168.838,7218
Panas keluar kolom absorber Alur 20 T = 50oC (323,15 K) :
Q20 =
15 , 323 15 , 298 2 20 15 , 323 15 , 298 3 20 CpdT O H N CpdT KHCO N
Tabel LB.35 Neraca panas keluar kolom absorber Alur 20
Senyawa N 20 out (kmol/jam) ���� , ,
(kJ/kmol) Q (kJ/jam)
KHCO3 51,3620 2.187,25 112.341,4593
Air 434,7740 8.342,2288 3.626.984,0479 Total Panas Masuk 3.739.325,5073
(54)
Panas keluar total kolom absorber (Qout) = 3.908.164,2290 kJ/jam
Panas reaksi :
Reaksi pengikatan CO2 :
K2CO3 + CO2 + H2O 2KHCO3
Tabel LB.36 Panas Reaksi Standar 298,15K
Senyawa
Δ
(Koefisien Reaksi)
ΔHf(298,15 K)
(kJ/kmol)
ΔH produk 298,15 K (kJ/kmol)
ΔH reaktan 298,15 K (kJ/kmol)
K2CO3 1
-1.147.279,87 - -1.147.279,87
CO2 1 -393.500 - -393.500
H2O 1 -285.840 - -285.840
KHCO3 2 -962.172,60 -1.924.345,20
-r1 =
NK 2CO 3 x XK 2C O 3
σ
r1 =
25,7335 x 1
1 = 25,7335 kmol/jam
Panas reaksi pada suhu standar reaksi :
ΔHr(298,15 K) = ΔHf (298,15 K) Produk - ΔHf (298,15 K) Reaktan
= (-1.924.345,20) – (-1.147.279,87-393.500-285.840) kJ/kmol = -97.725,33 kJ/kmol
Panas reaksi total (Hr tot) :
Hr tot = (r1x Hr 298,15K)
= (25,7335 kmol/jam x -97.725,33 kJ/kmol) = -2.514.819,33 kJ/jam
dQ
dt =∆Hr total + N CpdTout −N CpdTin
T2
T1 T2
T1
dQ
dt =−2.514.819,33
kJ
jam+ 3.908.164,2290
kJ
jam− 2.575.456,7653
kJ jam
dQ
dt =−1.182.111,8642
kJ jam
(55)
Tabel LB.37 Neraca Panas Keseluruhan Kolom Absorber (AD-301)
Komponen Panas Masuk (kJ/jam) Panas Keluar (kJ/jam)
Alur 18 Alur 25 Alur 19 Alur 20
CH4 44.695,4458 - 34.814,3857
-CO2 71.965,1929 - 562,1809
-CO 31.973,4258 - 25.101.2337
-H2 80.046,1014 - 62.733,4320
-N2 58.098,3629 - 45.627,4894
-K2CO3 - 41.962,4077 -
-H2O - 2.246.715,8288 - 3.626.984,0479
KHCO3 - - - 112.341,4593
Hr - -2.514.819,33
dQ/dt -1.182.111.8642
-Total 1.393.344,9010 1.393.344,9010
B.4.8 Heat Exchanger (E-302)
Larutan KHCO3 dan Air pada Alur 20 dimasukkan ke dalam heat exchanger
pada suhu 50oC. Larutan K2CO3 dan H2O (Alur 22) keluaran stripper dimasukkan
pada suhu 95oC.
TC 24
20
22
21
Gambar LB.8 Diagram Alir Heat Exchanger
Panas masuk heat exchanger alur 20 T = 50oC (323,15 K) :
Q20 =
15 , 323
15 , 298 2 20 15
, 323
15 , 298 3 20
CpdT O
H N CpdT KHCO
(56)
Tabel LB.38 Neraca panas masuk Heat Exchanger Alur 20
Senyawa N
20 in
(kmol/jam) ����
,
, (kJ/kmol) Q (kJ/jam)
KHCO3 451,3620 2.187,25 112.341,4593
Air 434,7740 8.342,2288 3.626.984,0479 Total Panas Masuk 3.739.325,5073
Panas masuk heat exchanger alur 22 T = 95oC (368,15 K) :
Q22 =
15 , 368 15 , 298 2 20 15 , 368 15 , 298 3 2 22 CpdT O H N CpdT CO K N
Tabel LB.39 Neraca panas masuk Heat Exchanger Alur 22
Senyawa N
22 in
(kmol/jam) ����
,
, (kJ/kmol) Q (kJ/jam)
K2CO3 25,7335 7.609,7 195.824,57
Air 460,5173 26.169,5117 12.051.509,77 Total Panas Masuk 12.247.334,34
Panas masuk Heat Exchanger (Qin) = 12.259.602,78 kJ/jam
Panas keluar Heat Exchanger alur 21 T = 60oC (333,15 K) :
Q21 =
15 , 333 15 , 298 2 21 15 , 333 15 , 298 3 21 CpdT O H N CpdT KHCO N
Tabel LB.40 Neraca panas keluar Heat Exchanger Alur 21
Senyawa N21out (kmol/jam) ����
, ,
(kJ/kmol) Q (kJ/jam)
KHCO3 51,3620 3.062,15 157.278,0431
Air 434,7740 11.980,69 5.208.893,9775
Total Panas Keluar 5.366.172,0206
Untuk mencari suhu keluar alur 24 dilakukan Trial dan Error, sehingga didapatkan suhu keluar adalah 67,2023oC.
Panas keluar Heat Exchanger alur 24 T = 67,2023oC (340,3523 K) :
Q24 =
3523 , 340 15 , 298 2 24 3523 , 340 15 , 298 3 2 24 CpdT O H N CpdT CO K N
(57)
Tabel LB.41 Neraca panas keluar Heat Exchanger Alur 24
Senyawa N24out (kmol/jam) ����
, ,
(kJ/kmol) Q (kJ/jam) K2CO3 25,7335 4.587,8085 118.060,58
Air 460,5172 14.712,5242 6.775.370,18 Total Panas Keluar 6.893.430,76
Panas keluar Heat Exchanger (Qout) = 12.259.602,78 kJ/jam
Tabel LB.42 Neraca panas keseluruhan Heat Exchanger (E-302)
Senyawa Panas Masuk (kJ/jam) Panas Keluar (kJ/jam)
Alur 20 Alur 22 Alur 21 Alur 24
K2CO3 - 195.824,57 - 118.060,58
H2O 3.626.984,0479 12.051.509,77 5.208.893,9775 6.775.370,18
KHCO3 112.341,4593 - 157.278,0431
-Sub Total 3.739.325,5073 12.247.334,34 5.366.172,0206 6.893.430,76
Total 12.259.602,78 12.259.602,78
B.4.9 Kolom Stripper (S-301)
Larutan Benfield yang terdiri dari K2CO3 dan Air (Alur 21) dimasukkan pada
suhu 60oC.
FC LC
21
22 23
Gambar LB.9 Diagram Alir Kolom Stripper
(58)
Q21 =
15 , 333
15 , 298 2 21 15
, 333
15 , 298 3 21
CpdT O
H N CpdT KHCO
N
Tabel LB.43 Neraca panas masuk Kolom StripperAlur 21 Senyawa N21in (kmol/jam) ����
, ,
(kJ/kmol) Q (kJ/jam)
KHCO3 51,3620 3.062,15 157.278,0431
Air 434,7740 11.980,69 5.208.893,9775
Total Panas Masuk 5.366.172,0206
Panas masuk total kolom stripper (Qin) = 5.366.172,0206 kJ/jam
Panas keluar kolom stripper alur 22 T = 95oC (368,15 K) :
Q22 =
15 , 368
15 , 298 2 20 15
, 368
15 , 298 3 2 22
CpdT O
H N CpdT CO
K N
Tabel LB.44 Neraca panas keluar Kolom StripperAlur 22
Senyawa N
22 out
(kmol/jam) ����
,
, (kJ/kmol) Q (kJ/jam)
K2CO3 25,7335 7.609,7 195.824,5691
Air 460,5172 26.169,5117 12.051.509,7738 Total Panas Keluar 12.247.334,3430
Panas keluar kolom stripper alur 23 T = 50oC (323,15 K) :
Q23 =
15 , 323
15 , 298 2 23
CpdT CO
N
Tabel LB.45 Neraca panas keluar Kolom StripperAlur 23
Senyawa N
23 out
(kmol/jam) ����
,
, (kJ/kmol) Q (kJ/jam)
CO2 26,0262 2.765,11 71.965,1929
Total Panas Keluar 71.965,1929
(59)
Panas reaksi :
Reaksi pelepasan CO2 :
2KHCO3 CO2 + H2O + K2CO3
Tabel LB.46 Panas Reaksi Standar 298,15K
Senyawa
Δ
(Koefisien Reaksi)
ΔHf(298,15 K)
(kJ/kmol)
ΔH produk 298,15 K (kJ/kmol)
ΔH reaktan 298,15 K (kJ/kmol)
K2CO3 1
-1.147.279,87 -1.147.279,87 -1.147.279,87
CO2 1 -393.500 -393.500 -393.500
H2O 1 -285.840 -285.840 -285.840
KHCO3 2 -962.172,60 - -1.924.345,20
r1 =
NKHC O 3 x XKHC O 3
σ
r1 =
51,3620 x 1
2 = 25,6810 kmol/jam
Panas reaksi pada suhu standar reaksi :
ΔHr(298,15 K) = ΔHf (298,15 K) Produk - ΔHf (298,15 K) Reaktan
= (-1.147.279,87-393.500-285.840) – (-1.924.345,20) kJ/kmol = 97.725,33 kJ/kmol
Panas reaksi total (Hr tot) :
Hr tot = (r1x Hr 298,15K)
= (25,6810 kmol/jam x 97.725,33 kJ/kmol) = 2.509.682,52 kJ/jam
dQ
dt =∆Hr total + N CpdTout −N CpdTin
T2
T1
T2
T1
dQ
dt = 2.509.682,52
kJ
jam+ 12.319.299,5359
kJ
jam− 5.366.172,0206
kJ jam
dQ
dt = 9.462.810,0361
kJ jam
(60)
Kolom stripper menggunakan saturated steam sebagai media pemanas yang masuk pada suhu 120oC dan tekanan 2 bar , kemudian keluar sebagai kondensat pada suhu 120oC dan tekanan 2 bar.
Steam yang diperlukan adalah :
ms =
) 120 (
/ C dt dQ
o
ms =
6 , 201 . 2
0361 9.462.810,
ms = 4.298,1514 kg/jam
Tabel LB.47 Neraca Panas Keseluruhan Kolom Stripper (S-301)
Komponen
Panas Masuk
(kJ/jam) Panas Keluar (kJ/jam)
Alur 21 Alur 22 Alur 23
KHCO3 157.278,0431 -
-H2O 5.208.893,9775 12.051.509,7738
-K2CO3 - 195.824,5691
-CO2 - - 71.965,1929
ΔHr - 2.509.682,52
dQ/dT 9.462.810,0361
-Total 14.828.982,06 14.828.982,06
B.4.10 Cooler (E-301)
TC
25
24
Gambar LB.10 Diagram Alir Cooler
Panas masuk cooler alur 24 T = 67,2023oC (340,3523 K) :
Q24 =
3523 , 340
15 , 298 2 24 3523
, 340
15 , 298 3 2 24
CpdT O
H N CpdT CO
K N
(61)
Tabel LB.48 Neraca panas masuk Cooler Alur 24
Senyawa N24in (kmol/jam) ����
, ,
(kJ/kmol) Q (kJ/jam) K2CO3 25,7335 4.587,8085 118.060,5827
Air 460,5172 14.712,5242 6.775.370,1806 Total Panas Keluar 6.893.430,7633
Panas keluar Cooler alur 25 T = 40oC (313,15 K) :
Q25 =
15 , 313
15 , 298 2 25 15
, 313
15 , 298 3 2 25
CpdT O
H N CpdT CO
K N
Tabel LB.49 Neraca panas keluar Cooler Alur 25
Senyawa N25out (kmol/jam) ����
, ,
(kJ/kmol) Q (kJ/jam) K2CO3 25,7335 1.630,65 41.962,4077
Air 460,5172 4.878,6797 2.246.715,829 Total Panas Keluar 2.288.678,236
Q total = Qout – Qin
= 2.288.678,236 – 6.893.430,7633 kJ/jam = -4.604.752,5269 kJ/jam
Tanda Q negatif, berarti sistem melepas panas sebesar 4.604.752,5269 kJ/jam.
Data air pendingin yang digunakan:
Air Pendingin masuk (30oC) ; H1 = 125,7 kJ/kg
Air Pendingin keluar (45oC) ; H2 = 188,35 kJ/kg (Reklaitis, 1983)
Air pendingin yang diperlukan adalah :
m =
1 2
/ H H
dt dQ
m =
65 , 62
5269 4.604.752,
(62)
Tabel LB.50 Neraca panas keseluruhan cooler (E-301)
Senyawa
Panas masuk (kJ/jam)
Alur 24
Panas keluar (kJ/jam)
Alur 25 K2CO3 118.060,5827 41.962,4077
H2O 6.775.370,1806 2.246.715,829
Air pendingin -4.604.752,5269
-Total 2.288.678,236 2.288.678,236
B.4.11 Cooler CO2 (E-303)
Digunakan untuk mendinginkan gas CO2 suhu 95oC yang keluar dari
kompresor sebelum disimpan di dalam tangki penyimpanan gas CO2.
Panas masuk cooler alur 26 T = 95oC (368,15 K) :
Q26 =
15 , 368
15 , 298 2 26
CpdT CO
N
Tabel LB.51 Neraca panas masuk Cooler Alur 26
Senyawa N26in (kmol/jam) ����
, ,
(kJ/kmol) Q (kJ/jam)
CO2 26,0262 2.765,1072 71.965,1929
Total Panas Keluar 71.965,1929
Panas keluar cooler alur 27 T = 60oC (333,15 K) :
Q27 =
15 , 333
15 , 298 2 27
CpdT CO
N
Tabel LB.52 Neraca panas keluar Cooler Alur 27
Senyawa N27out (kmol/jam) ����
, ,
(kJ/kmol) Q (kJ/jam)
CO2 26,0262 1.363,8268 35.495,2089
Total Panas Keluar 35.495,2089
Q total = Qout – Qin
= 35.495,2089 – 71.965,1929 kJ/jam = -36.469,984 kJ/jam
(63)
Data air pendingin yang digunakan:
Air Pendingin masuk (30oC) ; H1 = 125,7 kJ/kg
Air Pendingin keluar (45oC) ; H2 = 188,35 kJ/kg (Reklaitis, 1983)
Air pendingin yang diperlukan adalah :
m =
1 2
/ H H
dt dQ
m =
65 , 62 36.469,984
m = 582,1227 kg/jam
Tabel LB.52 Neraca panas keseluruhan cooler (E-303)
Senyawa
Panas masuk (kJ/jam)
Alur 24
Panas keluar (kJ/jam)
Alur 25
CO2 71.965,1929 35.495,2089
Air pendingin -36.469,984
(64)
LAMPIRAN C
PERHITUNGAN SPESIFIKASI PERALATAN
LC.1 Gudang Penyimpanan Tandan Kosong Kelapa Sawit (TKKS) (G-101) Fungsi : Tempat penampungan sementara umpan TKKS Bahan konstruksi : Dinding bata beton dengan atap seng dan tiang beton Bentuk : Persegi panjang
Jumlah : 1 unit
Gambar LC.1 Gudang Penyimpanan Tandan Kosong Kelapa Sawit
Kondisi penyimpanan
Temperatur : T = 30°C (303,15 K) Tekanan operasi : P = 1 atm (101,325 kPa) Kebutuhan perancangan : t = 7 hari
Laju alir massa : F = 7.974,4817 kg/jam = 17.583,7322 lb/jam Densitas TKK : ρw = 400 kg/m3
Laju alir Volume TKKS :
F Q =
400 4817 , 974 . 7
= 19,9362 m3/jam
(65)
Dirancang gudang dengan perbandingan Panjang : Lebar : Tinggi = 1 : 1 : 0,6 P × L × T = V = 3.349,2823 m3
Volume gudang dinaikkan sebesar 10%, maka: V = ( 1 + 0,1 ) x 3.349,2823 m3 = 3.684,2105 m3
Asumsi: Desain tinggi beton adalah = 9 m
Sehingga, Panjang gudang = 3.684,2105 9
6 , 0
= 15,6721 m
Lebar gudang = 15,6721 m Tinggi gudang = 9,4033 m
LC.2 TKKS BeltConveyor (C-101)
Fungsi : Mengangkut TKKS dari gudang ke Rotary Cutter
Tipe : Belt Conveyor
Bentuk : Inclined Conveyor
Bahan konstruksi : Carbon Steel
Jumlah : 1 unit
Perhitungan :
Jarak angkut, L : 50 m = 164,04199 ft Kondisi operasi : Temperatur = 30 °C
Tekanan = 1 atm
Laju alir TKKS : F = 6,3796 ton/jam = 6.379,5853 kg/jam Densitas TKKS : ρ = ζ00 kg/m3
Kemiringan belt : 45o Running angle : 30o
Berdasarkan tabel 5.5 (a) Walas, 1990 dipilih Lebar belt : 24 in = 60,96 cm
(1)
Biaya pemasaran selama 1 tahun = 4 Rp 107.580.000,-,-
= Rp 430.320.000,-
Biaya distribusi diperkirakan 50 % dari biaya pemasaran, sehingga : Biaya distribusi = 0,5 x Rp 430.320.000,-
= Rp 215.160.000,-
Biaya pemasaran dan distribusi (V) = Rp 645.480.000,-
H. Biaya Laboratorium, Penelitan dan Pengembangan
Diperkirakan 5 dari biaya tambahan industri (Peters dkk, 2004). Biaya laboratorium (W) = 0,05 x Rp 28.024.713.269-
= Rp 1.401.235.663,-
I. Hak Paten dan Royalti
Diperkirakan 1% dari modal investasi tetap (Peters dkk, 2004). Biaya hak paten dan royalti (X) = 0,01 x Rp 186.831.421.793,48,-
= Rp 1.868.314.218,-
J. Biaya Asuransi
1. Biaya asuransi pabrik adalah 3,1 permil dari modal investasi tetap langsung (Asosiasi Asuransi Jiwa Indonesia-AAJI, 2007).
= 0,0031 Rp 142.861.660.220,04,- = Rp 442.871.147,-
2. Biaya asuransi karyawan
Premi asuransi = Rp. 375.000,-/tenaga kerja (Asuransi Jiwa Bersama Bumiputera, 2008)
Maka biaya asuransi karyawan = 250 orang x Rp. 375.000,-/orang = Rp 93.750.000,-
(2)
K. Pajak Bumi dan Bangunan
Pajak Bumi dan Bangunan (Z) adalah Rp 1.817.766.600,-
Total Biaya Tetap = P + Q + R + S + T + U +V + W + X + Y + Z
= Rp 100.902.196.959,- 3.2 Biaya Variabel
A. Biaya Variabel Bahan Baku Proses dan Utilitas per tahun
Biaya persediaan bahan baku proses dan utilitas selama 90 hari adalah = Rp 86.062.106.200,-
Total biaya persediaan bahan baku proses dan utilitas selama 1 tahun = Rp 86.062.106.200,- x
90 330
= Rp 315.561.056.065,-
B. Biaya Variabel Tambahan
1. Perawatan dan Penanganan Lingkungan
Diperkirakan 10 dari biaya variabel bahan baku
Biaya perawatan lingkungan = 0,1 Rp 315.561.056.065,- = Rp 31.556.105.607,- 2. Biaya Variabel Pemasaran dan Distribusi
Diperkirakan 1 dari biaya variabel bahan baku
Biaya variabel pemasaran = 0,01 Rp 315.561.056.065,-
= Rp 3.155.610.561,-
Total biaya variabel tambahan = Rp 34.711.716.167,-
C. Biaya Variabel Lainnya
Diperkirakan 5 dari biaya variabel tambahan
(3)
Total biaya variabel = Rp 36.447.301.976,-
Total biaya produksi = Biaya Tetap + Biaya Variabel = Rp 100.902.196.959,- + Rp 36.447.301.976,- = Rp 137.349.498.935,-
4. Perkiraan Laba/Rugi Perusahaan 4.1 Laba Sebelum Pajak (Bruto)
Laba atas penjualan = total penjualan – total biaya produksi
=( Rp 400.975.063.507,11,-)- (Rp 137.349.498.935,-) = Rp 263.625.564.572,-
Bonus perusahaan untuk karyawan 0,5% dari keuntungan perusahaan = 0,005 x Rp 263.625.564.572,-
= Rp 1.318.127.823,-
Pengurangan bonus atas penghasilan bruto sesuai dengan UU RI No. 17/00 Pasal 6 ayat 1 sehingga :
Laba sebelum pajak (bruto)
= Rp 263.625.564.572 – (Rp 1.318.127.823)
= Rp 262.307.436.749,-
4.2 Pajak Penghasilan
Berdasarkan UURI Nomor 36 Pasal 17 ayat 1b Tahun 2008, Tentang Perubahan Keempat atas Undang-Undang Nomor 7 Tahun 1983 Tentang Pajak Penghasilan
(http://www.dpr.go.id/undang2/uu08/uu08-36, 2012),wajib Pajak badan dalam negeri dan bentuk usaha tetap adalah sebesar 28%.
Undang-undang ini mulai berlaku terhitung tanggal 1 Januari 2009. Maka pajak penghasilan yang harus dibayar adalah:
(4)
4.3 Laba setelah pajak
Laba setelah pajak = laba sebelum pajak – PPh = Rp 188.861.354.459,-
5. Analisa Aspek Ekonomi A. Profit Margin (PM)
PM =
penjualan total
pajak sebelum Laba
100
PM = 100%
3.507,11 400.975.06
6.749 262.307.43
x
PM = 65,417 %
B. Break Even Point (BEP)
BEP =
Variabel Biaya
Penjualan Total
Tetap Biaya
100
BEP =
976 . 301 . 447 . 6 3 3.507,11 400.975.06
6.959 100.902.19
100
BEP = 27,680 %
Kapasitas produksi pada titik BEP = 27,680 %12.000 ton/tahun = Rp 3.321,6300 ton/tahun
Nilai penjualan pada titik BEP = 27,680 % xRp 400.975.063.507,11,- = Rp 110.990.901.389,33,-
C. Return on Investment (ROI)
ROI =
investasi modal
Total
pajak setelah
Laba
100
ROI = x 100%
3.833,97,-332.374.51
Rp
4.459,-188.861.35 Rp
(5)
D. Pay Out Time (POT)
POT= x 1 tahun ROI
1
POT = x 1 tahun
0,56822 1
POT = 1,76 tahun ≈ 2 tahun
E. Return on Network (RON)
RON =
sendiri Modal
pajak setelah
Laba
100
RON =
8.300,39 199.424.70
4.459 188.861.35
100
RON = 94,703 %
F. Internal Rate of Return (IRR)
Untuk menentukan nilai IRR harus digambarkan jumlah pendapatan dan pengeluaran dari tahun ke tahun yang disebut “Ca sh Flow”. Untuk memperoleh cash flow diambil ketentuan sebagai berikut:
- Laba kotor diasumsikan mengalami kenaikan 10 tiap tahun - Masa pembangunan disebut tahun ke nol
- Jangka waktu cash flow dipilih 10 tahun
- Perhitungan dilakukan dengan menggunakan nilai pada tahun ke – 10 - Cash flow adalah laba sesudah pajak ditambah penyusutan.
(6)
Tabel. LE.12 Data Perhitungan Internal Rate of Return (IRR)
Tahun Laba sebelum
pajak Pajak
Laba sesudah
pajak Depresiasi Net cash flow
P/F pada I=72% PV pada I=72% P/F pada I=73 % PV pada I=73 %
0 - - - - -332,374,513,834 1 -332,374,513,834 1 -332,374,513,834
1 262,307,436,749 73,446,082,290
188,861,354,459 25,983,235,220 214,844,589,680 0.5814 124,909,645,163 0.5780 124,187,624,092
2 288,538,180,424 80,790,690,519
207,747,489,905 25,983,235,220 233,730,725,125 0.3380 79,005,788,644 0.3341 78,095,066,700
3 317,391,998,467 88,869,759,571
228,522,238,896 25,983,235,220 254,505,474,116 0.1965 50,016,326,022 0.1931 49,153,994,727
4 349,131,198,313 97,756,735,528
251,374,462,786 25,983,235,220 277,357,698,006 0.1143 31,690,306,275 0.1116 30,963,911,081
5 384,044,318,145 107,532,409,080
276,511,909,064 25,983,235,220 302,495,144,284 0.0664 20,094,452,285 0.0645 19,520,363,112
6 422,448,749,959 118,285,649,989
304,163,099,970 25,983,235,220 330,146,335,191 0.0386 12,750,752,012 0.0373 12,314,870,860
7 464,693,624,955 130,114,214,987
334,579,409,968 25,983,235,220 360,562,645,188 0.0225 8,096,206,988 0.0216 7,774,241,174
8 511,162,987,450 143,125,636,486
368,037,350,964 25,983,235,220 394,020,586,184 0.0131 5,143,886,029 0.0125 4,910,775,582
9 562,279,286,195 157,438,200,135
404,841,086,061 25,983,235,220 430,824,321,281 0.0076 3,269,973,178 0.0072 3,103,739,650
10 618,507,214,815 173,182,020,148
445,325,194,667 25,983,235,220 471,308,429,887 0.0044 2,079,796,000 0.0042 1,962,655,955
4,682,618,762 -387,270,901