an Kolom Daerah sendi plastis

   Maka yang dipakai Mg = 1173

4.11.4. an Kolom

r = 0,3 . h mm = 2800 mm M1 = 25,54 kNm 5 6 ,40 kNm Kontrol Kelangsing = 0,3 x 1200 = 400 Lu 4000 – 1200 = M2 = 1173,40 kNm r  34 - Lu K. 12       2 1 M M ................ SNI 03-2847-02, Pasal 12.12.2 4 9 , 1  34 – 12 00 2800 x     11 25 13,3  40 , 73 54 , 33,74 ......................kelangsingan diabaikan.  Gambar 4.19. Diagram Interaksi Kolom Parkir dengan Tinggi 4 m 108 - Tulangan yang dibutuhkan 18 Ø 32 As pakai = 14418 mm 2 Perhitungan kuat tekan rencana ØPn sesuai SNI 03-2847-2002 pasal 12.3.5.2 : Pn  max = 0,80  [0,85fc’ Ag – A st + fy . A st ] = 0,80 x 0,65 x [ 0,85x 30 x 1200 2 – 14418 + 400 x 14418 ].10 -3 = 21902,16 kN 19482,69 kN .....................OK Gambar 4.20. Diagram Interaksi Kolom Kantor dengan Tinggi 4,2 m - Tulangan yang dibutuhkan 18 Ø 28 As pakai = 11088 mm 2 Perhitungan kuat tekan rencana ØPn sesuai SNI 03-2847-2002 pasal 12.3.5.2 : Pn  max = 0,80  [0,85fc’ Ag – A st + fy . A st ] 109 = 0,80 x 0,65 x [ 0,85x 30 x 1000 2 – 11088 + 400 x 11088 ].10 -3 = 15419,28kN 11058,88 kN .....................OK Gambar 4.21. Diagram Interaksi Kolom Kantor Tinggi 5,2 m Perhitungan kuat tekan rencana ØPn sesuai SNI 03-2847-2002 pasal 12.3.5.2 : - Tulangan yang dibutuhkan 18 Ø 28 As pakai = 11088 mm 2 Pn  ma = 0,80 x  [0,85fc’ Ag – A st + fy . A st ] = 0,80 x 0,65 x [ 0,85x 30 x 800 2 – 11088 + 400 x 11088 ].10 -3 = 10645,68 kN 1542,48 kN .....................OK 110 h x 1 2 4 0 1 2 0 0 1 2 0 0

4.11.5. Daerah sendi plastis

Daerah sendi plastis ditentukan berdasarkan SNI 03-2847-2002, pasal 23.4.4.4 yang menyatakan : “ panjang Lo tidak kurang dari “ - h = 800 mm - 16 λn = 16 5200-800 = 733,33 mm - 500 mm Digunakan daerah sendi plastis Lo sepanjang 800 mm. Jarak begel sepanjang sendi plastis diatur SNI 03-2847-2002, pasal 23.10.5.2 yang menyatakan bahwa spasi maksimum tulangan transversal : - ¼ b = ¼ x 1200 mm = 300 mm - 6 db = 6 x 32 = 192 mm Gambar 4.22. Penentuan Hx pada Perhitungan Sx     mm hx Sx 112 3 2 12 40 . 2 2 1200 350 100 3 350 100          Nilai Sx tidak perlu lebih besar dari 150 mm dan tidak perlu lebih kecil unakan jarak begel s = 100 mm. dari 100mm, maka dig 111

4.11.6. kangan Kolom

Dokumen yang terkait

Perencanaan Struktur Gedung Beton Bertulang Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus (SRPMK) Dan Sistem Rangka Pemikul Momen Menengah (SRPMM)

10 133 101

PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG PERKANTORAN 4 LANTAI DENGAN SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN MENENGAH Perencanaan Struktur Gedung Perkantoran 4 Lantai Dengan Sistem Rangka Pemikul Momen Menengah (SRPMM) Di Wilayah Sukoharjo.

0 3 23

PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG PERKANTORAN 4 LANTAI DENGAN SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN MENENGAH (SRPMM) Perencanaan Struktur Gedung Perkantoran 4 Lantai Dengan Sistem Rangka Pemikul Momen Menengah (SRPMM) Di Wilayah Sukoharjo.

3 10 18

PENDAHULUAN Perencanaan Struktur Gedung Perkantoran 4 Lantai Dengan Sistem Rangka Pemikul Momen Menengah (SRPMM) Di Wilayah Sukoharjo.

0 2 4

MODIFIKASI PERENCANAAN UPPER STRUKTUR SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN MENENGAH PADA GEDUNG PERKANTORAN DAN PERDAGANGAN JL. KERTAJAYA INDAH TIMUR SURABAYA TUGAS AKHIR - MODIFIKASI PERENCANAAN UPPER STRUKTUR SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN MENENGAH PADA GEDUNG PERK

0 0 18

PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG 6 LANTAI DENGAN METODE SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN MENENGAH (SRPMM)

0 0 557

GEDUNG PERKULIAHAN DI SURABAYA DENGAN METODE SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN MENENGAH (SRPMM)

0 2 483

PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG PUSAT PERBELANJAAN DI SURABAYA DENGAN METODE SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN MENENGAH (SRPMM)

0 1 384

PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG APARTEMEN “B” SURABAYA DENGAN METODE SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN MENENGAH (SRPMM)

0 0 433

Modifikasi Struktur Gedung Perkantoran MNC Surabaya dengan Menggunakan Metode Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus (SRPMK) dan Metode pelaksanaan Basement - ITS Repository

1 2 229