Perencanaan Struktur Gedung Beton Bertulang Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus (SRPMK) Dan Sistem Rangka Pemikul Momen Menengah (SRPMM)

(1)

PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG BETON BERTULANG

SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN KHUSUS (SRPMK) DAN

SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN MENENGAH (SRPMM)

PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG BETON BERTULANG

SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN KHUSUS (SRPMK) DAN

SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN MENENGAH (SRPMM)

PROGRAM PENDIDIKAN SARJANA EKSTENSION

PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG BETON BERTULANG

SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN KHUSUS (SRPMK) DAN

SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN MENENGAH (SRPMM)

Diajukan untuk melengkapi tugas dan memenuhi syarat untuk menem

SOFFI DIAN FAUZIAH RAMBE

PROGRAM PENDIDIKAN SARJANA EKSTENSION

UNIVERSITAS

PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG BETON BERTULANG

SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN KHUSUS (SRPMK) DAN

SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN MENENGAH (SRPMM)

TUGAS AKHIR Diajukan untuk melengkapi tugas

dan memenuhi syarat untuk menem ujian sarjana Teknik Sipil

Disusun oleh :

SOFFI DIAN FAUZIAH RAMBE 0

PROGRAM PENDIDIKAN SARJANA EKSTENSION

FAKULTAS TEKNIK

JURUSAN TEKNIK SIPIL

UNIVERSITAS

PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG BETON BERTULANG

SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN KHUSUS (SRPMK) DAN

SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN MENENGAH (SRPMM)

TUGAS AKHIR Diajukan untuk melengkapi tugas

dan memenuhi syarat untuk menem ujian sarjana Teknik Sipil

Disusun oleh :

SOFFI DIAN FAUZIAH RAMBE 070 424 003

PROGRAM PENDIDIKAN SARJANA EKSTENSION

FAKULTAS TEKNIK

JURUSAN TEKNIK SIPIL

UNIVERSITAS SUMATERA UTARA

MEDAN

PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG BETON BERTULANG

SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN KHUSUS (SRPMK) DAN

SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN MENENGAH (SRPMM)

TUGAS AKHIR

Diajukan untuk melengkapi tugas – tugas dan memenuhi syarat untuk menempuh

ujian sarjana Teknik Sipil

Disusun oleh :

SOFFI DIAN FAUZIAH RAMBE

PROGRAM PENDIDIKAN SARJANA EKSTENSION

FAKULTAS TEKNIK

JURUSAN TEKNIK SIPIL

SUMATERA UTARA

PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG BETON BERTULANG

SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN KHUSUS (SRPMK) DAN

SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN MENENGAH (SRPMM)

tugas puh

PROGRAM PENDIDIKAN SARJANA EKSTENSION

SUMATERA UTARA

PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG BETON BERTULANG

SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN KHUSUS (SRPMK) DAN

SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN MENENGAH (SRPMM)

PROGRAM PENDIDIKAN SARJANA EKSTENSION

(2)

LEMBAR PENGESAHAN

PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG BETON BERTULANG

SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN KHUSUS (SRPMK) DAN

SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN MENENGAH (SRPMM)

TUGAS AKHIR

Diajukan untuk melengkapi tugas-tugas dan memenuhi Syarat untuk menempuh Ujian Sarjana Teknik Sipil

Disusun Oleh

SOFFI DIAN FAUZIAH RAMBE

070 424 003

Pembimbing

Ir. Syahrir Arbeyn NIP.19490928 198103 1 001

Penguji I Penguji II Penguji III

Prof.Dr.Ing.Johannes Tarigan Prof.Dr.Ir.Bachrian Lubis,M.Sc Ir.Sanci Barus,MT

NIP. 19561224 198103 1 002 NIP. 19480206 198003 1 003 NIP. 19520901 198112 1 002

Diketahui :

Koordinator PPE Departemen Teknik Sipil Ketua Departemen Teknik Sipil

Ir. Faizal Ezeddin, M.Sc

Prof.Dr.Ing.Johannes Tarigan

NIP. 19490713 198003 1 001 NIP. 19561224 198103 1 002

PROGRAM PENDIDIKAN SARJANA EKSTENSION FAKULTAS TEKNIK

JURUSAN TEKNIK SIPIL UNIVERSITAS SUMATERA UTARA

MEDAN 2009

(3)

ABSTRAK

Dalam perancangan struktur gedung, pengaruh gempa merupakan salah satu hal yang penting untuk dianalisa, terutama bangunan-bangunan yang berada dalam wilayah yang sering dilanda gempa besar. Mengingat bahwa wilayah kepulauan Indonesia terletak didaerah yang rawan gempa. Oleh karena itu, diperlukan suatu perancangan yang baik terhadap bahaya gempa agar tidak terjadi tingkat kecelakaan dan kerugian yang besar.

Dalam tugas akhir ini akan direncanakan struktur gedung beton bertulang menggunakan Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus (SRPMK) dan Sistem Rangka Pemikul Momen Menengah (SRPMM) sesuai dengan SNI 03-2847-2002 dan SNI 1726-2002. Dimana bangunan model Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus (SRPMK) akan menggunakan konsep Strong Column and Weak Beam (kolom kuat dan balok lemah). Struktur yang akan direncanakan adalah gedung perkantoran 6 lantai dan terletak di wilayah gempa zona 5 dan zona 3, dimana ditinjau dengan menggunakan analisa pengaruh beban statik ekuivalen. Sistem Rangka Pemikul Momen adalah Sistem rangka ruang dalam mana komponen-komponen struktur dan join-joinnya menahan gaya-gaya yang bekerja melalui aksi lentur, geser dan aksial. Dengan adanya sistem ini diharapkan suatu bangunan dapat berperilaku daktail yang nantinya akan memencarkan energi gempa serta membatasi beban gempa yang masuk ke dalam struktur.

Diharapkan dengan menggunakan metode Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus (SRPMK) dan Sistem Rangka Pemikul Momen Menengah (SRPMM) ini dapat diaplikasikan dan bermanfaat bagi masyarakat khususnya pada daerah rawan gempa tinggi dan menengah sebagai cara sosialisasi kepada masyarakat luas mengingat peraturan-peraturan yang digunakan adalah peraturan baru.

Kata-kata kunci : SRPMK, SRPMM, strong column weak beam, SNI 03-2847-2002, SNI 1726-2002.

(4)

KATA PENGANTAR

Puji dan syukur penulis ucapkan kepada Tuhan Yang Maha Esa yang telah memeberikan rahmat dan karunia-Nya yang begitu besar kepada penulis sehingga selesainya Tugas Akhir ini. Tugas Akhir ini merupakan persyaratan untuk mencapai gelar sarjana Teknik Sipil Fakultas Teknik Universitas Sumatera Utara.

Judul tugas akhir ini adalah “PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG BETON BERTULANG, SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN KHUSUS (SRPMK) DAN SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN MENENGAH (SRPMM)”

Penulis juga menyadari bahwa selesainya tugas akhir ini tidak terlepas dari bimbingan, bantuan serta dorongan dari semua pihak. Oleh karena itu pada kesempatan ini penulis menyampaikan terimakasih yang sebesar-besarnya kepada kedua orang tua (Dr. H. Abdul Jalil Rambe, SpPD dan Hj.Ilma Wati Harahap) yang senantiasa penulis banggakan yang dalam keadaan sulit pun tetap memperjuangkan penulis untuk menyelesaikan perkuliahan ini sesuai dengan rencana.

Ucapan terimakasih juga penulis ucapkan kepada:

1. Bapak Ir.Syahrir Arbeyn Siregar,MT selaku dosen pembimbing yang telah banyak meluangkan waktu, tenaga dan pikiran dalam menyelesaikan tugas akhir ini;

2. Prof.Dr.Ing.Johannes Tarigan, sebagai ketua departemen teknik sipil Universitas Sumatera Utara;

3. Ir.Terunajaya,Msc, sebagai sekretaris departemen teknik sipil Universitas Sumatera Utara;

4. Bapak/Ibu seluruh staf pengajar departemen teknik sipil Universitas Sumatera Utara serta seluruh pegawai administrasi yang telah memberikan bantuannya selama ini;

5. Irbar Darmansyah Alwi, untuk dukungan dan semangatnya;

6. Yusen Wijaya, Faurika, Erwin Gultom dan rekan-rekan mahasiswa teknik sipil ekstension angkatan 2007 atas semangat dan bantuannya.

(5)

Penulis menyadari bahwa tugas akhir ini mash memiliki kekurangan-kekurangan yang tidak disadari oleh penulis, disebabkan karena keterbatasan pengetahuan dan kurangnya pemahaman penulis. Untuk itu segala kritik dan saran yang membangun sangat diharapkan dari semua pihak demi perbaikan dimasa yang akan datang.

Akhir kata penulis mengharapkan semoga tugas akhir ini dapat bermanfaat bagi kita semua.

Medan, Desember 2009

Soffi Dian Fauziah Rambe 070 424 003

(6)

DAFTAR ISI

LEMBAR ASISTENSI TUGAS AKHIR ……….. i

ABSTRAK………. ii

KATA PENGANTAR……….. iii

DAFTAR ISI………. v

DAFTAR NOTASI……….... ix

DAFTAR TABEL………..… xii

DAFTAR GAMBAR……….. xiii

BAB I PENDAHULUAN 1.1 Latar Belakang ... 1

1.2 Maksud dan Tujuan ... 3

1.3 Permasalahan ... 3

1.4 Pembatasan Masalah ... 3

1.5 Metodologi ... 4

1.6 Sistematika Pembahasan ... 5

BAB II TINJAUAN PUSTAKA 2.1 Pendahuluan ... 6

2.2 Ketentuan Perencanaan Pembebanan ... 6

2.2.1 Pembebanan ……….. 6

2.2.2 Deskripsi Pembebanan ……….. 7

2.2.2.1 Beban Mati (DL) ……….. 7

2.2.2.2 Beban Hidup (LL) ………... 7

2.2.2.3 Beban Gempa ………... 8

2.2.2.4 Arah Pembebanan Gempa ……… 11

2.2.3 Kombinasi Pembebanan ……… 12

2.3 Persyaratan Untuk Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus (SRPMK) ……… 13

(7)

2.3.1 Komponen Struktur Lentur pada SRPMK ……….……….. 13

2.3.1.1 Ruang Lingkup ……….. 13

2.3.1.2 Tulangan Longitudinal ………... 13

2.3.1.3 Tulangan Transversal ………. 14

2.3.1.4 Persyaratan Kuat Geser ……….. 15

2.3.2 Komponen Struktur Yang Menerima Kombinasi Lentur dan Beban Aksial pada SRPMK ……….. 16

2.3.2.1 Ruang Lingkup ……….. 16

2.3.2.2 Kuat Lentur Minimum Kolom ……….…………... 16

2.3.2.3 Tulangan Memanjang ………... 17

2.3.2.4 Tulangan Transversal ……… 17

2.3.2.5 Persyaratan Kuat Geser ……… 19

2.3.3 Hubungan Balok Kolom ………... 20

2.3.3.1 Ketentuan Umum ……….… 20

2.3.3.2 Tulangan Transversal ………...… 21

2.3.3.3 Kuat Geser ……… 21

2.3.3.4 Panjang Penyaluran Tulangan Tarik ……… 22

2.4 Persyaratan Untuk Sistem Rangka Pemikul Momen Menengah (SRPMM) ……….… 23

2.4.1 Detail Penulangan …………..……….. 23

2.4.2 Kuat Geser ………..………..…... 23

2.4.3 Balok ………..………..… 24

2.4.4 Kolom ………..………..…... 25

BAB III APLIKASI PERHITUNGAN 3.1 Deskripsi Model Struktur ... 26

3.2 Data Geometrik Struktur ... 27

3.3 Preliminari Struktur ... 27

3.3.1 Material ………..……….. 27

3.3.2 Balok dan Kolom ……….. 28

3.3.3 Pelat ………..……… 28

(8)

3.4 Pembebanan Struktur ……… 28

3.4.1 Beban Mati ……….……….……….. 29

3.4.2 Beban Hidup pada Pelat Lantai ………..……….… 29

3.4.3 Beban Hidup Pada Atap ………..……… 29

3.4.4 Beban Gempa ………..………. 29

3.5 Struktur Rangka Pemikul Momen Khusus ... 34

3.5.1 Analisis Terhadap T Reyligh ………..……….. 34

3.5.2 Perencanaan Tulangan Balok Akibat Momen Lentur ……….. 36

3.5.3 Perencanaan Balok Tumpuan ………..……….. 38

3.5.4 Perencanaan Balok Lapangan ………..………. 41

3.5.5 Desain Tulangan Geser Balok ……..……… 41

3.5.6 Penulangan Memanjang Kolom ………..……….. 44

3.5.7 Pengekangan Kolom ………..……….. 46

3.5.8 Penulangan Transversal ………..……….. 47

3.5.9 Persyaratan Strong Coloum Weak Beam ………..………….. 48

3.6 Struktur Rangka Pemikul Momen Menengah ……… 51

3.6.1 Analisis Terhadap T Reyligh ………..……….. 51

3.6.2 Perencanaan Tulangan Balok Akibat Momen Lentur ……….. 53

3.6.3 Perencanaan Balok Tumpuan ………..……….. 55

3.6.4 Perencanaan Balok Lapangan ………..………. 57

3.6.5 Desain Tulangan Geser Balok ……..……… 58

3.6.6 Penulangan Memanjang Kolom ……..……….…… 59

3.6.7 Penulangan Transversal ………..………….. 60

3.7 Struktur Biasa ……… 60

3.7.1 Perencanaan Tulangan Balok ………..………... 60

3.7.2 Perencanaan Balok Tumpuan ………..……….. 61

3.7.3 Perencanaan Balok Lapangan ………..………. 62

3.7.4 Perencanaan Tulangan Geser Balok ………..………... 62

3.7.5 Penulangan Memanjang Kolom ………….……….. 63

(9)

BAB IV KESIMPULAN DAN SARAN

4.1 Kesimpulan ………... 65

4.2 Saran ... 67

DAFTAR PUSTAKA ………...… xiv

LAMPIRAN I ………...…. xv

LAMPIRAN II ………...…… xvi

(10)

DAFTAR NOTASI

A adalah Percepatan puncak Gempa Rencana pada taraf pembebanan nominal

sebagai gempa masukan untuk analisis respons dinamik linier riwayat waktu struktur gedung.

Ac adalah luasan daerah tekan beton akibat lenturan, (mm2)

Ag adalah luas bruto penampang, (mm2)

As adalah luas tulangan tarik non-prategang, (mm2)

Ash adalah luas penampang total tulangan transversal (termasuk sengkang

pengikat) dalam rentang spasi s dan tegak lurus terhadap dimensi he, (mm2).

b adalah lebar efektif flens tekan dari komponen struktur, (mm). bw adalah lebar badan dari komponen struktur (mm)

C adalah Faktor Respons Gempa dinyatakan dalam percepatan gravitasi yang nilainya bergantung pada waktu getar alami struktur gedung dan kurvanya ditampilkan dalam Spektrum Respons Gempa Rencana.

d adalah tinggi efektif penampang, (mm)

db adalah diameter batang tulangan, (mm)

di adalah Simpangan horizontal lantai tingkat i dari hasil analisis 3 dimensi

struktur gedung akibat beban gempa nominal static ekivalen yang menangkap pada pusat massa taraf lantai-lantai tingkat.

E adalah pengaruh beban gempa, atau gaya dan momen dalam yang

berhubungan dengan beban tersebut.

EQX1 Beban gempa dengan arah horizontal utara-selatan pada struktur.

EQX2 Beban gempa dengan arah horizontal timur-barat pada struktur.

EQY1 30% dari beban gempa EQX1 dengan arah tegak lurus EQX1.

EQY2 30% dari beban gempa EQX2 dengan arah tegak lurus EQX2.

Fi adalah Beban gempa nominal static ekivalen yang menangkap pada pusat

massa pada taraf lantai tingkat ke-i struktur atas gedung. f’c adalah kuat tekan beton yang disyaratkan, (MPa)

fy adalah kuat leleh tulangan yang disyaratkan, (MPa)

g adalah Percepatan gravitasi.

(11)

he adalah dimensi inti kolom diukur dari sumbu ke sumbu tulangan

pengekang, (mm).

I adalah Faktor keutamaan gedung, factor pengali dari pengaruh Gempa Rencana pada berbagai kategori gedung.

Ig adalah Momen inersia bruto dari penampang kolom, (mm4)

ld adalah panjang penyaluran batang tulangan lurus, (mm).

ldh adalah panjang penyaluran batang tulangan dengan kait standar, (mm). ln adalah bentang bersih yang diukur dari muka ke muka tumpuan, (mm). lo adalah panjang minimum, diukur dari muka join sepanjang sumbu

komponen struktur, dimana harus disediakan tulangan transversal, (mm).

Mn adalah Momen nominal suatu penampang, (KNm)

Mpr adalah Kuat momen lentur mungkin dari suatu komponen struktur, dengan

atau tanpa beban aksial, (KNm).

Mu adalah Momen terfaktor, (KNm).

Pn adalah beban aksial nominal, (KN).

Pu adalah beban aksial terfaktor yang terjadi pada suatu elemen, (KN).

Q adalah nilai yang disebut indeks stabilitas.

R adalah faktor reduksi gempa.

s adalah spasi tulangan transversal, (mm).

smax adalah spasi maksimum tulangan transversal, (mm0.

sx adalah spasi longitudinal tulangan transversal dalam rentang panjang lo,

(mm)

T adalah Waktu getar alami struktur gedung dinyatakan dalam detik yang menentukan besarnya Faktor Respon Gempa struktur gedung dan kurvanya ditampilkan dalam Spektrum Respons Gempa Rencana.

V adalah Beban (gaya) geser dasar nominal static ekivalen akibat pengaruh Gempa Rencana yang bekerja di tingkat dasar struktur gedung beraturan dengan tingkat daktalitas umum, dihitung berdasarkan waktu getar alami fundamental struktur gedung beraturan tersebut, (KN).

Vc adalah kuat geser nominal yang disumbangkan oleh beton, (KN).

Vn adalah kuat geser nominal (KN).

(12)

Wi adalah Berat lantai tingkat ke-i struktur atas gedung, termasuk beban hidup

yang sesuai.

Wt adalah Berat total gedung, termasuk beban hidup yang sesuai.

Wu adalah beban terfaktor per meter panjang, (KN/m).

zi adalah ketinggian lantai tingkat ke-i suatu struktur gedung terhadap taraf

penjepitan lateral, (m).

?m adalah defleksi ultimit pada daerah layan, (mm).

?s adalah defleksi maksimum pada atau dekat daerah setengah tinggi akibat

beban layan, (mm).

? adalah ratio tulangan tarik non-prategang

?g adalah ratio luas tulangan total terhadap luas penampang kolom.

F (phi) adalah faktor reduksi kekuatan

SMe adalah Jumlah momen nominal terendah yang konsisten dengan gaya aksial

terendah yang bertemu pada suatu kolom

SMg adalah Jumlah momen nominal dari balok-balok yang bertemu di

Hubungan Balok Kolom

? (zeta) adalah koefisien pengali dari jumlah tingkat struktur gedung yang membatasi waktu getar alami fundamental struktur gedung, bergantung pada wilayah gempa.

(13)

DAFTAR TABEL

Tabel 2.1 Klasifikasi Sistem Rangka Pemikul Momen beserta faktor R dan O0

Tabel 2.2 Faktor Keutamaan I Tabel 3.1 Nilai Koefisian ?

Tabel 3.2 Berat Struktur untuk SRPMM dan SRPMK

Tabel 3.3 Gaya Gempa untuk Struktur Rangka Pemikul Momen Khusus Tabel 3.4 Gaya Gempa untuk Struktur Rangka Pemikul Momen Menengah Tabel 3.5 Analisis T Reyligh SRPMK

Tabel 3.6 Analisis ?S akibat gempa pada SRPMK

Tabel 3.7 Analisis ?m akibat gempa pada SRPMK

Tabel 3.8 Resume Momen Desain untuk balok (B298) pada SRPMK Tabel 3.9 Resume Beban Axial dan Momen di kolom (K184) Tabel 3.10 Kapasitas momen balok yang bertemu di HBK Tabel 3.11 Kapasitas momen kolom yang bertemu di HBK Tabel 3.12 Analisis T Reyligh pada SRPMM

Tabel 3.13 Analisis ?S akibat gempa pada SRPMM

Tabel 3.14 Analisis ?m akibat gempa pada SRPMM

Tabel 3.15 Resume Momen Desain untuk balok (B298) pada SRPMM

(14)

DAFTAR GAMBAR

Gambar 1.1 Wilayah Gempa Indonesia

Gambar 2.1 Respons Spektrum Gempa Rencana Gambar 2.2 Kombinasi Arah Beban Gempa

Gambar 2.3 Contoh Sengkang Tertutup yang dipasang bertumpuk Gambar 2.4 Perencanaan geser untuk balok-kolom

Gambar 2.5 Contoh tulangan transversal pada kolom Gambar 2.6 Luas efektif hubungan balok-kolom Gambar 2.7 Gaya Lintang Rencana untuk SRPMM Gambar 3.1 Denah Struktur yang direncanakan

Gambar 3.2 Diagram Interaksi kolom bujur sangkar pada K184 Gambar 3.3 Mbalance pada diagram interaksi kolom K148 SRPMK

Gambar 3.4 Diagram interaksi kolom yang bertemu di HBK pada struktur SRPMK

(15)

BAB I

PENDAHULUAN

1.1. Latar Belakang

Indonesia terletak di daerah rawan gempa, untuk mengurangi resiko akibat bencana gempa tersebut perlu direncanakan struktur bangunan tahan gempa. Berdasarkan SNI 1726 tahun 2002, Kota Medan telah diklasifikasikan kedalam daerah yang memiliki resiko gempa sedang (zona yang berwarna hijau) yang memiliki percepatan gempa 0.15 gravitasi (0.15 g).

Gambar 1.1 Wilayah Gempa Indonesia

Sumber: SNI-1726-2002

Jika bangunan tahan gempa tidak direncanakan dengan baik dapat mengakibatkan kerugian jiwa dan materi yang sangat besar. Perencanaan tahan gempa umumnya didasarkan pada analisa elastis yang diberi faktor beban untuk simulasi kondisi ultimit (batas). Kenyataannya, perilaku runtuh struktur bangunan saat gempa adalah pada saat kondisi inelastis. Dengan merencanakan

(16)

diantaranya adalah periode bangunan. Periode bangunan itu sangat dipengaruhi oleh massa struktur serta kekakuan struktur tersebut. Kekakuan struktur sendiri dipengaruhi oleh kondisi struktur, bahan yang digunakan serta dimensi struktur yang digunakan. Evaluasi untuk memperkirakan kondisi inelastis struktur bangunan saat gempa perlu untuk mendapatkan jaminan bahwa kinerjanya memuaskan pada saat terjadinya gempa. Bila terjadi gempa ringan, bangunan tidak boleh mengalami kerusakan baik pada komponen non struktural maupun pada komponen strukturalnya. Bila terjadi gempa sedang, bangunan boleh mengalami kerusakan pada komponen non strukturalnya, akan tetapi komponen strukturalnya tidak boleh mengalami kerusakan. Bila terjadi gempa besar, bangunan boleh mengalami kerusakan pada komponen non struktural maupun komponen strukturalnya, akan tetapi penghuni bangunan dapat menyelamatkan diri.

Pada Tugas Akhir ini struktur bangunan direncanakan dengan menggunakan material beton bertulang. Struktur bangunan yang akan direncanakan adalah model Sistem Rangka Pemikul Momen Menengah (SRPMM) dan Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus (SRPMK). Kedua jenis bangunan ini (SRPMM dan SRPMK) akan direncanakan dengan konsep Strong

Column and Weak Beam (kolom kuat dan balok lemah). Sistem Rangka Pemikul

Momen adalah Sistem rangka ruang dalam mana komponen-komponen struktur dan join-joinnya menahan gaya-gaya yang bekerja melalui aksi lentur, geser dan aksial.

Dalam Tugas Akhir ini juga akan dibuat Contoh Perhitungan untuk Bangunan 6 lantai dengan bantuan Software SAP 2000 V.10, dan perhitungan gaya / beban gempa yang bekerja dengan metode Analisis Statik Ekivalen.

(17)

1.2. Maksud dan Tujuan

Tujuan dari penulisan Tugas Akhir ini adalah :

a) Merencanakan komponen struktur gedung beton bertulang tahan gempa dengan Sistem Rangka Pemikul Momen Menengah dan Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus kemudian menganalisa kedua model struktur gedung beton bertulang tersebut berdasarkan peraturan SNI 03-2847-2002. b) Menghasilkan kesimpulan yang dapat membantu pengguna bukan dalam hal

mendesain saja tetapi juga untuk menuntun pengguna untuk mendapatkan gambaran mengenai perilaku komponen struktur tersebut.

1.3. Permasalahan

Semakin banyaknya masalah yang terjadi pada perencanaan dan pembangunan suatu gedung dengan material beton bertulang diantaranya adalah:

Dimensi bangunan yang tidak sesuai dengan beban yang dipikul oleh bangunan;

Pondasi yang tidak sesuai dengan jenis tanah dan bangunan;

Bangunan yang direncanakan tidak memperhitungkan pengaruh gempa; Tidak sesuainya desain dan analisis struktur pada daerah yang rawan gempa.

1.4. Pembatasan Masalah

Ruang Lingkup pembahasan Tugas Akhir ini dibatasi pada :

Analisa Model Struktur gedung beton bertulang dengan Sistem Rangka Pemikul Momen Menengah dan Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus ; Aspek – aspek yang ditinjau :

Dimensi Balok dan Kolom ; Gaya Dalam ;

Berat Struktur ;

Pengaruh P delta (P delta effect) tidak diperhitungkan ; Kondisi tanah keras dan tidak mengalami pergerakan ;

Asumsi Hubungan Balok Kolom merupakan sambungan kaku (Rigid) ; Perhitungan gempa menggunakan analisis stasis ekuivalen.

(18)

1.5. Metodologi

Prosedur penulisan Tugas Akhir ini mengikuti diagram alir sebagai berikut:

(19)

1.6. Sistematika Pembahasan

Sistematika penulisan ini bertujuan untuk memberikan gambaran secara garis besar isi setiap bab yang akan dibahas pada tugas akhir ini. Sistematika penulisan tugas akhir ini adalah sebagai berikut:

BAB I PENDAHULUAN

Bab ini berisi latar belakang masalah, maksud dan tujuan, batasan masalah, metodologi dan sistematika penulisan.

BAB II TINJAUAN PUSTAKA

Bab ini berisi uraian tentang kriteria pembebanan gempa dan konsep perencanaan struktur bangunan tahan gempa dengan menggunakan model struktur bangunan beton bertulang Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus dan Sistem Rangka Pemikul Momen Menengah.

BAB III APLIKASI PERHITUNGAN

Bab ini berisi pemodelan struktur bangunan dengan menggunakan bantuan program SAP2000 V.10, hasil-hasil perhitungan dalam perencanaan struktur bangunan Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus dan Sistem Rangka Pemikul Momen Menengah dan analisis yang dilakukan berdasarkan batasan-batasan yang sudah ditetapkan dalam ruang lingkup dan batasan-batasan pembahasan.

BAB IV KESIMPULAN DAN SARAN

Bab ini berisi kesimpulan yang dapat diambil dari seluruh kegiatan tugas akhir ini dengan menitikberatkan pada kinerja dan perilaku kedua sistem struktur bangunan tersebut.

(20)

BAB II

TINJAUAN PUSTAKA

2.1. Pendahuluan

Filosofi dasar dari perencanaan bangunan tahan gempa adalah terdapatnya. Komponen struktur yang diperbolehkan untuk mengalami kelelehan. Komponen struktur yang lelah tersebut merupakan komponen yang menyerap energi gempa selama bencana gempa terjadi. Agar memenuhi konsep perencanaan struktur bangunan tahan gempa tersebut, maka pada saat gempa kelelehan yang terjadi hanya pada balok. Oleh karena itu kolom dan sambungan harus dirancang sedemikian rupa agar kedua komponen struktur tersebut tidak mengalami kelelehan ketika gempa terjadi.

Dalam bab ini akan dibahas dua konsep perencanaan dalam perencanaan bangunan tahan gempa, yaitu Sistem Rangka Pemikul Momen Menengah (SRPMM) dan Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus (SRPMK). Sistem Rangka Pemikul Momen adalah Sistem rangka ruang dalam mana komponen-komponen struktur dan join-joinnya menahan gaya-gaya yang bekerja melalui aksi lentur, geser dan aksial.

2.2. Ketentuan Perencanaan Pembebanan

Perencanaan pembebanan ini digunakan beberapa acuan standar sebagai berikut:

1) Tata Cara Perhitungan Struktur Beton Untuk Bangunan Gedung (SNI 03-2847-2002) ;

2) Standar Perencanaan Ketahanan Gempa Untuk Struktur Bangunan Gedung (SNI 1726-2002) ;

3) Pedoman Perencanaan Pembebanan untuk Rumah dan Gedung (SKBI-1987).

2.2.1. Pembebanan

Berdasarkan peraturan – peraturan diatas, struktur sebuah gedung harus direncanakan kekuatannya terhadap beban – beban berikut :

1. Beban Mati (Dead Load), dinyatakan dengan lambang DL ; 2. Beban Hidup (Live Load), dinyatakan dengan lambing LL ; 3. Beban Gempa (Earthquake Load), dinyatakan dengan lambang E.

(21)

2.2.2. Deskripsi Pembebanan

Beban – beban yang bekerja pada struktur bangunan ini adalah sebagai berikut:

2.2.2.1. Beban Mati (DL)

Beban mati yang diperhitungkan dalam struktur gedung bertingkat ini merupakan berat sendiri elemen struktur bangunan yang memiliki fungsi struktural menahan beban. Beban dari berat sendiri elemen – elemen tersebut diantaranya sebagai berikut :

Beton = 2400 kg/m3

Tegel + Spesi = 45 kg/m2

Plumbing = 10 kg/m2

Ducting AC = 20 kg/m2

Plafon + Penggantung = 18 kg/m2

Dinding ½ bata = 250 kg/m2 (hanya dipasang pada

bagian samping bangunan, dan pada lantai ke 5 dipasang setinggi 1,2 meter) Beban tersebut harus disesuaikan dengan volume elemen struktur yang akan digunakan. Karena analisis dilakukan dengan program SAP2000, maka berat sendiri akan dihitung secara langsung.

2.2.2.2. Beban Hidup (LL)

Beban Hidup yang diperhitungkan adalah beban hidup selama masa layan. Beban hidup selama masa konstruksi tidak diperhitungkan karena diperkirakan beban hidup masa layan lebih besar daripada beban hidup pada masa konstruksi. Beban hidup yang direncanakan adalah sebagai berikut :

a) Beban Hidup pada Lantai Gedung

Beban hidup yang digunakan mengacu pada standar pedoman pembebanan yang ada, yaitu sebesar 250 kg/m2.

b) Beban Hidup pada Atap Gedung

Beban hidup yang digunakan mengacu pada standar pedoman pembebanan yang ada, yaitu sebesar 100 kg/m2.

(22)

2.2.2.3. Beban Gempa

Beban gempa adalah beban yang timbul akibat percepatan getaran tanah pada saat gempa terjadi. Untuk merencanakan struktur bangunan tahan gempa, perlu diketahui percepatan yang terjadi pada batuan dasar. Berdasarkan hasil penelitian yang telah dilakukan, wilayah Indonesia dapat dibagi ke dalam 6 wilayah zona gempa.

Struktur bangunan yang akan direncanakan terletak pada wilayah gempa 3 dan wilayah gempa 5. Berikut ini adalah grafik dan table Respons Spektra pada wilayah gempa Zona 3 dan wilayah gempa Zona 5 untuk kondisi tanah lunak, sedang, dan keras.

Gambar 2.1 Respons Spektrum Gempa Rencana (Sumber: SNI 1729-2002)

(23)

Analisis yang digunakan dalam perencanaan beban gempa ini adalah metode analisis Statik Ekivalen yang bekerja pada gedung yang menirukan pengaruh dari gerakan tanah akibat gempa tersebut.

Berdasarkan SNI 1726-2002, beban geser dasar nominal statik ekivalen V yang terjadi di tingkat dasar dapat dihitung berdasarkan persamaan :

Wt R

I c V

[10]

Dimana:

V adalah gaya geser dasar rencana total, N

R adalah faktor modifikasi respon (lihat tabel 2.2)

Wt adalah berat total struktur, N

I adalah Faktor keutamaan gedung

C adalah Nilai Faktor Respons Gempa yang didapat dari Spektrum Respons Gempa Rencana untuk waktu getar alami fundamental dari struktur gedung.

Berat total struktur Wt ditetapkan sebagai jumlah dari beban – beban berikut ini: 1) Beban mati total dari struktur bangunan ;

2) Bila digunakan dinding partisi pada perencanaan lantai maka harus diperhitungkan tambahan beban sebesar 0,5 kPa ;

3) Pada gudang – gudang dan tempat penyimpanan barang maka sekurang – kurangnya 25% dari beban hidup rencana harus diperhitungkan ;

4) Beban tetap total dari seluruh peralatan dalam struktur bangunan harus diperhitungkan.

Sistem Struktur Deskripsi R O0

Sistem rangka Pemikul Momen (Sistem Rangka yang pada dasarnya memiliki rangka ruang pemikul beban gravitasi secara lengkap.

Beban Lateral dipikul rangka terutama melalui mekanisme lentur.

1.Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus 8,5 2,8

2.Sistem Rangka Pemikul Momen Menengah 5,5 2,8

3.Sistem Rangka Pemikul Momen Biasa 3,5 2,8

Tabel 2.1. Klasifikasi Sistem Rangka Pemikul Momen Beserta faktor R dan O0 (Sumber: SNI 1729-2002)

(24)

Kategori Gedung Faktor Keutamaan

I1 I2 I

Gedung umum seperti untuk penghunian , perniagaan dan perkantoran 1,0 1,0 1,0

Monumen dan bangunan monumental 1,0 1,6 1,6

Gedung penting pasca gempa seperti rumah sakit, instalasi air bersih, pembangkit tenaga listrik, pusat penyelamatan dalam keadaan darurat, fasilitas radio, dan televisi

1,4 1,0 1,4

Gedung untuk menyimpan bahan berbahaya seperti gas, produk minyak

bumi, asam, dan beracun 1,6 1,0 1,6

Cerobong, tangki diatas menara 1,5 1,0 1,5

Tabel 2.2. Faktor Keutamaan I (Sumber: SNI 1729-2002)

Gaya geser nominal V harus dibagikan sepanjang tinggi struktur gedung menjadi beban-beban gempa nominal statik ekivalen Fi yang menangkap pada pusat massa lantai tingkat ke i menurut persamaan :

V Zi Wi Zi Wi Fi _n i 1 [10] Keterangan :

Wi = berat lantai tingkat ke i, termasuk beban hidup yang sesuai ;

zi = ketinggian lantai tingkat ke-i diukur dari taraf penjepitan lateral ;

n = nomor lantai tingkat paling atas.

Apabila rasio antara tinggi struktur gedung dan ukuran denahnya dalam arah pembebanan gempa sama dengan atau melebihi 3, maka 0,1 V harus dianggap sebagai beban horizontal terpusat yang menangkap pada pusat massa lantai tingkat paling atas, sedangkan 0,9 V sisanya harus dibagikan sepanjang tinggi struktur gedung menjadi beban-beban gempa nominal statik ekivalen.

Untuk menentukan waktu getar alami struktur gedung beraturan dalam arah masing-masing sumbu utama dapat ditentukan dengan rumus Reyligh sebagai berikut :

n i n i di Fi g di Wi T 1 2 1 3 ,

(25)

Keterangan :

Wi = berat lantai tingkat ke-i, termasuk beban hidup yang sesuai ;

zi = ketinggian lantai tingkat ke-i diukur dari taraf penjepitan lateral ;

n = nomor lantai tingkat paling atas ;

di = simpangan horizontal lantai tingkat ke-i dinyatakan dalam mm ;

g = percepatan gravitasi sebesar 9810 mm/detik2

2.2.2.4. Arah Pembebanan Gempa

Dalam perencanaan struktur gedung, arah utama pengaruh Gempa Rencana harus ditentukan sedemikian rupa, sehingga pengaruh terbesar terhadap unsur-unsur subsistem dan sistem struktur secara keseluruhan.

Untuk menstimulasikan arah pengaruh Gempa Rencana yang sembarang terhadap struktur gedung, pengaruh pembebanan gempa dalam arah utama yang ditentukan harus dianggap efektif 100% dan harus dianggap terjadi bersamaan dengan pengaruh pembebanan gempa dalam arah tegak lurus pada arah utama pembebanan tadi, tetapi dengan efektifitasnya hanya 30%. Hal ini telah ditetapkan pada SNI 1726-2002 pasal 5.8.2.

Berikut adalah 4 kombinasi gempa:

(26)

2.2.3. Kombinasi Pembebanan

Dengan mengacu pada kombinasi pembebanan SNI 1729-2002, standard kombinasi pembebanan sebagai berikut :

1,4DL ;

1,2DL + 1,6LL + 0,5 (A atau R) ;

1,2DL + 1,0LL ± 1,6W + 0,5 (A atau R) ; 0,9DL ± 1,6W ;

1,2DL + 1,0LL ± 1,0E ;

0,9DL ± 1,0E [10]

Keterangan :

D = Beban mati yang diakibatkan oleh berat konstruksi permanent, termasuk dinding, lantai, atap, plafond, partisi tetap, tangga, dan peralatan layan tetap ;

L = Beban hidup yang ditimbulkan oleh penggunaan gedung, termasuk kejut, tetapi tidak termasuk beban lingkungan seperti angin, hujan, dan lain – lain ;

A = Beban hidup di atap yang ditimbulkan selama perawatan oleh pekerja, peralatan, dan material, atau selama penggunaan biasa oleh orang dan benda bergerak ;

R = Beban hujan, tidak termasuk yang diakibatkan genangan air ; W = Beban angin ;

(27)

2.3. Persyaratan Untuk Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus (SRPMK)

2.3.1. Komponen Struktur Lentur pada SRPMK

(SNI 03-2847-2002 Pasal 23.3)

2.3.1.1. Ruang Lingkup

Komponen struktur lentur pada SRPMK harus memenuhi syarat-syarat dibawah ini:

1) Gaya aksial tekan terfaktor pada komponen struktur tidak boleh melebihi 0,1Agf’c.

2) Bentang bersih komponen struktur tidak boleh kurang dari empat kali tinggi efektifnya.

3) Perbandingan lebar terhadap tinggi tidak boleh kurang dari 0,3. 4) Lebarnya tidak boleh:

a. Kurang dari 250 mm

b. Lebih lebar dari lebar komponen struktur pendukung (diukur pada bidang tegak lurus terhadap sumbu longitudinal komponen struktur lentur) ditambah jarak pada tiap sisi komponen struktur pendukung yang tidak melebihi tiga perempat tinggi komponen struktur lentur.

2.3.1.2. Tulangan Longitudinal

1) Pada setiap irisan penampang komponen struktur lentur:

Jumlah tulangan atas dan bawah tidak boleh kurang dari

[9]

Tidak boleh kurang dari 1,4bwd/fy [9]

Rasio tulangan ? tidak boleh melebihi0,025.

Sekurang-kurangnya harus ada dua batang tulangan atas dan dua batang tulangan bawah yang dipasang secara menerus.

2) Kuat lentur positif komponen struktur lentur pada muka kolom tidak boleh lebih kecil dari setengah kuat lentur negatifnya pada muka tersebut. Baik kuat lentur negatif maupun kuat lentur positif pada setiap penampang di sepanjang bentang tidak boleh kurang dari seperempat kuat lentur terbesar yang disediakan pada kedua muka kolom tersebut.

(28)

3) Sambungan lewatan pada tulangan lentur hanya diizinkan jika ada tulangan spiral atau sengkang tertutup yang mengikat bagian sambungan lewatan tersebut. Spasi sengkang yang mengikat daerah sambungan lewatan tersebut tidak melebihi d/4 atau 100 mm. Sambungan lewatan tidak boleh digunakan pada:

a. Daerah hubungan balok kolom;

b. Daerah hingga jarak dua kali tinggi balok dari muka kolom;

c. Tempat-tempat yang berdasarkan analisis, memperlihatkan kemungkinan terjadinya leleh lentur akibat perpindahan lateral inelastis struktur rangka.

2.3.1.3. Tulangan Transversal

1) Sengkang tertutup harus dipasang pada komponen struktur pada daerah-daerah dibawah ini:

a. Pada daerah hingga dua kali tinggi balok diukur dari muka tumpuan ke arah tengah bentang, di kedua ujung komponen struktur lentur.

b. Disepanjang daerah dua kali tinggi balok pada kedua sisi dari suatu penampang dimana leleh lentur diharapkan dapat terjadi sehubungan dengan terjadinya deformasi inelastik struktur rangka.

2) Sengkang tertutup pertama harus dipasang tidak melebihi dari 50mm dari muka tumpuan.

Jarak maksimum antara sengkang tertutup tidak boleh melebihi: d/4;

delapan kali diameter terkecil tulangan memanjang; 24 kali diameter batang tulangan sengkang tertutup; 300 mm.

3) Pada daerah yang memerlukan sengkang tertutup, tulangan memanjang pada perimeter harus mempunyai pendukung lateral.

4) Pada daerah yang tidak memerlukan sengkang tertutup, sengkang dengan kait gempa pada kedua ujungnya harus dipasang dengan spasi tidak lebih dari d/2 di sepanjang bentang komponen struktur.

5) Sengkang atau sengkang ikat yang diperlukan untuk memikul geser harus dipasang di sepanjang komponen struktur.

(29)

6) Sengkang tertutup dalam komponen struktur lentur diperbolehkan terdiri dari dua unit tulangan, yaitu: sebuah sengkang dengan kait gempa pada kedua ujung dan ditutup oleh pengikat silang. Pada pengikat silang yang berurutan yang mengikat tulangan memanjang yang sama, kait 90 derajat harus dipasang secara berselang-seling. Jika tulangan memanjang yang diberi pengikat silang dikekang oleh pelat lantai hanya pada satu sisi saja maka kait 90 derajatnya harus dipasang pada sisi yang dikekang.

Gambar 2.3. Contoh Sengkang Tertutup yang dipasang bertumpuk

2.3.1.4. Persyaratan Kuat Geser

1) Gaya Rencana

Gaya geser rencana Ve harus ditentukan dari peninjauan gaya statik pada

bagian komponen struktur antara dua muka tumpuan. Momen-momen dengan tanda berlawanan sehubungan dengan kuat lentur maksimum, Mpr,

harus dianggap bekerja pada muka-muka tumpuan, dan komponen struktur tersebut dibebani dengan beban gravitasi terfaktor disepanjang bentangnya. 2) Tulangan Transversal

Tulangan transversal sepanjang daerah yang ditentukan harus dirancang untuk memikul geser gempa dengan menganggap Vc = 0, bila:

a. Gaya geser akibat gempa yang dihitung sesuai dengan gaya rencana mewakili setengah atau lebih daripada kuat geser perlu maksimum di sepanjang daerah tersebut,

(30)

b. Gaya aksial tekan terfaktor, termasuk akibat gempa, lebih kecil dari Agf’c/20.

Gambar 2.4 Perencanaan geser untuk balok-kolom

2.3.2. Komponen Struktur Yang Menerima Kombinasi Lentur dan Beban

Aksial pada SRPMK (SNI 03-2847-2002 Pasal 23.4)

2.3.2.1. Ruang Lingkup

Komponen struktur pada SRPMK harus memenuhi syarat-syarat berikut ini: 1) Ukuran penampang terkecil, diukur pada garis lurus yang melalui titik pusat

geometris penampang, tidak kurang dari 300mm;

2) Perbandingan antara ukuran terkecil penampang terhadap ukuran dalam arah tegak lurusnya tidak kurang dari 0,4.

2.3.2.2. Kuat Lentur Minimum Kolom

1) Kuat lentur setiap kolom yang dirancang untuk menerima beban aksial tekan terfaktor melebihi A_gf’c/10.

(31)

2) Kuat lentur kolom harus memenuhi

[9]

adalah jumlah momen pada pusat hubungan balok-kolom, sehubungan dengan kuat lentur nominal kolom yang merangka pada hubungan balok-kolom tersebut. Kuat lentur kolom harus dihitung untuk gaya-gaya aksial terfaktor, yang sesuai dengan arah gaya-gaya lateral yang ditinjau, yang menghasilkan nilai kuat lentur yang terkecil.

adalah jumlah momen pada pusat hubungan balok-kolom, sehubungan dengan kuat lentur nominal balok-kolom yang merangka pada hubungan balok-kolom tersebut/ Pada konstruksi balok-T, dimana pelat dalam keadaan tertarik pada muka kolom, tulangan pelat yang berada dalam daerah lebar efektif pelat harus diperhitungkan dalam menentukan kuat lentur nominal balok bila tulangan tersebut terangkur dengan baik pada penampang kritis lentur.

3) Jika persamaan (2.10) tidak dipenuhi maka kolom pada hubungan balok-kolom tersebut harus direncanakan dengan memberikan tulangan transversal yang dipasang disepanjang tinggi kolom.

2.3.2.3. Tulangan Memanjang

Rasio penulangan ?g tidak boleh kurang dari 0,01 dan tidak boleh lebih dari

0,06

2.3.2.4. Tulangan Transversal

1)Ketentuan mengenai jumlah tulangan transversal

a. Rasio volumetrik tulangan spiral atau sengkang cincin ?s, tidak boleh

kurang dari:

[9]

Dan tidak boleh kurang dari:

(32)

Dengan fy adalah kuat leleh tulangan spiral, tidak boleh diambil lebih dari

400 MPa.

b. Luas total penampang sengkang tertutup persegi tidak boleh kurang dari:

[9]

c. Tulangan transversal harus berupa sengkang tunggal atau tumpuk. Tulangan pengikat silang dengan diameter dan spasi yang sama dengan diameter dan spasi sengkang tertutup boleh dipergunakan. Tiap ujung tulangan pengikat silang harus terikat pada tulangan longitudinal terluar. Pengikat silang yang berurutan harus ditempatkan secara berselang-seling berdasarkan bentuk kait ujungnya.

d. Bila kuat rencana pada bagian inti komponen struktur telah memenuhi ketentuan kombinasi pembebanan termasuk pengaruh gempa maka persamaan (2.11) dan (2.12) tidak perlu diperhatikan.

e. Bila tebal selimut beton di luar tulangan transversal pengekang melebihi 100 mm, tulangan transversal tambahan perlu dipasang dengan spasi tidak melebihi 300 mm. Tebal selimut di luar tulangan transversal tambahan tidak boleh melebihi 100 mm.

(33)

2) Tulangan transversal harus diletakkan dengan spasi tidak melebihi daripada: a. ¼ dari dimensi terkecil komponen struktur,

b. 6 kali diameter tulangan longitudinal, c.

Nilai sx tidak perlu lebih besar daripada 150 mm dan tidak perlu lebih

kecil daripada 100 mm.

3) Tulangan pengikat silang tidak boleh dipasang dengan spasi lebih daripada 350mm dari sumbu-ke-sumbu dalam arah tegak lurus sumbu komponen struktur.

4) Tulangan transversal harus dipasang disepanjang lo dari setiap muka

hubungan balok-kolom dan juga sepanjang lo pada kedua sisi dari setiap

penampang yang berpotensi membentuk leleh lentur akibat deformasi lateral inelastic struktur rangka. Panjang lo ditentukan tidak boleh kurang daripada:

a. Tinggi penampang komponen struktur pada muka hubungan balok-kolom atau pada segmen yang berpotensi membentuk leleh lentur,

b. 1/6 bentang bersih komponen struktur, c. 500 mm.

5) Bila gaya-gaya aksial terfaktor pada kolom akibat beban gempa melampaui Agf’c/10, dan gaya aksial tersebut berasal dari komponen struktur lainnya

yang sangat kaku yang didukungnya, misalnya dinding, maka kolom tersebut harus diberi tulangan transversal pada seluruh tinggi kolom.

6) Bila tulangan transversal tidak dipasang diseluruh panjang kolom maka pada daerah sisanya harus dipasang tulangan spiral atau sengkang tertutup dengan spasi sumbu-ke-sumbu tidak lebih daripada nilai terkecil dari enam kali diameter tulangan longitudinal kolom atau 150 mm.

2.3.2.5. Persyaratan Kuat Geser

1) Gaya-gaya rencana

Gaya geser rencana, Ve, harus ditentukan dengan memperhitungkan

gaya-gaya maksimum yang dapat terjadi pada muka hubungan balok-kolom pada setiap ujung komponen struktur. Gaya-gaya pada muka hubungan balok-kolom tersebut harus ditentukan menggunakan kuat momen maksimum, M ,

(34)

dari komponen struktur tersebut yang terkait dengan rentang beban-beban aksial terfaktor yang bekerja. Gaya geser rencana tersebut tidak perlu lebih besar daripada gaya geser rencana yang ditentukan dari kuat hubungan balok-kolom berdasarkan kuat momen maksimum, Mpr, dari komponen

struktur transversal yang merangka dari hubungan balok-kolom tersebut. Gaya geser rencana, Ve, tidak boleh lebih kecil daripada geser terfaktor hasil

perhitungan analisis struktur.

2) Tulangan transversal pada komponen struktur sepanjang lo, harus

direncanakan untuk memikul geser dengan menganggap Vc = 0, bila:

a. Gaya geser akibat gempa mewakili 50% atau lebih dari kuat geser perlu maksimum pada bagian sepanjang lo tersebut,

b. Gaya tekan aksial terfaktor termasuk akibat pengaruh gempa tidak melampaui Agf’c/20.

2.3.3. Hubungan Balok Kolom (SNI 03-2847-2002 Pasal 23.5)

2.3.3.1. Ketentuan Umum

1)Gaya-gaya pada tulangan longitudinal balok di muka hubungan balok-kolom harus ditentukan dengan menganggap bahwa tegangan pada tulangan tarik lentur adalah 1,25fy.

2)Kuat hubungan balok-kolom harus direncanakan menggunakan faktor reduksi kekuatan.

3)Tulangan longitudinal balok yang berhenti pada suatu kolom harus diteruskan hingga mencapai sisi jauh dari inti kolom terkekang.

4)Bila tulangan longitudinal balok diteruskan hingga melewati hubungan balok-kolom, dimensi kolom dalam arah parallel terhadap tulangan longitudinal balok tidak boleh kurang daripada 20 kali diameter tulangan longitudinal terbesar balok untuk beton berat normal. Bila digunakan beton ringan maka dimensi tersebut tidak boleh kurang daripada 26 kali diameter tulangan longitudinal terbesar balok.

(35)

2.3.3.2. Tulangan Transversal

1) Tulangan berbentuk sengkang tertutup harus dipasang dalam daerah hubungan balok-kolom, kecuali bila hubungan balok-kolom tersebut dikekang oleh komponen-komponen struktur.

2) Pada hubungan balok-kolom dimana balok-balok, dengan lebar setidak-tidaknya sebesar ¾ lebar kolom, merangka pada keempat sisinya, harus dipasang tulangan transversal setidak-tidaknya sejumlah ½ dari yang ditentukan. Tulangan transversal ini dipasang di daerah hubungan balok-kolom disetinggi balok terendah yang merangka ke hubungan tersebut. Pada daerah tersebut, spasi tulangan transversal dapat diperbesar menjadi 150 mm. 3) Pada hubungan balok-kolom, dengan lebar balok lebih besar daripada kolom, tulangan transversal harus dipasang pada hubungan tersebut untuk memberikan kekangan terhadap tulangan longitudinal balok yang berada diluar daerah inti kolom, terutama bila kekangan tersebut tidak disediakan oleh balok yang merangka pada tulangan tersebut.

2.3.3.3. Kuat Geser

1) Kuat geser nominal hubungan balok-kolom tidak boleh diambil lebih besar daripada ketentuan berikut ini untuk beton berat normal.

Untuk hubungan balok-kolom yang terkekang pada keempat sisinya

Untuk hubungan yang terkekang pada ketiga sisinya atau dua sisi yang berlawanan ……….

Untuk hubungan lainnya………

(36)

Gambar 2.6. Luas efektif hubungan balok-kolom

Suatu balok yang merangka pada suatu balok-kolom dianggap memberikan kekangan bila setidak-tidaknya ¾ bidang muka hubungan balok-kolom tersebut tertutupi oleh balok yang merangka tersebut. Hubungan balok-kolom dapat dianggap terkekang bila ada empat balok merangka pada keempat sisi hubungan balok-kolom tersebut.

2)Untuk beton ringan, kuat geser nominal hubungan balok-kolom tidak boleh diambil lebih besar daripada ¾ nilai-nilai yang diberikan oleh ketentuan kuat geser.

2.3.3.4. Panjang Penyaluran Tulangan Tarik

1) Panjang penyaluran ldh untuk tulangan tarik dengan kait standard 900 dalam

beton berat normal tidak boleh diambil lebih kecil daripada 8db, 150 mm,

dan nilai yang ditentukan oleh:

[9]

Untuk diameter tulangan sebesar 10 mm hingga 36 mm,

Untuk beton ringan, panjang penyaluran tulangan tarik dengan kait standard 900 tidak boleh diambil lebih kecil daripada 10db, 190 mm, dan 1,25 kali

nilai yang ditentukan persamaan (2.16). Kait standard 900 harus ditempatkan di dalam inti terkekang kolom atau komponen batas.

(37)

2) Untuk diameter 10 mm hingga 36 mm, panjang penyaluran tulangan tarik ld

tanpa kait tidak boleh diambil lebih kecil daripada:

a. Dua setengah kali panjang penyaluran, bila ketebalan pengecoran beton dibawah tulangan tersebut kurang dari 300 mm,

b. Tiga setengah kali panjang penyaluran, bila ketebalan pengecoran beton dibawah tulangan tersebut melebihi 300 mm.

3) Tulangan tanpa kait yang berhenti pada hubungan balok-kolom harus diteruskan melewati inti terkekang dari kolom atau elemen batas. Setiap bagian dari tulangan tanpa kait yang tertanam bukan di dalam daerah inti kolom terkekang harus diperpanjang sebesar 1,6 kali.

2.4. Persyaratan Untuk Sistem Rangka Pemikul Momen Menengah (SRPMM)

(SNI 03-2847-2002 Pasal 23.10)

2.4.1. Detail Penulangan

Bila beban aksial tekan terfaktor pada komponen struktur tidak melebihi (Agf’c/10). Bila beban aksial tekan terfaktor pada komponen melebihi (Agf’c/10),

maka 2.11.4 harus dipenuhi kecuali bila dipasang tulangan spiral sesuai persamaan

2.4.2. Kuat Geser

Kuat geser rencana balok, kolom dan konstruksi pelat dua arah yang memikul beban gempa tidak boleh kurang daripada:

1) Jumlah gaya lintang yang timbul akibat termobilisasinya kuat lentur nominal komponen struktur pada setiap ujung bentang bersihnya dan gaya lintang akibat beban gravitasi terfaktor.

2) Gaya lintang maksimum yang diperoleh dari kombinasi beban rencana termasuk pengaruh beban gempa, E, dimana nilai E diambil sebesar dua kali nilai yang ditentukan dalam peraturan perencanaan tahan gempa.

(38)

Gambar 2.7 Gaya Lintang Rencana untuk SRPMM

2.4.3. Balok

1) Kuat lentur positif komponen struktur lentur pada muka kolom tidak boleh lebih kecil dari sepertiga kuat lentur negatifnya pada muka tersebut. Baik kuat lentur negative maupun kuat lentur positif pada setiap irisan penampang disepanjang bentang tidak boleh kurang dari seperlima kuat lentur yang terbesar yang disediakan pada kedua muka-muka kolom di kedua ujung komponen struktur tersebut.

2) Pada kedua ujung komponen struktur lentur tersebut harus dipasang sengkang sepanjang jarak dua kali tinggi komponen struktur diukur dari muka perletakan kearah tengah bentang. Sengkang pertama harus dipasang pada jarak tidak lebih daripada 50 mm dari muka perletakan.

(39)

Spasi maksimum sengkang tidak boleh melebihi: a. d/4;

b. Delapan kali diameter tulangan longitudinal terkecil; c. 24 kali diameter sengkang;

d. 300 mm.

3) Sengkang harus dipasang di sepanjang bentang balok dengan spasi tidak melebihi d/2.

2.4.4. Kolom

1) Spasi maksimum sengkang ikat yang dipasang pada rentang l0 dari muka

hubungan balok-kolom adalah s0. Spasi s0 tersebut tidak boleh melebihi:

a. Delapan kali diameter sengkang ikat, b. 24 kali diameter sengkang ikat,

c. Setengah dimensi penampang terkecil komponen struktur, d. 300 mm.

Panjang l0 tidak boleh kurang daripada nilai terbesar berikut ini:

a. Seperenam tinggi bersih kolom, b. Dimensi terbesar penampang kolom, c. 500 mm

2) Sengkang ikat pertama harus dipasang pada jarak tidak lebih daripada 0,5 s0

dari muka hubungan balok-kolom.

3) Tulangan hubungan balok-kolom harus memenuhi:

Pada sambungan-sambungan elemen portal ke kolom harus disediakan tulangan lateral dengan luas tidak kurang daripada yang diisyaratkan dalam

persamaan dan dipasang di dalam kolom sejauh tidak

kurang daripada tinggi bagian sambungan paling tinggi dari elemen portal yang disambung, kecuali untuk sambungan yang bukan merupakan bagian dari sistem utama penahan beban gempa, yang dikekang pada keempat sisinya dan oleh balok atau pelat yang mempunyai ketebalan yang kira-kira sama.

4) Spasi sengkang ikat pada sembarang penampang kolom tidak boleh melebihi 2 s0.

(40)

BAB III

APLIKASI PERHITUNGAN

3.1. Deskripsi Model Struktur

Dalam Tugas Akhir ini, akan dilakukan analisis statik ekivalen untuk dua sistem struktur yang menggunakan Sistem Rangka Pemikul Momen Menengah dan Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus. Struktur dimodelkan tiga dimensi (portal ruang) sebagai portal terbuka dengan bantuan program SAP 2000.

Dimensi dari struktur bangunan yang akan direncanakan adalah 30 m x 30 m, dengan arah sumbu x dan sumbu y bangunan memiliki 6 segmen dengan masing-masing bentang sepanjang 6 meter sedangkan tinggi lantai pertama sebesar 4 meter dan lantai selanjutnya adalah 3,80 meter. Model yang direncanakan adalah struktur bangunan gedung dengan 6 lantai.

Berikut adalah denah bangunan yang akan direncanakan :

Gambar 3.1. Denah Struktur yang direncanakan

Perencanaan dilakukan sesuai dengan ketentuan – ketentuan sebagai berikut : 1. Tata Cara Perhitungan Struktur Beton Untuk Bangunan Gedung (SNI

03-2847-2002) ;

2. Standar Perencanaan Ketahanan Gempa Untuk Struktur Bangunan Gedung (SNI 1726-2002) ;

(41)

3. Pedoman Perencanaan Pembebanan untuk Rumah dan Gedung

(SKBI-1.2.53.1987).

Pengerjaan dimulai dengan menggambar pemodelan struktur bangunan pada program SAP 2000.

3.2. Data Geometri Struktur

Pada Tugas Akhir ini akan dimodelkan suatu struktur bangunan perkantoran 6 lantai dengan lokasi wilayah gempa 3 dan 5. Data karakteristik geometri bangunan adalah sebagai berikut :

1. Bangunan perkantoran 6 lantai ;

2. Tinggi lantai dasar adalah 4 meter dan tinggi antar lantai tipikal selanjutnya adalah 3,80 meter ;

3. Lokasi pembangunan terletak pada wilayah gempa Zona 3 dan Zona 5 dengan kondisi tanah keras ;

4. Struktur utama direncanakan dengan sistem portal terbuka, konstruksi kolom dan balok menggunakan struktur beton bertulang, pelat atap dan pelat lantai menggunakan pelat beton bertulang dengan tebal 140 mm.

3.3. Preliminari Struktur

Komponen Struktur yang terdapat pada bangunan ini meliputi balok, kolom, pelat, dan pondasi akan direncanakan terlebih dahulu dimensi awal dari komponen struktur bangunan (Pra Perencanaan).

3.3.1. Material

Material yang akan digunakan dalam merencanakan dan membangun struktur bangunan ini adalah material beton bertulang. Pendefinisian material akan dilakukan pada program SAP 2000 Ver.10.

Material beton bertulang yang akan digunakan pada struktur bangunan ini mempunyai mutu f’c 40 MPa dan fy 400 MPa.

(42)

3.3.2. Balok dan Kolom

Komponen struktur balok dan kolom dihubungkan dengan sambungan yang kaku sehingga tempat terjadinya sendi plastis adalah pada kedua ujung balok dan pada ujung bawah kolom lantai dasar. Balok dan Kolom dibuat dari beton bertulang. Dengan dimensi yang akan disesuaikan untuk menahan beban yang diberikan pada bangunan ini.

3.3.3. Pelat

Pelat yang digunakan pada model struktur bangunan ini menggunakan Pelat beton bertulang. Pelat beton bertulang kombinasi dengan metal deck digunakan sebagai pelat untuk pelat atap dan pelat lantai dengan ketebalan masing-masing 140 mm.

3.3.4 Pondasi

Pemodelan pondasi dilakukan dengan menganggap bahwa pondasi memberikan kekangan translasi dan rotasi yang cukup pada semua arah sumbu bangunan. Berdasarkan asumsi yang digunakan tersebut pondasi dimodelkan sebagai perletakan jepit pada lantai dasar bangunan, yaitu pada ujung-ujung bawah kolom lantai dasar. Pondasi yang direncanakan menggunakan Pondasi tiang pancang beton bertulang pra tegang (Pre Stressed Concrete Pile) dan dipancang hingga kedalaman tanah keras, sehingga pada perhitungan gaya gempa, diasumsikan kondisi tanah diatas pondasi adalah tanah keras dan tidak mengalami pergerakan.

3.4. Pembebanan Struktur

Perencanaan pembebanan adalah pendefinisian beban-beban yang bekerja pada struktur sesuai dengan Pedoman Perencanaan untuk Rumah dan Gedung (SKBI-1.3.53.1987). Seluruh beban yang telah didefinisikan akan bekerja pada model struktur bangunan ini. Beban-beban yang akan bekerja pada struktur bangunan ini antara lain :

(43)

3.4.1. Beban Mati

Beban mati adalah seluruh bagian dari komponen struktur bangunan yang bersifat tetap dan tidak terpisahkan dari bangunan tersebut selama masa layannya. Beban mati yang diperhitungkan untuk struktur bangunan ini antara lain :

Beton = 2400 kg/m3

Tegel + Spesi = 45 kg/m2

Plumbing = 10 kg/m2

Ducting AC = 20 kg/m2

Plafon + Penggantung = 18 kg/m2

Dinding ½ bata = 250 kg/m2 (hanya dipasang pada

bagian samping bangunan)

3.4.2. Beban Hidup pada Pelat Lantai

Beban hidup yang direncanakan dan diperhitungkan adalah sebesar 250 kg/m2 untuk beban pelat lantai. Beban ini disesuaikan dengan kegunaannya sebagai gedung perkantoran. Kemudian ditambah dengan Beban Partisi sebesar 100 kg/m2 luas lantai karena diasumsikan partisi tersebut dapat dipindah-pindah sesuai kebutuhan.

3.4.3. Beban Hidup pada Atap

Beban hidup yang direncanakan dan diperhitungkan adalah sebesar 100kg/m2 untuk beban pelat atap, beban ini juga disesuaikan dengan kegunaannya sebagai gedung perkantoran.

3.4.4. Beban Gempa

Beban gempa adalah semua beban statik ekivalen yang bekerja pada gedung atau bagian gedung yang menirukan pengaruh dari gerakan tanah akibat gempa itu. Beban geser nominal statik ekivalen V yang terjadi di tingkat dasar yang dapat dihitung menurut persamaan berikut :

Wt R

I c V

(44)

Beban geser nominal V harus dibagikan setinggi tinggi struktur bangunan gedung menjadi beban – beban gempa nominal statik ekivalen Fi yang bekerja pada pusat massa lantai tingkat ke – i menurut persamaan ;

V Zi Wi

Zi Wi

Fi _n

i 1

Dimana Wi adalah berat lantai tingkat ke-i, zi adalah ketinggian lantai tingkat ke-i diukur dari taraf penjepitan lateral.

Waktu getar alami fundamental struktur gedung beraturan dalam arah masing-masing sumbu utama dapat ditentukan dengan rumus Reyligh sebagai berikut:

i n

di Fi g

di Wi T

1 2

1 3 , 6

Dimana di adalah simpangan horizontal lantai ke-i akibat beban Fi yang dinyatakan dalam mm dan g adalah percepatan gravitasi yang ditetapkan sebesar 9,810 m/detik2.

Taksiran waktu getar alami (T) secara empiris berdasarkan UBC Section 1630.2.2. Tinggi gedung (hn) = 23 Meter

Ct = 0.0731 [11]

Tempiris = Ct (hn)3/4 [11]

= 0.0731 (23)3/4 = 0.7677 detik

Untuk mencegah penggunaan struktur bangunan gedung yang terlalu fleksibel, nilai waktu getar alami fundamental T1 dari struktur bangunan harus

dibatasi, bergantung pada koefisien ? untuk wilayah gempa dan jenis struktur bangunan gedung, menurut persamaan :

(45)

Dimana n adalah jumlah tingkat dan koefisien ? ditetapkan menurut tabel berikut ini :

Wilayah Gempa ?

1 0.20

2 0.19

3 0.18

4 0.17

5 0.16

6 0.15

Tabel 3.1. Nilai Koefisien ? (Sumber: SNI 1729-2002)

Gedung mempunyai tinggi 23 meter dan memiliki jumlah tingkat 6 sehingga :

Untuk SRPMM (WG 3) Untuk SRPMK (WG 5)

Tempiris < 0,18 x 6 Tempiris < 0,16 x 6

Tempiris < 1,08 detik Tempiris < 0,96 detik

Tempiris ˜ 1,22 detik Tempiris ˜ 1,25 detik

Jadi digunakan waktu getar alami sebesar 1,22 detik untuk SRPMM dan 1,25 detik untuk SRPMK sebagai taksiran awal perencanaan.

Dalam satu bangunan kita harus meninjau pembebanan gempa dalam dua arah baik dalam arah x maupun arah y bangunan. Beban gempa seharusnya diperhitungkan terhadap 4 kombinasi pembebanan pada arah gempa utama 100% serta arah tegak lurusnya 30% (hanya dipergunakan pada perhitungan Struktur 3 Dimensi)

Untuk perhitungan beban gempa yang bekerja pada struktur bangunan tersebut, maka dibuat pra perencanaan, dimana ditentukan terlebih dahulu berat total struktur yang dimana memerlukan dimensi awal dari profil beton bertulang yang akan digunakan. Berikut adalah dimensi profil awal kolom dan balok pada konstruksi Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus dan Sistem Rangka Pemikul Momen Menengah.

(46)

Kolom untuk SRPMM dan SRPMK: 50 x 50

Balok untuk SRPMM dan SRPMK:

Balok untuk Lantai 1,2,3,4 dan 5 digunakan 60 x 40; Balok untuk Lantai 6 digunakan 55 x 40

Perhitungan Berat Total Struktur untuk SRPMM dan SRPMK:

Lantai Total Mati (Kg) Total Hidup (Kg) Total Beban (Kg)

1 ₇₉₄₇₀₀ ₃₁₅₀₀₀ _1109700

2 ₇₈₉₅₄₀ ₃₁₅₀₀₀ _1104540

3 ₇₈₉₅₄₀ ₃₁₅₀₀₀ _1104540

4 ₇₈₉₅₄₀ ₃₁₅₀₀₀ _1104540

5 ₇₈₉₅₄₀ ₃₁₅₀₀₀ _1104540

6 ₇₃₆₁₄₀ ₉₀₀₀₀ ₈₂₆₁₄₀

Tabel 3.2. Berat Struktur untuk SRPMM dan SRPMK

Untuk menghitung koefisien dasar gempa V data – data yang harus diketahui sebagai berikut :

c SRPMM = 0,19 (Tanah keras dan WG 3)

c SRPMK = 0,28 (Tanah keras dan WG 5)

I = 1 (Faktor keutamaan untuk Perkantoran)

Wt SRPMM = 6354000 Kg Wt SRPMK = 6354000 Kg

R SRPMM = 5.5

R SRPMK = 8.5

Perhitungan Gaya Gempa Untuk Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus : Lantai Tinggi

Lantai

W SRPMK (Kg)

Wi x hi SRPMK

(Kgm)

R SRPMK

V SRPMK (Kg)

F SRPMK (KNm)

1 4 1109700 4438800 8.5 209308.24 111.82

2 7.8 1104540 8615412 8.5 209308.24 217.04

3 11.6 1104540 12812664 8.5 209308.24 322.78

4 15.4 1104540 17009916 8.5 209308.24 428.51

5 19.2 1104540 21207168 8.5 209308.24 534.25

6 23 826140 19001220 8.5 209308.24 478.68

(47)

Perhitungan Gaya Gempa Untuk Sistem Rangka Pemikul Momen Menengah :

Lantai Tinggi Lantai

W SRPMM (Kg)

Wi x hi SRPMM

(Kgm)

R SRPMM

V SRPMM (Kg)

F SRPMM (KNm)

1 4 1109700 4438800 5.5 219501.82 117.27

2 7.8 1104540 8615412 5.5 219501.82 227.61

3 11.6 1104540 12812664 5.5 219501.82 338.50

4 15.4 1104540 17009916 5.5 219501.82 449.38

5 19.2 1104540 21207168 5.5 219501.82 560.27

6 23 826140 19001220 5.5 219501.82 501.99

Tabel 3.4 Gaya Gempa untuk Struktur Rangka Pemikul Momen Menengah

Kombinasi Pembebanan yang digunakan untuk Analisa Struktur dengan SAP2000: 1.4DL ;

1.2DL + 1.6LL ;

1.2DL + 1.0LL + 1.0EQX1 + 1.0EQY1 ;

1.2DL + 1.0LL - 1.0EQX1 - 1.0EQY1;

0.9DL + 1.0EQX1 + 1.0EQY1 ;

0.9DL - 1.0EQX1 - 1.OEQY1 ;

1.2DL + 1.0LL + 1.0EQX2 + 1.0EQY2;

1.2DL + 1.0LL - 1.0EQX2 - 1.0EQY2;

0.9DL + 1.0EQX2 + 1.0EQY2 ;

0.9DL - 1.0EQX2 - 1.0EQY2.

Dalam hal ini EQY1 merupakan 30% dari EQX1 dan EQY2 merupakan 30 % dari

EQX2. Dan gaya gempa sudah merupakan gaya gempa yang telah diamplifikasi.

Kombinasi ini berdasarkan pada SNI 1726-2002.

Rekapitulasi Hasil Analisa Struktur Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus dan Sistem Rangka Pemikul Momen Menengah dengan menggunakan Program SAP2000 akan ditampilkan pada lampiran.

(48)

3.5. Struktur Rangka Pemikul Momen Khusus

3.5.1. Analisis Terhadap T Reyligh

Besarnya T yang dihitung sebelumnya memakai cara-cara empiris harus dibandingkan dengan T reyligh dengan rumus:

n i n i R di Fi g di Wi T 1 2 1 3 , 6 [10]

Besarnya T yang dihitung sebelumnya sesuai dengan pasal 6.2.2. tidak boleh menyimpang lebih dari 20% hasil T reyligh

80%TR < T < 120%TR [10]

Untuk menghitung T reyligh maka, harus dilakukan analisis struktur 3 dimensi untuk mengetahui defleksi lantai ke-i. Analisis dilakukan dengan program SAP2000 dan sudah dilakukan sebelumnya. Analisis dilakukan dengan mempertimbangkan retak sepanjang komponen struktur. Akibat dari retak ini maka kekakuan (Inersia) dari tiap-tiap komponen tereduksi sebagai berikut:

1. Untuk komponen balok (dalam hal ini balok T) Inya = 2 x Ibalok = 2 x 35% . Ig = 0,7 Ig [9]

2. Untuk komponen kolom

Inya = 0,7 Ig

Berikut adalah tabel analisis T reyligh Lantai ke hx (m) wi (KN) F (KN) di

(mm) wi . di

F . di

1 4 11097 _111.82 5,31 312982 594

2 7,8 11045,4 _217.04 12,22 1649392 2652

3 11,6 11045,4 _322.78 18,60 3821267 6004

4 15,4 11045,4 _428.51 23,85 6282872 10220

5 19,2 11045,4 _534.25 27,56 8389573 14724

6 23 8261,4 _478.68 29,61 7243200 14174

(49)

Tabel 3.5 Analisis T reyligh SRPMK

Maka T reyligh = _n

i n i di Fi g di Wi 1 2 1 3 , 6 = 48367 9810 27699196 3 , 6 x

= 1,522

Syarat yang harus dipenuhi:

80%TR < T < 120%TR

1,218 < 1,25 < 1,826 ………Oke

Kinerja batas layan (?S) dan kinerja batas ultimit (?m) [10]

Syarat kinerja batas layan (?S) = x hi = x 3800 = 13,41 mm

= x hi = x 4000 = 14,12 mm

Syarat kinerja batas ultimit (?m) = 0,02 x hi = 0,02 x 3800 = 76 mm

= 0,02 x hi = 0,02 x 4000 = 80 mm

Lantai ke hi (m) ?S (mm)

Drift ?S antar

tingkat (mm)

Syarat drift antar tingkat

(mm)

Keterangan

1 4 5,31 5,31 14,21 Oke

2 7,8 12,22 6,91 13,41 Oke

3 11,6 18,60 6,38 13,41 Oke

4 15,4 23,85 5,25 13,41 Oke

5 19,2 27,56 3,71 13,41 Oke

6 23 29,61 2,05 13,41 Oke

(50)

Lantai ke

(m)

Drift ?S antar

tingkat (mm)

Drift ?m antar

tingkat (mm)

Syarat drift ?m

(mm) Keterangan

1 4 5,31 31,59 80 Oke

2 7,8 6,91 41,11 76 Oke

3 11,6 6,38 37,96 76 Oke

4 15,4 5,25 31,24 76 Oke

5 19,2 3,71 22,07 76 Oke

6 23 2,05 12,19 76 Oke

Tabel 3.7 Analisis ?m akibat gempa pada SRPMK

Drift ?m antar tingkat dihitung sesuai pasal 8.2 SNI 1726 2002 dimana ?m = 0,7R.

?S (antar tingkat)

3.5.2. Perencanaan Tulangan Balok Akibat Momen Lentur

Dalam perencanaan tulangan balok, akan dipakai program SAP2000. Seperti yang terlihat pada lampiran I. Akan diberikan juga perhitungan perencanaan secara manualnya untuk beberapa balok yang ditentukan oleh penulis. Tujuan lainnya adalah untuk mengetahui apakah SAP (dengan peraturan ACI 318-2005) sama dengan SNI 1726-2002.

Berikut adalah tabel resume momen desain untuk balok (B298)

Beban Lokasi Momen (KNm)

Dead Tumpuan Kiri Lapangan Tumpuan Kanan -83,7 48,29 -66,87 Live Tumpuan Kiri Lapangan Tumpuan Kanan -35,63 21,15 -27,78

Gempa E Tumpuan Kiri

Tumpuan Kanan -89,06 -95,59 1,4 DL Tumpuan Kiri Lapangan Tumpuan Kanan -117,181 67,602 -93,616

(51)

1,2D + 1,6L

Tumpuan Kiri Lapangan Tumpuan Kanan -157,454 91,858 -124,684 1.2D+1L+1EQX+0.3EQY Tumpuan Kiri Lapangan Tumpuan Kanan -47,034 79,025 -203,626 1.2D+1L-1EQX-0.3EQY Tumpuan Kiri Lapangan Tumpuan Kanan -225,114 95,116 -12,411 0.9D-1EQX-0.3EQY Tumpuan Kiri Lapangan Tumpuan Kanan -164,370 66,351 35,425 0.9D+1EQX+0.3EQY Tumpuan Kiri Lapangan Tumpuan Kanan 13,710 50,101 -155,789 1.2D+1L+1EQY+0.3EQX Tumpuan Kiri Lapangan Tumpuan Kanan -109,431 77,696 -136,751 1.2D+1L-1EQY-0.3EQX Tumpuan Kiri Lapangan Tumpuan Kanan -162,717 80,736 -79,286 0.9D-1EQY-0.3EQX Tumpuan Kiri Lapangan Tumpuan Kanan -101,973 46,888 -31,449 0.9D+1EQY+0.3EQX Tumpuan Kiri Lapangan Tumpuan Kanan -48,688 42,060 -88,914

(52)

Momen tumpuan kiri negatif maximum = -225,114 KNm

Momen tumpuan kiri positif maximum = 13,710 KNm

Momen tumpuan kanan negatif maximum = -203,626 KNm Momen tumpuan kanan positif maximum = 35,425 KNm

Sebelum dilakukan penulangan baiknya dilakukan kontrol syarat-syarat komponen beton bertulang yang merupakan bagian SPBL tersebut di pasal 23.2 SNI 03-2847-2002 untuk WG 5 dan 6, sebagai berikut:

Beban aksial balok sudah pasti sangat kecil (Pu < 0,1 Ag f’c)

Bentang bersih minimum harus lebih besar dari 4d Bentang bersih = 6 m – 0,5 m > 4 x 550 mm

5,5 m > 2,2 m ……….Oke Ratio = = 0,667 > 0,3

bw = 400 mm > 250 mm

bw = 400 < lebar kolom + 1,5d = 400 < 500 + 1,5 (550)

= 400 mm < 1325 mm ………….Oke

3.5.3. Perencanaan Balok Tumpuan

Diketahui :

bw = 400 mm

h = 600 mm

d = 600 – 50 = 550 mm (asumsi 1 layer tulangan) f’c = 40 MPa

fy = 400 MPa

fys = 275,7903 MPa

A. Perencanaan Balok Tumpuan Kiri Momen Negatif

Diketahui : Mu negatif maximum kiri = - 225,114 KNm Dimana :

m =

(53)

Q = = 0,00581 [9]

Maka :

Asperlu = b.d [9]

= .400 . 550

= 1325,15 mm2 (5Ø19 = 1417,5 mm2)

Asmin = .bw.d atau Asmin = .bw.d [9]

= . 400. 550 = .400.550

= 770 mm = 869,626 mm2

Asmax = 0,025 . bw.d [9]

= 0,025 . 400 . 550

= 5500 mm2 (pasal 23.3.2.1.SNI 03-2847-2002) Asmax > Asperlu > Asmin ………Oke

B. Perencanaan Balok Tumpuan Kiri Momen Positif

Diketahui :

Mu negatif max kanan = 13,71 KNm atau

Mu = ½ M negatif max kiri = ½ x 225,114 = 112,557 KNm [9]

maka, Mu yang dipakai untuk desain = 112,557 KNm Dimana :

m = 11,7647

(54)

Maka :

Asperlu = b.d [9]

= .400 . 550

= 649,27 mm2

Asmin = 869,626 mm2 (4Ø19 = 1134 mm2)

Karena Asperlu < Asmin, maka As yang dipakai adalah 869,626 mm2

C. Perencanaan Balok Tumpuan Kanan Momen Negatif

Diketahui : Mu negatif maximum kiri = -203,626 KNm Dimana :

m = 11,7647

Q = = 0,00526

Maka :

Asperlu = b.d [9]

= .400 . 550

= 1195,41 mm2 (5Ø19 = 1417,5 mm2) Asmin = 869,626 mm2

Asmax = 5500 mm2

Asmax > Asperlu > Asmin ………Oke

D. Perencanaan Balok Tumpuan Kanan Momen Positif

Diketahui :

Mu negatif max kanan = 35,425 KNm atau

Mu = ½ M negatif max kiri = ½ x 203,626 = 101,813 KNm [9]

maka, Mu yang dipakai untuk desain = 101,813 KNm Nilai Mu yang ada sudah pasti lebih kecil dari MRminimum.

(55)

3.5.4. Perencanaan Balok Lapangan

Diketahui: Mu lapangan = 95,116 KNm

Nilai Mu yang ada sudah pasti lebih kecil dari MRminimum.

Jadi luas tulangan (AS) = AS min = 869,626 mm2 (4Ø19 = 1134 mm2)

Setelah tulangan pada balok (B298) dihitung. Selanjutnya perlu dikontrol pula pemenuhan ketentuan-ketentuan berikut ini:

a) Pasal 23.3.2.2

Kuat momen positif terpasang dimuka kolom > ½ kuat negative. Ini sudah dipenuhi pada perhitungan diatas.

b) Pasal 23.3.2.2

Ditiap potongan sepanjang balok tidak boleh ada kuat momen positif ataupun negatife yang kurang dari ¼ kuat momen maximum = ¼ x 225,114 = 56,279 KNm. Ini sudah terpenuhi dengan ASmin = 869,626 mm2, memberikan kuat

momen MRmin = 186,869 KNm.

c) Pasal 23.3.2.1

Tiap potongan baik sisi bawah maupun sisi atas harus ada 2 batang tulangan. Ini dipenuhi oleh tulangan minimum.

d) Pasal 23.5.1.4

Bila tulangan menembus, maka d = 550 mm > 20db

20db = 20 x 19 = 380 mm (db = diameter tulangan memanjang yang akan dipakai)

3.5.5. Desain Tulangan Geser Balok

Sebagaimana diatur oleh pasal 23.3.4, gaya geser rencana Vc harus

ditentukan dari peninjauan gaya statik pada bagian komponen struktur antara 2 muka tumpuan. Momen Mpr dengan tanda berlawanan dianggap bekerja pada

muka-muka kolom tadi dan komponen tersebut dibebani penuh beban gravitasi terfaktor. Mpr dihitung dengan persamaan:

Mpr = Ø AS (1,25.fy)(d - ½a) [9]

Dimana:

(56)

A. Pada Tumpuan Kiri Momen Positif

Diketahui : AS = 869,626 mm2

Maka:

a = = = 31,971 mm

Mpr+ kiri = Ø AS (1,25.fy)(d - ½a)

= 1 x 869,626 x (1,25.400) x (550 - ½.31,971) = 232,196 KNm

B. Pada Tumpuan Kiri Momen Negatif

Diketahui : AS = 1325,15 mm2

Maka:

a = = = 48,72 mm

Mpr- kiri = Ø AS (1,25.fy)(d - ½a)

= 1 x 1325,15 x (1,25.400) x (550 - ½.48,72) = 348,276 KNm

C. Pada Tumpuan Kanan Momen Positif

Diketahui : AS = 869,626 mm2

Maka: Mpr+ kanan = 232,196 KNm

D. Pada Tumpuan Kanan Momen Negatif

Diketahui : AS = 1195,41 mm2

Maka:

a = = = 43,95 mm

Mpr- kanan = Ø AS (1,25.fy)(d - ½a)

= 1 x 1195,41 x (1,25.400) x (550 - ½.43,95) = 315,603 KNm

(57)

Maka gaya geser maximum ? Vn = 239,14 KN

Cek apakah beton memberi sumbangan geser atau tidak ?

1. Jika gaya geser akibat gempa saja (akibat Mpr) > 0,5 total geser (akibat Mpr +

beban gravitasi) maka VC = 0

Dalam hal ini gaya geser akibat gempa saja = 110,65 KN < 0,5 x 239,14

= 110,65 KN < 119,57 KN Maka, VC ? 0

Gaya axial tekan < [9]

Karena gaya axial tekan pasti sangat kecil sekali, maka VC = 0

Dari kedua syarat diatas hanya syarat no.2 yang terpenuhi. Maka, dengan anggapan VC = 0 akan menghasilkan desain yang konservatif.

(58)

Kontrol kuat geser nominal tidak boleh lebih besar dari VSmax (pasal 13.5.6.8)

VSmax = .bw.d. = .400.550. = 927,601 KN > 318,85 KN ………...Oke

VS = .bw.d. = .400.550. = 463,8 KN > 318,85 KN ………..Oke

Dengan menggunakan tulangan geser 2Ø12 (Av = 226mm2), diperoleh s sebesar: = 113,45 mm

Smax sepanjang sendi plastis diujung balok 2h = 2 x 600 mm = 1200 mm, tidak boleh

lebih besar dari (Pasal 23.3.3.2) :

- = 134,6 mm

- 8 db tulangan longitudinal = 152 mm

- 24 db hoop = 288 mm

- 300 mm

Dipakai s = 100 mm. Sesuai dengan pasal 23.3.3.1 hoop pertama 2Ø12 mm dipasang 50 mm dari muka kolom di kedua ujung balok.

Pemasangan begel di luar sendi plastis (di luar 2h) mengikuti pasal 23.3.3.4 dan Vu = 104,468 KN (pada jarak 1200 mm)

= 139,29 KN

Jika dipakai begel 2Ø12 (Av = 226 mm2), maka: = 349,49 mm

Syarat pemasangan begel di luar sendi plastis (pasal 23.3.3.4 dan pasal 13.3.1.1)

= ½ x 538,3 = 269,25 mm

Jadi dipasang begel 2Ø12 - 250 mm di tengah bentang.

3.5.6. Penulangan Memanjang Kolom

Syarat dimensi kolom menurut pasal 23.4.1 harus dipenuhi bila: Kolom sebagai bagian SPBL

Menerima beban axial berfaktor lebih besar dari 0,1AS.f’c

(59)

Ukuran penampang terkecil 500 mm > 300 mm ………Oke

Ratio > 0,4 …………..Oke

Berikut dibawah ini adalah resume beban Pu dan Mu pada kolom K184

Jenis Beban Pu (KN) Pu / Ø Mu (KNm) Mu / Ø

1,4 DL 1569,242 _2414,218 -61,358 _94,397

1,2D + 1,6L 1859,013 _2860,020 -83,928 _129,120

1.2D+1L+1EQX+0.3EQY 1848,846 _2844,378 179,521 _276,186

1.2D+1L-1EQX-0.3EQY 1483,718 _2282,643 -109,036 _167,748

0.9D-1EQX-0.3EQY 826,234 _1032,793 -125,019 _156,274

0.9D+1EQX+0.3EQY 1191,363 _1832,866 163,538 _251,597

1.2D+1L+1EQY+0.3EQX 1721,514 _2648,483 -91,913 _141,405

1.2D+1L-1EQY-0.3EQX 1611,050 _2478,538 -52,441 _80,678

0.9D-1EQY-0.3EQX 953,567 _1191,959 -24,033 _30,041

0.9D+1EQY+0.3EQX 1064,030 _1636,969 62,553 _96,235

Tabel 3.9 Resume Beban Axial dan Momen di kolom (K184)

Ø = 0,65 ? jika Pu > 1000 KN

Ø = 0,65 – 0,8 ? jika Pu < 1000 KN (Ø di asumsi = 0,8)

Berdasarkan kombinasi beban diatas maka kolom K184 cukup diberi tulangan 1% tersebar merata disemua sisi. Seperti terlihat pada gambar 3.2. diagram interaksi dengan tulangan kolom sebesar 8D20 (2512 mm2).

(60)

Gambar 3.2. Diagram interaksi kolom bujur sangkar pada K184

3.5.7. Pengekangan Kolom

Memenuhi pasal 23.4.4.4. ujung-ujung kolom sepanjang lo harus dikekang

dengan spasi sesuai pasal 23.4.4.2 oleh tulangan transversal (Ash)

lo = h = 500 mm

= 1/6 ln = 1/6 3400 mm = 566,67 mm = 500 mm

lo dipakai 570 mm

Dengan s memenuhi ketentuan berikut:

¼ x 500 mm = 125 mm

6 Øtul.longitudinal = 6 x 20 = 120 mm = 150 mm

< 100 mm

Sehingga s diambil = 100 mm

Ash min diperoleh sesuai pasal 23.4.4.1, dengan asumsi s = 100 mm, fyh = 400 MPa,

(61)

Ash = 0,3 (s.hc.f’c/fy)(Ag/Ach – 1) [9]

= 0,3 [100 x (500 - 2x40 – 20) x 40/400].[(5002/(500 – 2x40)2 – 1] = 500,68 mm2

atau

Ash = 0,09 (s.hc.f’c/fy) [9]

= 0,09 [100 x (500 - 2x40 – 20) x 40/400] = 360 mm2

Untuk memenuhi pasal 23.4.4.3 dipasang Ash 4Ø13 = 530,66 mm2.

3.5.8. Penulangan Transversal

Gaya geser rencana VC, untuk menentukan kebutuhan tulangan geser kolom

menurut pasal 23.4.5.1 harus ditentukan dari kuat momen maximum, Mpr, dari setiap

ujung komponen struktur yang bertemu di HBK yang bersangkutan. Mpr ini

ditentukan berdasarkan rentang beban axial terfaktor yang mungkin terjadi dengan Ø=1. Mpr diambil = Mbalance dari diagram interaksi dari kolom yang bersangkutan

momen pakai fs = 1,25, fy = 1,25 x 400 = 500 MPa didapat Mbalance = 648 KNm

(62)

Karena Mpr diatas dan dibawah kolom adalah sama,

maka Ve = = 341,053 KN

Nilai Ve > Vu (hasil dari analisis struktur) …………..Oke

Dengan sisa panjang kolom harus tetap dipasang tulangan transversal : s = 6 db tul.memanjang = 6 x 20 = 120 mm

= 150 mm

Jadi dipasang begel 4Ø13 - 120 mm di tengah bentang kolom

3.5.9. Persyaratan Strong Coloum and Weak Beam

Persyaratan Strong Coloum and Weak Beam untuk K148 SMe > SMg [9]

Dimana:

= Jumlah momen nominal terendah yang konsisten dengan gaya aksial terendah yang bertemu pada suatu kolom

= Jumlah momen nominal dari balok-balok yang bertemu di HBK

AStop ASbot MR+ MR

-Balok f’c fy b d Top steel Bottom

steel

Positif Moment

Negatif Moment Kiri

B - 232 40 400 400 550 1244,86 815,62 174,544 262,474

Kanan

B - 298 40 400 400 550 1326,08 866,51 185,111 278,808

Tabel 3.10 Kapasitas Momen Balok yang bertemu di HBK

MR+ = ASbot . fy (d - ½a) [9]

(63)

Kolom Axial force MR+(KNm) MR-(KNm)

K – 154 (atas) 1444,125 471 471

K – 148 (bawah) 1725,884 513 513

Tabel 3.11 Kapasitas Momen Kolom yang bertemu di HBK

(64)

Kondisi I (searah jarum jam)

SMg = 174,544 + 278,808 = 453,352 KNm

SMe = 471 + 513 = 984 KNm

Syarat SCWB ? > > 1,2

2,17 > 1,2 …………..Oke

Kondisi II (berlawanan arah jarum jam) SMg = 185,111 + 262,474 = 447,585 KNm

SMe = 471 + 513 = 984 KNm

Syarat SCWB ? > > 1,2

2,198 > 1,2 …………..Oke

Jika nilai pada kondisi I dan II yaitu 2,17 dan 2,198 dibandingkan dengan hasil SAP2000 yaitu 2,154 dan 2,182 didapat hasil yang mendekati.

Setelah membandingkan hasil output dari SAP2000 (berdasarkan ACI 318-2005) dengan hasil hitungan manual (berdasarkan SNI 03-2847-2002) maka penulis mengambil kesimpulan bahwa SAP2000 dapat dipakai untuk mendesain bangunan tahan gempa di Indonesia dengan Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus.

(1)

TABLE: Element Forces - Frames (SRPMM)

Frame Station OutputCase Shear Axial Moment

Text m Text KN KN KN-m

K184

1.4D

-1569.242 22.829 29.9597

2 -1552.75 22.829 -15.699

4 -1536.258 22.829 -61.3576

1.2D+1.6L

-1859.013 31.227 40.9804

2 -1844.877 31.227 -21.4738

4 -1830.741 31.227 -83.9281

1.2D+1L+1EQX+0.3EQY

-1848.846 79.356 179.521

2 -1834.71 79.356 20.8098

4 -1820.574 79.356 -137.9014

1.2D+1L-1EQX-0.3EQY

-1483.718 -25.646 -109.0357

2 -1469.582 -25.646 -57.7443

4 -1455.446 -25.646 -6.4529

0.9D-1EQX-0.3EQY

-826.234 -37.825 -125.0185

2 -815.632 -37.825 -49.3693

4 -805.03 -37.825 26.28

0.9D+1EQX+0.3EQY

-1191.363 67.177 163.5381

2 -1180.761 67.177 29.1849

4 -1170.159 67.177 -105.1684

1.2D+1L+1EQY+0.3EQX

-1721.514 42.612 78.5355

2 -1707.378 42.612 -6.689

4 -1693.242 42.612 -91.9135

1.2D+1L-1EQY-0.3EQX

-1611.05 11.098 -8.0502

2 -1596.914 11.098 -30.2455

4 -1582.778 11.098 -52.4408

0.9D-1EQY-0.3EQX

-953.567 -1.081 -24.033

2 -942.965 -1.081 -21.8704

4 -932.363 -1.081 -19.7078

0.9D+1EQY+0.3EQX

-1064.03 30.433 62.5526

2 -1053.428 30.433 1.686

4 -1042.826 30.433 -59.1805