Penulangan Geser Balok Perhitungan Balok Induk

4.10.5. Penulangan Geser Balok

Sebagaimana diatur oleh SNI 02, Pasal 23.3.4 gaya geser rencana Ve harus ditentukan dari peninjuan gaya statik pada bagian komponen struktur antara dua muka tumpuan. Data Perencanaan : - Vu = 152,05 kN - Balok 80 40 dengan L = 10.2 m - Mencari V A = V B : Beban sendiri balok 80 40 = 0,40x0,80m 2 x 24 kNm 3 = 7.68 kNm Beban ekui. = 1,2 q Ekui.D7 +1,6 q Ekui.L7 = 1,2x13,38+13,38 + 1,6x2.5+2.5 = 40,11 kNm+ q u = 47,79 kNm V A = V B = L q U . . 2 1 = 2 . 10 79 , 47 2 1 x x =243,73 kn 10.2 m 0.80 0.40 Vb = 243,73 kN Va = 243,73 kN 3,5 m 1,6 m Vu = 152,05 kN Vmax = 243,73 kN q = 47,79 kN 0.40 0.80 Gambar 4.14. Desain Gaya Geser Balok Tengah 95 Letak Vu = 5 – 6 , 1 35 , 2 1   = 3.225 3 10 7 . 120             d b Mu d Vu fc Vc w w  kN Vc 89 , 12546 10 7 737 . 400 355900 737 152050 00774 , 120 30 3                Vc = kN Vu = 152,05 kN 89 , 12546 Vs =  Vu = 55 , 05 , 152 = 276,45 kN Dengan memakai tulangan 2 kaki Ø12 mm Av = 2 x 113 = 226mm 2 S = s y v V b f A . . = 3 10 45 , 276 400 240 226 x x x = 78,48 mm ≈ 100 mm Kontrol jarak sengkang s sepanjang sendi plastis diujung balok 2h = 2 x 800 = 1600 mm tidak boleh lebih besar : SNI 03-2847-2002, pasal 23.10.4.2. Smax = d 4 = 737 4 = 184.25 mm = 8 . db = 8 x 22 = 176 mm 96 = 24 . db hoop = 24 x 12 = 288 mm = 300 mm o jarak S = 100 mm, hoop pertama Ø 12 mm dipasang 50 mm dimuka kolom dikedua ujung balok. Selanjutnya 16 1 100 1   50 800 2 50 2  s     h buah hoop dipasang sepanjang 2h=2x800=1600 mm o Untuk perencanaan tulangan geser pada tengah bentang, Vu diambil dari perhitungan sap Vu = 80,22 Kn Pemasangan begel diluar sendi plastis 2h = 2 x800 Vu = 80,22 kn pada jarak 1600 mm Vs = Vu  = 80,22 0,55 = 145,85 kN Jika dipakai sengkang 2 kaki Ø12 mm Av = 2 x 113 = 226mm 2 S = s y v V b f A . . = 3 10 85 , 145 400 240 226 x x x = 148,76  150 mm d 4 = 737 4 = 184.25 ...........OK 97 Jadi dipasang begel Ø 12 – 150sebanyak : = 1 4 ln   s h = 1 150 800 4 900   x = 39 buah dibagian tengah balok 5D22 3D22 6D22 2.350 4D22 4D22 4D22 12-100 12-100 12-150 40 800 2.350 1200 1200 800 10.2 m 1,6 m 1,6 m 5,8 m - Pemutusan tulangan = L 4 1 = 800 10200 4 1   = 2350 mm Gambar 4.15. Penulangan Gaya Geser Balok \ 98

4.10.6. Kontrol Retak

Dokumen yang terkait

Perencanaan Struktur Gedung Beton Bertulang Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus (SRPMK) Dan Sistem Rangka Pemikul Momen Menengah (SRPMM)

10 133 101

PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG PERKANTORAN 4 LANTAI DENGAN SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN MENENGAH Perencanaan Struktur Gedung Perkantoran 4 Lantai Dengan Sistem Rangka Pemikul Momen Menengah (SRPMM) Di Wilayah Sukoharjo.

0 3 23

PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG PERKANTORAN 4 LANTAI DENGAN SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN MENENGAH (SRPMM) Perencanaan Struktur Gedung Perkantoran 4 Lantai Dengan Sistem Rangka Pemikul Momen Menengah (SRPMM) Di Wilayah Sukoharjo.

3 10 18

PENDAHULUAN Perencanaan Struktur Gedung Perkantoran 4 Lantai Dengan Sistem Rangka Pemikul Momen Menengah (SRPMM) Di Wilayah Sukoharjo.

0 2 4

MODIFIKASI PERENCANAAN UPPER STRUKTUR SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN MENENGAH PADA GEDUNG PERKANTORAN DAN PERDAGANGAN JL. KERTAJAYA INDAH TIMUR SURABAYA TUGAS AKHIR - MODIFIKASI PERENCANAAN UPPER STRUKTUR SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN MENENGAH PADA GEDUNG PERK

0 0 18

PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG 6 LANTAI DENGAN METODE SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN MENENGAH (SRPMM)

0 0 557

GEDUNG PERKULIAHAN DI SURABAYA DENGAN METODE SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN MENENGAH (SRPMM)

0 2 483

PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG PUSAT PERBELANJAAN DI SURABAYA DENGAN METODE SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN MENENGAH (SRPMM)

0 1 384

PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG APARTEMEN “B” SURABAYA DENGAN METODE SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN MENENGAH (SRPMM)

0 0 433

Modifikasi Struktur Gedung Perkantoran MNC Surabaya dengan Menggunakan Metode Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus (SRPMK) dan Metode pelaksanaan Basement - ITS Repository

1 2 229