110
Table 8.1. Arus Distorsi harmonic pada SVC bus.
Max.DC A
I2 A
I3 A
ITHD A
I2 I3
ITHD 14
1.78 1.49 2.76 0.32 0.27 0.49 18
2.36 1.96 3.65 0.42 0.35 0.65 20
2.66 2.21 4.14 0.48 0.39 0.74 25
3.43 2.86 5.38 0.61 0.51 0.96 30
4.17 3.45 6.46 0.74 0.62 1.15 40
5.66 4.63 8.57 1.01 0.83 1.53 50
7.14 5.76 10.7 1.28 1.03 1.92
f6
Figure 8.6. Arus Harmonik yang diinjeksi pada sistem persediaan
8.6 Studi Kasus II
Harmonik mitigasi dalam suatu sistem pemanfaatan diselidiki dalam kasus ini. Sistem, yang ditunjukkan pada Gambar 8.7, merupakan bangunan komersial yang
disederhanakan sistem distribusi yang dioperasikan pada tingkat 120V. Beban fase tunggal berisi sumber harmonik seperti modus diaktifkan daya yang diberikan perangkat
PC, printer dll dan lampu neon. Dalam rangka untuk mengurangi arus netral dan tegangan netral terkait naik, arus urutan nol pemasang perangkap akan terhubung ke
111 panel wadah. Pemerangkap saat ini, seperti trafo, adalah terdiri dari enam digabungkan,
giliran sama rasio gulungan. Gulungan dapat dikonfigurasi menjadi salah satu bentuk zigzag Gambar 8.8 atau bentuk delta-Y. Di delta-Y konfigurasi, titik bintang gulungan
Y dihubungkan ke konduktor netral. Kedua konfigurasi mampu perangkap urutan nol dan harmonik frekuensi dasar arus. Tujuan dari penelitian ini adalah untuk menentukan
konfigurasi yang lebih efektif dan apa kondisi pemuatan yang berkelok-kelok.
f7
Figure 8.7. Sistem utility yang disederhanakan untuk kasus II
Figure 8.8. Model 6 Lilitan lekukan dan konfigurasi zig zag
Sebuah multi fase analisis harmonik digunakan untuk kasus ini. Beban yang dimodelkan sebagai beban daya konstan pada frekuensi fundamental dan sumber arus pada frekuensi
harmonik. Fase sudut dan besar dari sumber arus yang ditentukan dengan menggunakan arus beban hasil dan sumber harmonik spektra. Fasa tunggal beban diasumsikan
mengandung dua jenis beban menghasilkan harmonik, diaktifkan mode jenis beban listrik, yang didominasi oleh PC, dan jenis komposit beban didominasi oleh lampu neon.
Tiga fase terdiri dari motor beban dan kecepatan disesuaikan drive. Sistem pasokan dimodelkan sebagai sumber tegangan seimbang di balik kesalahan sistem impedansi.
Model-model untuk pemerangkap harmonik yang memiliki inti-tipe desain harus dikembangkan dengan hati-hati. Salah satu masalah utama adalah bahwa model harus
dapat benar mensimulasikan sirkulasi urutan nol fluks. Inti-jenis kekuatan desain dalam jumlah besar fluks urutan nol beredar di luar inti magnetik. Untuk mensimulasikan efek
112 ini, enam fase digabungkan [Z] matriks digunakan dengan masing-masing mewakili satu
fase berkelok-kelok. Data dari [Z] matriks dihitung dari jangka pendek dan impedansi rangkaian terbuka ditentukan dengan baik positif dan urutan eksitasi nol. Pemasang
lekukan yang sebenarnya konfigurasi diwakili menggunakan penggantian nama node dalam masukan data.
Gambar 8.9 menunjukkan bentuk gelombang dari tegangan netral di panel wadah. Gelombang harmonik diperoleh tanpa pemerangkap juga ditampilkan pada gambar untuk
tujuan perbandingan. Hal ini dapat dilihat dari gambar bahwa tegangan netral dapat cukup tinggi sekitar 20V RMS jika tidak ada langkah-langkah mitigasi diambil.
Penjerat harmonik dapat mengurangi tegangan sesedikit 3V RMS. Tegangan netral didominasi oleh komponen harmonik ke-3. Hasil -Y dan zigzag konfigurasi memiliki
efek yang
Δjuga menunjukkan bahwa hampir sama dalam hal mengurangi tegangan netral bentuk gelombang yang dapat dibedakan dalam Gambar 8.9.
Figure 8.9. Tegangan Netral pada panel yang diterima.
Tabel 8.2. Harmonic pemerangkap arus berliku dan konduktor netral arus A W-1 W-2 W-3 W-4
W-5 W-6 I
1
80.5 93.0 75.8 9.8 9.8 9.8
Y-D I
h- rms
53.8 53.8 53.6 50.0 50.0 50.0 I
rms
96.9 107.4 92.8 50.9 50.9 50.9 I
1
26.8 37.9 21.6 37.9 21.6 26.7 Zigzag I
h- rms
53.6 53.6 53.6 53.6 53.6 53.6
113 I
rms
59.9 65.6 57.8 65.6 57.8 59.9 No harmonic source
38.2
Neutral With h-source but no trapper
187.0
current with Y- Δ trapper
22.8
RMS with Zigzag
trapper
23.5
Tabel 8.2 daftar kondisi pemuatan, dalam bentuk gulungan arus, berhubungan dengan kedua konfigurasi. Hal ini dapat dilihat dari tabel bahwa hasil konfigurasi zigzag lebih
kecil berkelok-kelok arus RMS. Y-konfigurasi Oleh karena itu, kurang diminati dalam hal perangkat kerugian dan kepanasan.
Δ Arus konduktor netral dalam nilai-nilai RMS juga dihitung untuk berbagai konfigurasi dan ditampilkan dalam tabel yang sama.
Masuknya Tidak harmonik sumber adalah saat ini diperoleh dengan asumsi bahwa beban tidak mengandung sumber harmonik. Hasil menunjukkan bahwa kenaikan arus
netral terutama disebabkan oleh arus harmonik dari beban. Karena keterbatasan ruang, masalah-masalah penting lainnya seperti transformator de-rating dan harmonik suntikan
ke dalam sistem pasokan tidak dibahas. Mereka dapat dengan mudah meneliti menggunakan sistem yang sama model dan alat analisis.
8.7 Studi Kasus III
