Studi Pengaturan Kecepatan Motor Arus Searah Dengan Menggunakan Silicon Controlled Rectifier Pada Sectional Dc Drives Pulp Machine (Aplikasi Pada PT Toba Pulp Lestari, Tbk.)

STUDI PENGATURAN KECEPATAN MOTOR ARUS SEARAH

DENGAN MENGGUNAKAN SILICON CONTROLLED RECTIFIER

PADA SECTIONAL DC DRIVES PULP MACHINE

Bahan Seminar Tugas Akhir

(Aplikasi pada PT Toba Pulp Lestari, Tbk.)

Oleh:

NIM : 040402082

IMMANUEL SIHOMBING

DEPARTEMEN TEKNIK ELEKTRO

FAKULTAS TEKNIK

UNIVERSITAS SUMATERA UTARA

MEDAN

ABSTRAK

Motor arus searah merupakan motor yang paling banyak digunakan dalam aplikasi mesin listrik yang membutuhkan pengaturan kecepatan dan pengontrolan torsi dengan kehandalan yang tinggi. Hal ini dikarenakan fluks dan torsi motor arus searah lebih mudah diatur, yaitu dengan mengubah arus jangkarnya. Di samping itu, pengontrolan motor dc lebih sederhana dan lebih mudah (tanpa membutuhkan peralatan elektronika yang kompleks).

Seiring dengan kemajuan teknologi di bidang elektronika daya begitu pesatnya, pengaturan motor yang sebelumnya sering dilakukan dengan cara konvensional, sekarang telah banyak beralih menggunakan komponen elektronika daya. Motor arus searah merupakan salah satu jenis motor yang sering digunakan, hal ini disebabkan karena banyaknya metode pengaturan yang dapat digunakan untuk mengatur kecepatannya. Maka, dalam aplikasi ini kecepatan motor arus searah dapat dikontrol oleh dc drives dengan pengaturan tegangan jangkar motor yang menggunakan komponen elektronika daya yaitu

KATA PENGANTAR

Segala pujian, hormat dan syukur hanyalah bagi-Nya Tuhan Yesus Kristus yang telah memampukan penulis menyelesaikan penulisan Tugas Akhir ini. Ada begitu banyak hal yang tidak dapat mengerti oleh penulis sejak penulisan Tugas Akhir ini, namun Dia yang adalah sumber hikmat dan pengetahuan menyingkapkan segala ketidakmengertian yang saya alami sehingga saya dapat menyelesaikan penulisan Tugas Akhir ini dengan baik. Penulisan Tugas Akhir ini bertujuan memenuhi syarat kurikulum Departemen Teknik Elektro, Fakultas Teknik, Universitas Sumatera Utara dalam menyelesaikan program studi Strata Satu (S-1). Adapun judul Tugas Akhir ini adalah:

“Studi Pengaturan Kecepatan Motor Arus Searah Dengan Menggunakan Silicon Controlled Rectifier Pada

Sectional DC Drives Pulp Machine (Aplikasi Pada PT Toba Pulp Lestari, Tbk.)”

Selama penulisan Tugas Akhir ini, penulis mendapatkan banyak bimbingan, kritikan, motivasi, dan bantuan baik secara moril dan materi dari berbagai pihak sehingga dengan rasa syukur dan segala kerendahan hati, penulis mengucapkan terimakasih yang sebesar-besarnya kepada:

1. Mama saya tercinta, A. br. Munthe, Am.Keb., kakak dan adik-adik saya yang tercinta Seprina Sihombing, S.Si, Maylando Sihombing, Rosnella Sihombing atas segala dukungan, dana, motivasi dan terlebih doa-doanya.

2. Bapak Ir. Sumantri Zulkarnaen selaku dosen pembimbing penulis yang banyak membantu menyelesaikan Tugas Akhir ini.

3. Bapak Ir. M. Zulfin, MT, selaku dosen wali penulis yang telah membantu penulis dari awal perkuliahan hingga menyelesaikan Tugas Akhir ini.

4. Bapak Ir. Nasrul Abdi, MT selaku Ketua Departemen Teknik Elektro, Fakultas Teknik, Universitas Sumatera Utara.

5. Bapak Ir. Rahmat Fauzi, MT, selaku Sekretaris Departemen Teknik Elektro, Fakultas Teknik, Universitas Sumatera Utara.

6. Seluruh Staf Pengajar dan Pegawai di Departemen Teknik Elektro, Fakultas Teknik, Universitas Sumatera Utara.

7. Bang Elis Silalahi, ST yang telah banyak membantu penulis dalam penelitian di PT. Toba Pulp Lestari, Tbk. baik dalam dana, daya, motivasi dan doa. 8. Bapak Ir. Lie Liang San, Ir. Rencana M. Sembiring selaku manajemen di

Divisi Elektronik PT. Toba Pulp Lestari, Tbk.

9. Keluarga besar Laboratorium Sistem Tenaga, Bapak Ir. R.Sugiharto Yusuf selaku kepala Laboratorium, Bapak Bantu selaku pegawai laboratorium, Bapak Ir. Zulkarnaen Pane, rekan-rekan asisten, Ronald Sibuea, Khoirul Irpan, dan Dedi Mahendra.

10.Seluruh teman-teman se-perjuangan stambuk 2004, Jeremia, Juan Rio, Sutrisno, Rudi Masrul, Roy Alfred, Chandra, Juan Khan, Dodi Barus, Bangun Pangaribuan, Irwanto, Ojak dan semua teman-teman yang tidak dapat saya sebutkan, Bersemangatlah!!! Give the best!!!!

11.Teman-teman KTB “Jehova Rohi” (Herberd, ST., Alexander, M. Jekson) dan adik-adik KK “Salvation” (Bonar, Folda, Frans, Ivan, Okta, Ronald) atas segala dukungan dan doa-doanya.

13.Teman-teman penulis, penghuni Jl. Harmonika 27 (Darwin, David, Parlot, Anto, Guido, dll), Grace, Juana, Caroline, Widya, ST., Jepri, Saor, Robert Siahaan, Sondang “Gendut” dan teman-teman yang tidak dapat penulis sebutkan satu per satu.

Penulis menyadari masih banyak kekurangan dalam penulisan Tugas Akhir ini. Oleh karena itu, penulis sangat mengharapkan kritik dan saran yang membangun demi penyempurnaan Tugas Akhir ini. Kiranya Tugas Akhir ini dapat bermanfaat dan menambah pengetahuan bagi kita semua. Terimakasih.

Medan, November 2008

Penulis

DAFTAR ISI

Abstrak ... i

Kata Pengantar ... ii

Daftar Isi ... v

Daftar Gambar ... viii

BAB I : PENDAHULUAN I.1. Latar Belakang ... 1

I.2. Tujuan Penulisan ... 3

I.3. Manfaat Penulisan ... 3

I.4. Batasan Masalah ... 3

I.5. Metodologi Penulisan ... 4

I.6. Sistematika Penulisan ... 4

BAB II : MOTOR ARUS SEARAH II.1. Umum ... 6

II.2. Konstruksi Motor Arus Searah ... 6

II.3. Rangkaian Ekivalen Motor Arus Searah ... 11

II.4. Prinsip Kerja Motor Arus Searah ... 13

II.5. GGL Lawan dan Torsi Induksi ... 21

II.6. Jenis - Jenis Motor Arus Searah... 23

II.7. Reaksi Jangkar... 28

BAB III : PENGATURAN KECEPATAN MOTOR ARUS SEARAH DENGAN MENGGUNAKAN SILICON CONTROLLED RECTIFIER

III.1. Umum ... 33

III.2. Karakteristik dan Prinsip Kerja SCR ... 35

III.3. Penyearah Terkendali ... 38

III.3.1. Konverter Penuh Tiga Phasa ... 39

III.3.2. Konverter Penuh Tiga Phasa Dengan Beban RL... 42

III.4. Pengaturan Kecepatan Motor Arus Searah dengan Meng- gunakan Silicon Controlled Rectifier (SCR)... 43

BAB IV : PENGATURAN KECEPATAN MOTOR ARUS SEARAH DENGAN MENGGUNAKAN SILICON CONTROLLED RECTIFIER PADA SECTIONAL DC DRIVES PULP MACHINE IV.1. Umum ... 57

IV.2. Sectional Pulp Machine Dc Drives ... 58

IV.2.1 Diagram Blok Dc Drive ... 60

IV.2.2 Kontrol Closed-Loop Dc Drives Pulp Machine ... 61

IV.2.3. Rangkaian Kontrol Sectional Pulp Machine ... 66

IV.3. Data Motor dan Dc Drives Pulp Machine ... 68

BAB V : KESIMPULAN

V.1. Kesimpulan ... 71 V.1. Saran ... 71

DAFTAR PUSTAKA LAMPIRAN

DAFTAR GAMBAR

Gambar 2.1 Konstruksi bagian stator motor arus searah ... 6

Gambar 2.2 Konstruksi bagian rotor motor arus searah ... 7

Gambar 2.3 Konstruksi motor arus searah ... 7

Gambar 2.4 Kutub medan ... 8

Gambar 2.5 Jangkar ... 9

Gambar 2.6 Rangkaian ekivalen motor arus searah ... 11

Gambar 2.7 Pengaruh penempatan konduktor berarus dalam ... 13

Gambar 2.8 Prinsip perputaran motor arus searah... 15

Gambar 2.9 Gelombang tegangan pada ujung konduktor jangkar ... 21

Gambar 2.10 Rangkaian ekivalen motor arus searah penguatan bebas ... 24

Gambar 2.11 Rangkaian ekivalen motor arus searah penguatan seri ... 25

Gambar 2.12 Rangkaian ekivalen motor arus searah penguatan shunt ... 25

Gambar 2.13 Rangkaian ekivalen motor arus searah penguatan kompon pendek ... 26

Gambar 2.14 Rangkaian ekivalen motor arus searah penguatan kompon panjang ... 27

Gambar 2.15 Fluksi yang dihasilkan oleh kumparan medan ... 28

Gambar 2.16 Fluksi yang dihasilkan kumparan jangkar... 29

Gambar 2.17 Pembelokan fluksi karena interaksi fluksi medan dan fluksi jangkar ... 30

Gambar 2.18 Aliran daya motor arus searah penguatan shunt ... 32

Gambar 3.2 Simbol SCR dan tiga pn-junction... ... 36

Gambar 3.3 Rangkaian SCR dan karakteristik v-i ... 37

Gambar 3.4 Konverter penuh tiga phasa ... 40

Gambar 3.5 Konverter thyristor enam-pulsa tiga phasa ... 44

Gambar 3.6 Konverter thyristor enam-pulsa tiga phasa dengan mode inverter dengan “beban aktif”... 48

Gambar 3.7 Rangkaian ekivalen konverter thyristor enam-pulsa tiga phasa mode inverter ... 49

Gambar 3.8 Diagram blok kontrol ... 50

Gambar 3.9 Konverter thyristor enam-pulsa tiga phasa kontrol motor ... 51

Gambar 4.1 Sistem kontrol dc drives pada motor ... 58

Gambar 4.2 Diagram blok dc drive ... 60

Gambar 4.3 Encoder ... 63

Gambar 4.4 Sensing arus saluran bolak-balik ... 64

Gambar 4.5 Press Section Pulp Machine Dc Drives ... 66

Gambar 4.6 Dryer and Cutter Pulp Machine Dc Drives ... 66

ABSTRAK

Motor arus searah merupakan motor yang paling banyak digunakan dalam aplikasi mesin listrik yang membutuhkan pengaturan kecepatan dan pengontrolan torsi dengan kehandalan yang tinggi. Hal ini dikarenakan fluks dan torsi motor arus searah lebih mudah diatur, yaitu dengan mengubah arus jangkarnya. Di samping itu, pengontrolan motor dc lebih sederhana dan lebih mudah (tanpa membutuhkan peralatan elektronika yang kompleks).

Seiring dengan kemajuan teknologi di bidang elektronika daya begitu pesatnya, pengaturan motor yang sebelumnya sering dilakukan dengan cara konvensional, sekarang telah banyak beralih menggunakan komponen elektronika daya. Motor arus searah merupakan salah satu jenis motor yang sering digunakan, hal ini disebabkan karena banyaknya metode pengaturan yang dapat digunakan untuk mengatur kecepatannya. Maka, dalam aplikasi ini kecepatan motor arus searah dapat dikontrol oleh dc drives dengan pengaturan tegangan jangkar motor yang menggunakan komponen elektronika daya yaitu

BAB I PENDAHULUAN

I.1 LATAR BELAKANG PENULISAN

Sebagaimana kita ketahui, sekarang ini perindustrian di negara kita mengalami perkembangan yang sangat pesat, baik pada perindustrian yang besar maupun perindustrian yang kecil. Sejalan dengan perkembangan tersebut, kebutuhan akan motor-motor listrik meningkat pula sesuai dengan kebutuhan pasar. Sebagian besar dari peralatan industri menggunakan tenaga listrik sebagai penggerak utama, yaitu motor listrik. Pemilihan motor listrik untuk industri merupakan salah satu hal penting yang harus dipertimbangkan.

Pada awalnya motor arus searah merupakan motor yang paling banyak digunakan dalam aplikasi mesin listrik yang membutuhkan pengaturan kecepatan dan pengontrolan torsi dengan kehandalan yang tinggi. Motor arus searah merupakan suatu mesin yang berfungsi mengubah tenaga listrik arus searah (DC) menjadi tenaga gerak atau mekanik, dimana tenaga gerak atau mekanik itu berupa putaran dari rotor. Secara umum metode pengaturan yang sering digunakan untuk mengatur kecepatan motor arus searah adalah dengan mengatur arus medan yang sering diaplikasikan pada motor-motor shunt, kemudian dengan mengatur tahanan rangkaian jangkar pada motor-motor seri. Cara yang paling umum dilakukan adalah mengatur tegangan terminal jangkar (armature terminal voltage control), yaitu dengan mengubah-ubah besar tegangan yang diberikan pada terminal jangkar untuk menghasilkan putaran yang diinginkan.

Dewasa ini, kemajuan teknologi di bidang elektronika daya begitu pesatnya sehingga pengaturan kecepatan motor arus searah yang sebelumnya diatur dengan metode-metode tersebut, kini telah dapat dilakukan dengan menggunakan komponen elektronika daya. Seiring dengan kemajuan teknologi tersebut pengaturan kecepatan motor arus searah dengan mengatur tegangan terminal jangkar pada umumnya telah menggunakan Silicon Controlled Rectifier (SCR). Pada awalnya pengontrolan kecepatan dengan mengatur besar tegangan terminal jangkar menggunakan SCR ini dilakukan penundaan sudut penyalaannya. Tetapi dengan cara biasa dengan menggunakan SCR saja dilihat tidak efektif dan efisien karena banyaknya motor yang akan dikontrol dan kecepatan yang dihasilkan berbeda-beda sesuai dengan kebutuhan.

Dengan kemajuan teknologi elektronika daya sekarang ini, maka pengontrolan motor dapat dilakukan dengan menggunakan dc drives SCR voltage controlled memungkinkan untuk mengatur kecepatan motor arus searah dengan kecepatan yang bervariasi sesuai dengan banyak motor yang digunakan dalam suatu industri. Oleh karena itu, perlu dilakukan suatu kajian bagaimana cara pengaturan kecepatan motor arus searah berupa teori maupun analisa terhadap sistem yang digunakan. Dalam tugas akhir ini akan dibahas bagaimana pengaturan kecepatan putaran motor arus searah dengan silicon controlled rectifier pada sectional dc drives pulp machine di PT Toba Pulp Lestari, Tbk.

I.2 TUJUAN PENULISAN

Adapun tujuan penulisan tugas akhir ini adalah

1. Untuk mengetahui aplikasi Silicon Controlled Rectifier(SCR) terhadap sistem pengaturan kecepatan motor arus searah.

2. Untuk memberikan pembahasan sistem pengontrolan kecepatan motor arus searah menggunakan silicon controlled rectifier pada sectional dc drives pulp machine di PT Toba Pulp Lestari, Tbk.

I.3 MANFAAT PENULISAN

Tugas penulisan tugas akhir ini diharapkan bermanfaat untuk memberikan informasi, memperkaya pengetahuan dan wawasan penulis serta pembaca mengenai aplikasi teknologi elektronika daya dc drives yang digunakan pada sistem pengontrolan kecepatan motor arus searah menggunakan silicon controlled rectifier khususnya pada dc drives pulp machine di PT Toba Pulp Lestari, Tbk.

I.4 BATASAN MASALAH

Untuk menghindari pembahasan masalah yang meluas, maka penulis membatasi masalah yang akan dibahas. Adapun batasan masalah dalam penulisan tugas akhir ini adalah:

1. Motor yang dibahas dalam tugas akhir ini adalah motor arus searah penguatan terpisah.

2. Pembahasan difokuskan hanya pada sectional dc drives pulp machine dengan menggunakan silicon controlled rectifier.

3. Tidak membahas secara mendalam peralatan elektronika daya pada sectional dc drives pulp machine.

4. Tidak membahas secara mendalam mengenai harmonisasi yang ditimbulkan akibat pemakaian silicon controlled rectifier dalam mengontrol kecepatan motor arus searah.

5. Analisa studi berdasarkan sistem pengaturan kecepatan motor arus searah di PT Toba Pulp Lestari, Tbk.

I.5 METODOLOGI PENULISAN

Metode yang digunakan dalam penulisan tugas akhir ini adalah sebagai berikut: 1. Studi literatur, berupa studi kepustakaan dari buku-buku referensi, jurnal,

majalah dan sebagainya.

2. Studi lapangan, berupa pengambilan data dan infomasi yang diperlukan dari PT Toba Pulp Lestari, Tbk. tentang pengontrolan kecepatan motor arus searah dengan menggunakan silicon controlled rectifier pada sectional dc drivespulp machine.

3. Studi bimbingan, berupa tanya jawab dengan dosen pembimbing yang telah ditunjuk oleh pihak Departemen Teknik Elektro USU, mengenai masalah-masalah yang timbul selama penulisan tugas akhir ini.

I.6 SISTEMATIKA PENULISAN

Gambaran tulisan ini secara singkat dapat diuraikan pada sistematika pembahasan sebagai berikut:

BAB I: PENDAHULUAN

Bab ini menguraikan latar belakang penulisan, tujuan penulisan, batasan masalah, metode penulisan, sistematika penulisan.

BAB II: MOTOR ARUS SEARAH

Bab ini menjelaskan konstruksi motor arus searah, rangkaian ekivalen, prinsip kerja, ggl lawan dan torsi pada motor arus searah, jenis-jenis motor arus searah berdasarkan penguatannya, reaksi jangkar, aliran daya dan rugi-rugi daya.

BAB III: PENGATURAN KECEPATAN MOTOR ARUS SEARAH DENGAN PENGATURAN TEGANGAN MENGGUNAKAN SILICON CONTROLLED RECTIFIER

Bab ini menjelaskan prinsip pengaturan kecepatan motor arus searah dengan menggunakan silicon controlled rectifier.

BAB IV: PENGATURAN KECEPATAN MOTOR ARUS SEARAH DENGAN MENGGUNAKAN SILICON CONTROLLED RECTIFIER PADA SECTIONAL DC DRIVES PULP MACHINE

Bab ini menjelaskan metode pengaturan kecepatan motor arus searah dengan menggunakan silicon control rectifier pada sectional dc drives pulp machine serta langkah-langkah pengaturannya.

BAB V: PENUTUP

Bab ini berisi kesimpulan dan saran yang diperoleh dari hasil studi lapangan

BAB II

MOTOR ARUS SEARAH

II.1 UMUM

Pada prinsipnya, mesin listrik dapat berlaku sebagai motor dan generator. Tetapi kedua mesin ini memiliki perbedaan yang terletak pada pengkonversian dayanya. Generator adalah suatu mesin listrik yang mengubah energi mekanik menjadi energi listrik. Sedangkan motor adalah suatu mesin listrik yang mengubah energi listrik menjadi energi mekanik. Maka dengan membalik generator arus searah dimana sekarang tegangan sumber dan tegangan jangkar merupakan ggl lawan maka mesin arus searah ini akan berlaku sebagai motor.

II.2 KONSTRUKSI MOTOR ARUS SEARAH

Secara umum mesin arus searah memiliki konstruksi yang terbagi atas dua bagian, yaitu bagian yang diam yaitu stator dan bagian yang bergerak/berputar yaitu rotor. Untuk lebih jelasnya, konstruksi motor arus searah dapat dilihat pada gambar dibawah ini.

Gambar 2.3 Konstruksi motor arus searah

Konstruksi dasar motor arus searah tersusun dari beberapa :

1. Rangka (Frame )

Rangka motor arus searah berfungsi sebagai tempat untuk meletakkan sebagian besar komponen mesin. Untuk itu, rangka harus di rancang memiliki kekuatan mekanis yang tinggi untuk mendukung komponen-komponen mesin. Selain sebagai sarana pendukung mekanis untuk mesin secara keseluruhan, rangka juga berfungsi untuk membawa fluksi magnetik yang dihasilkan oleh kutub-kutub mesin. Untuk mesin kecil, dimana pertimbangan harga lebih

dominan daripada beratnya, biasanya rangkanya terbuat dari besi tuang (cast iron), tetapi untuk mesin-mesin besar pada umumnya terbuat dari baja tuang (cast steel) atau baja lembaran (rolled steel). Rangka ini pada bagian dalam dilaminasi untuk mengurangi rugi-rugi inti, selain itu rangka ini juga harus memiliki permeabilitas yang tinggi disamping kuat secara mekanis.

2. Kutub ( Pole )

Magnet penguat atau magnet medan terdiri atas inti kutub dan sepatu kutub. Inti kutub terdiri dari laminasi-laminasi plat baja yang terisolasi satu sama lain dan direkatkan bersama-sama kemudian dibaut pada rangka. Pada inti kutub ini dibelitkan kumparan medan yang berfungsi menghasilkan fluksi magnetik. Sedangkan sepatu kutub merupakan permukaan dari kutub yang berdekatan dengan celah udara yang dibuat lebih besar dari badan ini.

Laminasi Inti Kutub

Sepatu Kutub Lubang

Baut

Gambar 2.4 Kutub medan

Adapun fungsi dari sepatu kutub adalah:

1. Menyebarkan fluks pada celah udara dan juga karena merupakan bidang lebar, maka akan mengurangi reluktansi jalur magnet.

2. Sebagai pendukung secara mekanis untuk kumparan penguat atau kumparan medan.

Kumparan penguat atau kumparan kutub terbuat dari kawat tembaga (berbentuk bulat atau strip/persegi) yang dililitkan sedemikian rupa dengan ukuran tertentu.

3. Kumparan Medan

Kumparan medan merupakan susunan konduktor yang terbuat dari kawat tembaga yang berbentuk bulat ataupun persegi dan dibelitkan pada inti kutub. Kumparan pada setiap kutub dihubungkan secara seri untuk membentuk rangkaian medan. Rangkaian medan inilah yang berfungsi untuk menghasilkan fluksi magnet. Rangkaian medan dapat dihubungkan secara seri ataupun paralel dengan kumparan jangkar dan juga dapat dihubungkan tersendiri secara langsung ke sumber tegangan, sesuai dengan jenis penguatan pada motor. Banyaknya belitan pada setiap kutub tergantung hubungan kumparan medan dan kumparan jangkar.

4. Jangkar

Jangkar adalah bagian yang berputar pada motor arus searah yang dipasak pada poros dan berputar diantara kutub medan seperti pada gambar 2.5 berikut:

Laminasi

Slot

Gambar 2.5 Jangkar

Jangkar berputar diantara kutub dari kumparan medan stator. Jangkar terdiri dari inti, kumparan jangkar dan komutator. Pada permukaan jangkar terdapat

slot-slot atau alur-alur yang menupakan tempat melilitkan kumparan jangkar. Kumparan jangkar biasanya berbentuk wound yang diletakkan di slot-slot pada inti.

5. Komutator

Komutator terbuat dari batangan tembaga yang dikeraskan (dropforged) yang diisolasi dengan bahan sejenis mika. Adapun fungsi komutator ini adalah untuk mengumpulkan arus listrik induksi dari konduktor jangkar dan mengkonversikannya menjadi arus searah melalui sikat.

6. Sikat (Brushes)

Sikat terbuat dari karbon, grafit (graphite), logam grafit atau campuran karbon-grafit yang dilengkapi dengan pegas penekan dan kotak sikatnya. Besarnya tekanan pegas dapat diatur sesuai keinginan. Permukaan sikat ditekan ke permukaan segmen komutator untuk menyalurkan arus listrik. Karbon yang ada diusahakan memiliki konduktivitas yang tinggi untuk mengurangi rugi-rugi listrik dan koefisien gesekan yang rendah untuk mengurangi keausan (excessive wear).

7. Kumparan Jangkar

Kumparan jangkar (rotor) berbentuk seperti permata. Kumparan jangkar pada motor arus searah berfungsi sebagai tempat dibangkitkannya ggl induksi. Sedangkan macam konstruksi kumparan jangkar (rotor) antara lain:

1. Kumparan jerat (lap winding)

2. Kumparan gelombang (wave winding) 3. Kumparan kaki katak (frog-leg winding)

8. Celah Udara

Celah udara merupakan ruang atau celah antara permukaan jangkar dengan permukaan kutub-kutub medan yang menyebabkan jangkar tidak bergesekan dengan kutub-kutub medan. Fungsi dari celah ini adalah sebagai tempat mengalirnya fluksi yang dihasilkan oleh kutub-kutub medan. Celah udara ini diusahakan sekecil mungkin, semakin besar celah udara maka akan menghasilkan reluktansi yang tinggi, tetapi jika semakin kecil celah udara akan menghasilkan reluktansi yang kecil sehingga dapat meningkatkan efisiensi motor.

II.3 RANGKAIAN EKIVALEN MOTOR ARUS SEARAH

Rangkaian ekivalen motor arus searah dapat ditunjukkan seperti pada gambar 2.6. Dari gambar tersebut, kumparan jangkar dinyatakan dengan tegangan sumber Ea dan tahanan Ra. Rangkaian ini sesuai dengan prinsip thevenin untuk

semua struktur rotor, termasuk kumparan rotor, hubungan antar kutub penggantian belitan jika ada. Tegangan jatuh pada sikat dinyatakan oleh sumber tegangan rendah Vbrush yang berlawanan dengan aliran arus searah pada motor. Kumparan medan yang akan menghasilkan fluksi magnetik pada motor arus searah dinyatakan oleh induktor LF dan tahanan RF. Sedangkan tahanan terpisah Radj sebagai tahanan eksternal yang dapat diatur digunakan untuk mengatur besar arus yang mengalir dalam kumparan medan.

Ada beberapa variasi dan penyederhanaan dari rangkaian ekivalen motor arus searah yaitu:

1. Tegangan jatuh pada sikat sering sangat kecil sekali dari tegangan yang dibangkitkan pada motor. Jadi, jika dalam suatu kasus yang tidak begitu kritis, tegangan jatuh pada sikat dihilangkan atau termasuk dalam tahanan Ra.

2. Tahanan dalam dari kumparan medan seringkali disatukan dengan tahanan variabel sehingga total tahanannya dinyatakan oleh RF.

3. Untuk beberapa generator yang memiliki lebih dari satu kumparan medan dapat terlihat seperti pada rangkaian ekivalen.

Tegangan yang di bangkitkan pada motor arus searah dapat dinyatakan melalui persamaan:

ω φ. . k

E_a = ………..………(2-1) dan besar torsi yang dibangkitkan oleh motor arus searah adalah:

Kedua persamaan ini, yaitu persamaan hukum tegangan Kirchoff dari kumparan jangkar dan kurva magnetisasi mesin adalah alat yang penting untuk menganalisa kelakuan dan performansi motor arus searah.

II.4 PRINSIP KERJA MOTOR ARUS SEARAH

Apabila sebuah konduktor dialiri arus, maka sekeliling konduktor tersebut akan timbul medan listrik dan jikalau konduktor tersebut ditempatkan dalam suatu medan magnet seragam, maka medan listrik konduktor tersebut akan mempengaruhi medan magnet seragam tadi dan akibatnya konduktor tersebut akan mengalami gaya. Gambar 2.7 berikut memperlihatkan pengaruh penempatan konduktor berarus dalam medan magnet seragam.

(a) (b) (c)

Gambar 2.7 Pengaruh penempatan konduktor berarus dalam

Pada gambar 2.7a menunjukkan sebuah konduktor yang dialiri arus listrik yang arahnya menjauhi pengamat menimbulkan medan listrik disekelilingnya (dimana arah garis-garis gayanya searah dengan arah jarum jam). Arah medan listrik konduktor tersebut dapat ditentukan dengan menggunakan aturan sekrup (corkscrew rule). Kuat medan listrik yang ditimbulkannya tergantung kepada besar arus yang mengalir pada konduktor tersebut. Pada gambar 2.7b menunjukkan dua kutub yang berbeda polaritas yakni kutub utara (U) dan kutub

selatan (S). Kedua kutub menimbulkan medan magnet seragam yang arahnya dari kutub utara menuju kutub selatan.

Pada gambar 2.7c menunujukkan pengaruh medan listrik dari konduktor gambar 2.7a terhadap medan magnet antara kutub utara dan kutub selatan (gambar 2.7b) sehingga menghasilkan bentuk garis medan yang tidak seragam lagi disekitar konduktor tersebut. Daerah diatas konduktor yang arah arusnya menjauhi pengamat (disimbolkan dengan ), menimbulkan medan yang searah dengan garis-garis gaya dari medan yang ditimbulkan kedua kutub, yakni dari kiri ke kanan dengan demikian besar medan yang terjadi diatas konduktor tersebut saling memperbesar. Sedangkan daerah di bawah kondukor tersebut memliki kerapatan fluksi yang kecil oleh garis-garis gaya di sekeliling konduktor berlawanan arah dengan garis-garis yang ditimbulkan oleh kedua kutub. Oleh karena itu, kedua garis gaya tersebut akan saling memperlemah satu dengan yang lainnya. Dengan demikian kerapatan fluksi yanag paling tinggi adalah daerah diatas konduktor tersebut. Oleh karena daerah diatas konduktor tersebut memiliki kerapatan fluksi (B) yang besar maka pada konduktor tersebut terjadi gaya (sesuai dengan kaidah tangan kiri yang arah gaya tersebut adalah ke bawah) yang mengusahakan konduktor tersebut didorong ke bawah untuk mengurangi kerapatannya. Begitu pula halnya apabila konduktor tersebut dialiri arus yang arahnya mendekati/menuju pengamat, akan menimbulkan garis-garis gaya yang berlawanan arah jarum jam (sesuai dengan aturan sekrup). Apabila konduktor tersebut diletakkan pada medan seragam diatas maka akibatnya daerah di bawah konduktor tersebut memiliki kerapatan fluksi (B) yang lebih besar dibandingkan daerah diatas konduktor, oleh karena medan di bawah konduktor tersebut saling

memperbesar dengan medan dari kedua kutub. Dengan demikian, pada konduktor tersebut akan mengalami gaya yang mendorong konduktor ke atas.

Prinsip dasar diatas di terapkan pada motor arus searah. Prinsip perputaran motor arus searah dapat dijelaskan dari gambar 2.8 berikut ini:

(a) (b)

Gambar 2.8 Prinsip perputaran motor arus searah

Berdasarkan gambar 2.8a diatas, kedua kutub stator dibelitkan dengan konduktor-konduktor sehingga membentuk kumparan-kumparan yang dinamakan kumparan stator atau kumparan medan. Misalkan kumparan medan tersebut dihubungkan dengan suatu sumber tegangan, maka pada kumparan medan itu akan mengalir arus medan (If). Kumparan medan yang dialiri arus ini arus fluksi yang dinamakan fluksi stator. Fluksi ini merupakan medan magnet yang arahnya dari kutub utara menuju kutub selatan (hal ini dapat dilihat dengan adanya garis-garis fluksi). Fluksi utama dari stator ini akan memotong kumparan jangkar sehingga pada kumparan jangkar timbul ggl lawan. Apabila kumparan jangkar merupakam rangkaian tertutup maka akan mengalir arus yang dinamakan arus jangkar. Dari hukum Lorentz kita ketahui bahwa apabila sebuah konduktor yang

dialiri arus ditempatkan pada sebuah medan magnet maka pada konduktor tersebut akan timbul gaya, maka demikian pula halnya dengan kumparan jangkar. Besar gaya ini tergantung dari besar arus yang mengalir pada kumparan jangkar dan kerapatan fluksi (B) dari kedua kutub. Semakin besar fluksi yang terimbas pada kumparan jangkar maka arus yang mengalir pada kumparan jangkar juga besar, dengan demikian gaya yang terjadi pada konduktor juga semakin besar.

Pada gambar 2.8b terlihat konduktor yang memiliki arah arus yang menjauhi pengamat (disimbolkan dengan ) dan yang mendekati pengamat (disimbolkan dengan ). Seperti yang telah dikemukakan sebelumnya bahwa apabila sebuah konduktor yang dialiri arus yang arahnya menjauhi pengamat dan berada dalam medan magnet yang seragam maka daerah diatas konduktor tersebut memiliki rapat fluksi yang tinggi sedangkan di bawahnya memiliki rapat fluksi yang rendah. Sedangkan apabila konduktor dialiri arus yang arahnya menuju/mendekati pengamat, maka daerah diatas konduktor memiliki rapat fluksi (B) yang rendah dan di bawahnya memiliki rapat fluksi yang tinggi. Demikian juga halnya yang terjadi pada kumparan jangkar. Pada gambar 2.8b kumparan jangkar yang arah arusnya menjauhi pengamat akan memberikan gaya dorong ke bawah sebaliknya kumparan jangkar yang arah arusnya mendekati pengamat akan memberikan gaya dorong keatas. Gaya yang terjadi pada setiap kumparan jangkar merupakan hasil interaksi antara rapat fluksi utama dengan arus yang mengalir pada kumparan jangkar itu sendiri sedangkan arah dari gaya ini dapat ditentukan dengan kaidah tangan kiri. Jika arus jangkar (I) tegak lurus dengan arah induksi magnetik (B) maka besar gaya yang dihasilkan oleh arus yang mengalir pada konduktor jangkar yang ditempatkan dalam suatu medan magnet adalah:

(

B

)

F=I l× Newton………(2-3) dimana : I = arus jangkar (ampere)

l = panjang konduktor jangkar (meter) B = rapat fluksi ( Weber/meter2)

Gaya yang terjadi pada kumparan jangkar diatas menimbulkan torsi induksi yang besarnya adalah:

r . F

T_ind = Newton-meter .…..………..(2-4) Apabila harga F pada persamaan 2-3 disubstitusi ke persamaan 2-4 maka diperoleh:

Tind = I( l x B ) r...(2-5) dimana r = d/2

Maka, besar torsi keseluruhan yang ditimbulkan oleh jumlah total konduktor jangkar Z adalah:

Tind = Z. I.( l x B ) d/2 Newton-meter.………..…(2-6) Apabila torsi yang dihasilkan motor lebih besar daripada torsi beban maka motor akan tetap berputar. Banyaknya garis fluksi yang menembus konduktor jangkar adalah:

φ = B.A

φ = B. ...(2-7) Dengan mensubstitusikan persamaan 2-6 dan Ia = a.I ke persamaan 2-7 sehingga

diperoleh:

Tind = Newton-meter………..……...(2-8) Atau, Tind = k.φ.Ia Newton-meter.………..……...(2-9) Dimana: Tind = torsi induk si (N.m)

k =

= konstanta

a

I = arus jangkar (Ampere) P = jumlah kutub

Z = jumlah total konduktor jangkar a = jalur paralel konduktor jangkar

Pada satu kali putaran gaya F akan menghasilkan kerja sebesar F.2 .r Joule sehingga daya mekanik (Pm) yang dibangkitkan oleh jangkar untuk n rpm sebesar:

Pm = F. 2

.

r

.

Watt ...(2-10) Pm = (F. r). 2

.

Daya yang dibangkitkan oleh jangkar motor yang berubah jadi daya mekanik juga tergantung dari ggl lawan dan arus jangkar, sehingga dapat dituliskan:

Ea.Ia= Tind. 2 . Ia

Sehingga, Tind = Newton-meter...(2-11)

Dimana: Tind = torsi induk si (N.m) Ea = gaya gerak listrik (Volt)

a

I = arus jangkar (ampere) = kecepatan sudut (rad/detik)

Bila kumparan jangkar motor berputar dalam medan magnet dan memotong fluksi utama sesuai dengan hokum induksi elektomagnetis maka pada kumparan jangkar akan timbul gaya gerak listrik (ggl) induksi rotasi yang arahnya sesuai dengan kaidah tangan kanan, dimana arahnya berlawanan dengan tegangan yang diberikan ke jangkar atau tegangan terminal. Karena arahnya melawan maka ggl induksi ini disebut ggl lawan, yang besarnya:

e = N

Volt...(2-12) dengan, φ = φm sin t

e = N

Volt e = N. . φm cos t Volt

Besarnya ggl induksi maksimum dalam satu belitan adalah: emaks = . φm Volt

Harga rata-ratanya adalah:

er = . emaks Volt

er = . .φm Volt...(2-13) Pada satu putaran jangkar berkutub dua, ggl melalui satu periode. Jika jangkar itu mengadakan n rpm bagi satu periode lamanya t, adalah:

t =

=

detik

Sedangkan untuk jangkar berkutub P, maka:

t =

detik...(2-14)

Dalam satu periode dilalui sudut yang besarnya 2 radial, sehingga:

=

Jika, Ea = er = . .φm Volt

Maka, Ea = φm Volt Ea = 4 φm Volt

Ea = 4 φm Volt

Jangkar memuat N belitan yang terdiri a cabang parallel (cabang jangkar) sehingga tiap cabang jangkar akan mempunyai

buah belitan yang tersambung

seri, sehingga:

Ea = 4 φm Volt Jika jumlah batang penghantar z, maka N =

Maka, Ea = 4 φm Volt

Ea = φm Volt...(2-15) Oleh karena

bernilai konstan, maka diperoleh:

dimana: Ea = gaya gerak listrik induksi (volt) ka =

= konstanta

n = kecepatan putaran (rpm)

φm = fluksi setiap kutub (weber)

II.5 GGL LAWAN DAN TORSI INDUKSI MOTOR ARUS SEARAH

Ketika jangkar motor berputar, konduktornya akan memotong fluksi utama. Sesuai dengan hukum Faraday, akibat putaran jangkar rotor didalam suatu medan magnetik maka pada kumparannya akan timbul ggl lawan yang arahnya bertentangan dengan tegangan awal yang diberikan pada rotor. Besarnya tegangan yang dibangkitkan pada kumparan jangkar (Na) adalah:

t ω sin φ ω N

E_a = _{a r f r} ...(2-17) Tegangan yang dibangkitkan pada ujung-ujung konduktor kumparan jangkar tersebut merupakan tegangan bolak-balik dengan bentuk gelombang sinusoidal seperti gambar 2.9 berikut ini.

t r ω

a

E

a

E

−

π 2π

0

Gambar 2.9 Gelombang Tegangan Pada Ujung Konduktor Jangkar

Nilai rata-rata tegangan yang diberikan berdasarkan gambar 2.9 diatas untuk ωrt dari 0-π pada sikat-sikat adalah:

∫

= π

0 r a a _π N ω

1

E φf sinωrt d

( )

ωrt ……….(2-18) r

a

a N ω

π 2

E = ………(2-19)

Suatu kumparan jangkar terdiri dari Nc-lilitan, pada tiap Nc-lilitan terdapat Z

jumlah konduktor, maka total jumlah konduktor yang terdapat pada suatu kumparan jangkar yang memiliki Nc-lilitan:

2 Z

N_a = ………....(2-20) Rumus diatas berlaku untuk kumparan tunggal, sementara kenyataannya belitan jangkar motor arus searah memiliki sejumlah kumparan-kumparan. Sebuah mesin memiliki sejumlah Z konduktor dan a jalur paralel, maka jumlah konduktor yang terhubung seri adalah Z/a, maka persamaan 2-20 menjadi:

2a Z

N_a = ………..(2-21) Apabila Ea adalah tegangan yang dibangkitkan diantara kedua sikat, maka dari

persamaan 2-19, 2-20 dan 2-21 diperoleh:

Ea = ωrφf = k ωr φf………...………...(2-22) dimana: k =

……….…………...(2-23)

Dari persamaan 2-5 torsi yang terjadi pada tiap satu konduktor yang terinduksi dapat dituliskan kembali sebagai berikut:

Tind = B.Ia.l.r ..……….(2-24) Oleh karena pada mesin tersebut memiliki jalur paralel (a), dengan demikian:

a r BI

Oleh karena total konduktor yang terhubung seri adalah Z, maka total torsi induksi mesin adalah:

a r Z.B.I

T a

ind

l

= ...(2-26)

Fluks per kutubnya adalah :

φf

( )

P r 2π B B.A_p = l

=

maka:

r 2π

P B

l

= φf...(2-27)

Dengan mensubstitusi persamaan 2-26 ke persamaan 2-27, maka diperoleh:

a 2π

Z.P

T_ind = φf Ia = K φf Ia...(2-28)

II.6 JENIS-JENIS MOTOR ARUS SEARAH

Jenis-jenis motor arus searah dibedakan berdasarkan jenis penguatannya, yaitu, hubungan rangkaian kumparan medan dan kumparan jangkar. Motor arus searah dibedakan atas :

1. Motor arus searah penguatan bebas

2. Motor arus searah penguatan sendiri

II.6.1 Motor Arus Searah Penguatan Bebas

Motor arus searah penguatan bebas adalah motor arus searah yang penguatannya berasal dari luar motor. Dimana kumparan medan disuplai dari sumber tegangan tersendiri. Rangkaian ekivalen motor arus searah penguatan bebas dapat dilihat pada gambar 2.10

Vf

+

E_a V_t

+

-Ia

Ra Rf

-If

Gambar 2.10 Rangkaian Ekivalen Motor Arus Searah Penguatan Bebas

Persamaan pada motor arus searah penguatan bebas berdasarkan gambar 2.10 adalah:

a a a t E I R

V = + ...(2-29) f

f f I R

V = ...(2-30)

II.6.2 Motor Arus Searah Penguatan Sendiri

Motor arus searah penguatan sendiri adalah motor arus searah yang penguatannya berasal dari motor itu sendiri. Dimana kumparan medan berhubungan langsung dengan kumparan jangkar. Kumparan medan dapat dihubungkan secara seri dan paralel dengan kumparan jangkar tergantung pada jenis penguatan yang diberikan terhadap motor.

Motor arus searah penguatan sendiri terdiri atas: 1. Motor arus searah penguatan seri

2. Motor arus searah penguatan shunt

3. Motor arus searah penguatan kompon pendek 4. Motor arus searah penguatan kompon panjang

II.6.2.1 Motor Arus Searah Penguatan Seri

Rangkaian ekivalen motor arus searah penguatan seri ditunjukkan pada gambar 2.11.

+

-E_a V_t

+ -Ra

R_f IL=Ia=If

Gambar 2.11 Rangkaian Ekivalen Motor Arus Searah Penguatan Seri

Pada motor arus searah penguatan seri, kumparan medan (Rf) dihubungkan secara seri dengan kumparan jangkar (Ra). Oleh sebab itu, arus yang mengalir pada kumparan medan seri sama dengan arus yang mengalir pada kumparan jangkar. Persamaan pada motor arus searah penguatan seri berdasarkan gambar 2.11 adalah:

(

a f

)

a a

t E I R R

V = + + ...(2-31)

f a

L I I

I = = ...(2-32)

II.6.2.2 Motor Arus Searah Penguatan Shunt

Rangkaian ekivalen motor arus searah penguatan shunt ditunjukkan pada gambar 2.12

+

-E_a R_f

V_t

I_f I_L

+ -Ia

Ra

Pada motor shunt kumparan medan (Rf) dihubungkan secara paralel dengan kumparan jangkar (Ra). Persamaan pada motor arus searah penguatan shunt berdasarkan gambar 2.12 adalah:

a a a t E I R

V = + ………(2-33)

f t f

R V

I = ………(2-34)

f a

L I I

I = + ………...………...…(2-35)

II.6.2.3 Motor Arus Searah Penguatan Kompon Pendek

Pada motor arus searah penguatan kompon pendek kumparan medan (Rf) dihubungkan seri dan paralel terhadap rangkaian jangkar (Ra). Rangkaian ekivalen motor arus searah penguatan kompon pendek adalah seperti gambar 2.13.

+ -E_a R_f V_t I_f + -Ia Ra Rs

IL=Is

Gambar 2.13 Rangkaian Ekivalen Motor Arus Searah Penguatan Kompon Pendek

Dari gambar 2.13 diatas, persamaan motor arus searah penguatan kompon pendek adalah: s s a a a

t E I R I R

V = + + ………(2-36)

f a s

L I I I

I = = + ………..(2-37)

f s s t f R R I V

II.6.2.4 Motor Arus Searah Penguatan Kompon Panjang

Rangkaian ekivalen motor arus searah penguatan kompon panjang ditunjukkan pada gambar 2.14.

+

-E_a R_f

V_t

I_f

+ -Ia

Ra

Rs

IL

Gambar 2.14 Rangkaian Ekivalen Motor Arus Searah Penguatan Kompon Panjang

Pada motor arus searah penguatan kompon panjang kumparan medannya juga dihubungkan seri dan paralel terhadap rangkaian jangkar. Persamaan pada motor arus searah penguatan panjang berdasarkan gambar 2.14 adalah:

s a a a a

t E I R I R

V = + + ...(2-39)

f a

L I I

I = + ...(2-40)

f t f

R V

I = ………..………...(2-41) Motor kompon menggabungkan karakteristik kerja motor shunt dan seri. Motor tersebut memiliki putaran tanpa beban tertentu, sehingga dapat dioperasikan tanpa beban dengan aman. Jika beban bertambah, kenaikan fluksi medan menyebabkan putaran lebih banyak berkurang daripada putaran motor shunt. Oleh karena itu, pengaturan motor kompon kurang baik jika dibandingkan dengan motor shunt.

II.7 REAKSI JANGKAR

Reaksi jangkar merupakan pengaruh medan magnet yang disebabkan oleh mengalirnya arus jangkar, dimana jangkar tersebut berada didalam medan magnet. Reaksi jangkar menyebabkan terjadi dua hal, yaitu:

1. Demagnetisasi atau penurunan kerapatan fluksi medan utama 2. Magnetisasi silang

Apabila kumparan medan dialiri oleh arus listrik tetapi kumparan jangkar tidak dialiri oleh arus, maka dengan mengabaikan pengaruh celah udara, jalur fluksi ideal untuk kutub utama dari motor arus searah 2 kutub, berasal dari kutub utara menuju kutub selatan. Gambar 2.15 adalah fluksi yang dihasilkan oleh kumparan medan.

U

S

O F_M

Bidang Netral Magnetis

Sikat

Gambar 2.15 Fluksi yang dihasilkan oleh kumparan medan

Dari gambar 2.15 diatas dapat dijelaskan bahwa:

• Fluksi didistribusikan simetris terhadap bidang netral magnetis.

• Sikat ditempatkan bertepatan dengan bidang netral magnetis.

Bidang netral magnetis didefenisikan sebagai bidang didalam motor dimana konduktor bergerak sejajar dengan garis gaya magnet, sehingga gaya gerak listrik induksi konduktor pada bidang tersebut adalaj nol. Seperti yang

terlihat pada gambar 2.15, sikat selalu ditempatkan disepanjang bidang netral magnetis, oleh karena itu bidang magnetis juga disebut sebagai sumbu komutasi karena pembalikan arah arus jangkar berada pada bidang tersebut. Vektor OFM mewakili besar dan arah dari fluksi medan utama, dimana vektor ini tegak lurus terhadap bidang netral magnetis. Sewaktu hanya konduktor jangkar saja yang dialiri arus listrik sementara kumparan medan tidak dieksitasi , maka di sekeliling konduktor jangkar timbul ggm atau fluksi. Gambaran arah garis gaya magnet ditunjukkan pada gambar 2.16.

U

S

Bidang Netral Magnetis

O

F_A

Gambar 2.16 Fluksi yang dihasilkan kumparan jangkar

Penentuan arah dari garis gaya magnet yang diakibatkan oleh arus jangkar ditentukan dengan aturan sekrup (corck-screw rule). Besar dan arah garis gaya magnet tersebut diwakili oleh vektor OFA yang sejajar dengan bidang netral magnetis. Pada prakteknya, sewaktu mesin beroperasi maka konduktor jangkar dan konduktor medan sama-sama dialiri oleh arus listrik, distribusi fluksi resultan diperoleh dari interaksi dari kedua fluksi tersebut. Akibatnya, distribusi fluksi medan utama yang melalui jangkar tidak lagi simetris tetapi sudah mengalami pembelokan saat mendekati konduktor jangkar yang dialiri arus tersebut. Gambar 2.17 adalah pembelokan fluksi yang terjadi karena interaksi fluksi medan dan fluksi jangkar.

U

S

F_M

F_A O

Bidang netral magnetis baru

Bidang netral magnetis lama

F

ω

β

Gambar 2.17 Pembelokan fluksi karena interaksi fluksi medan dan fluksi jangkar

Fluksi yang dihasilkan oleh gaya gerak magnet (ggm) jangkar menentang fluksi medan utama pada setengah bagian dari salah satu kutubnya dan memperkuat fluksi medan utama pada setengah bagian yang lain. Hal ini jelas akan menyebabkan penurunan kerapatan fluksi pada setengah bagian dari salah satu kutubnya dan terjadi kenaikan pada setengah bagian yang lain dikutub yang sama. Efek dari intensitas medan magnet atau lintasan fluksi pada jangkar yang memotong lintasan fluksi medan utama ini disebut sebagai reaksi jangkar magnetisasi silang (cross-magnetization).Magnetisasi-silang ini juga menyebabkan pergeseran bidang netral. Pada gambar 2.17 terlihat bahwa vektor OF merupakan resultan vektor OFA dan vektor OFM, serta posisi bidang netral magnetis yang baru, dimana selalu tegak lurus terhadap vektor OF. Bidang netral magnetis motor yang baru bergeser sejauh β karena pada posisi netral magnetis ini selalu tegak lurus terhadap vektor OF. Dengan pergeseran bidang netral ini maka sikat juga akan bergeser sejauh pergeseran bidang netral magnetis. Hal ini dapat menimbulkan bunga api di segmen komutator dengan sikat.

II.8 ALIRAN DAYA DAN RUGI-RUGI DAYA

Pada semua mesin listrik, daya masukan selalu lebih besar daripada daya keluaran. Perbedaan antara daya masukan dan keluaran disebut dengan rugi-rugi daya (losses). Rugi-rugi pada motor arus searah perlu diperhatikan karena rugi-rugi tersebut menimbulkan panas pada mesin sehingga dapat menaikkan temperatur mesin. Semakin besar rugi-rugi dayanya maka semakin besar pula suhu yang naik dimana hal ini dapat merusak isolasi pada mesin. Selain itu, rugi-rugi juga mempengaruhi efisiensi dari motor arus searah, karena losses mempengaruhi harga daya keluaran motor. Secara umum rugi-rugi pada motor arus searah terdiri dari 2 bagian, yaitu:

1. Rugi-rugi elektrik

a. Rugi-rugi tembaga (Pt)

Rugi-rugi tembaga adalah rugi-rugi yang terjadi pada belitan jangkar dan medan. Besar rugi-rugi jangkar:

a a a I R

P = 2 ...(2-42) sementara besar rugi-rugi medan:

f f

f I R

P = 2 ...(2-43) b. Rugi-rugi inti (Pi)

Rugi-rugi inti terdiri atas rugi-rugi histeresis dan rugi-rugi arus eddy (eddy current losses).

c. Rugi-rugi buta (Pb)

Ketika motor dibebani, arus beban akan menghasilkan gaya gerak magnet yang cukup besar untuk mengubah kerapatan fluksi celah-udara. Hal ini akan menimbulkan kenaikan pada rugi-rugi besi.

Pertambahan rugi-rugi besi tersebut disebabkan oleh distorsi atau cacat pada distribusi fluksi medan utama, ditambah dengan kenaikan rugi tembaga. Hal inilah yang disebut dengan rugi-rugi buta (stray load loss). Rugi-rugi buta tidak dapat ditentukan dengan akurat, oleh karena itu rugi-rugi ini dianggap selalu 1% dari daya keluaran mesin.

d. Rugi-rugi pada sikat

Rugi-rugi sikat adalah daya yang hilang pada sikat penyearah, karena jatuh tegangan pada kontak sikat tersebut, yang besarnya adalah:

a BD BD V I

P = ...(2-44)

2. Rugi-rugi mekanis (Pm)

Rugi-rugi mekanis adalah rugi-rugi yang disebabkan oleh efek mekanis. Rugi-rugi ini terdiri dari rugi-rugi gesekan dan rugi-rugi angin. Berikut ini adalah gambar aliran daya yang terdapat pada motor arus searah penguatan shunt.

L t in VI

P =

f f f I R

P = 2

a a a I R

P = 2 BD BD a

I V P = i P m P b P a a e E I

P =

a t in VI

P j =

out

P

Merupakan rugi- rugi tanpa beban, biasanya diasumsikan 3%- 6% daya keluaran

BAB III

PENGATURAN KECEPATAN MOTOR ARUS SEARAH DENGAN MENGGUNAKAN SILICON CONTROLLED RECTIFIER

III.1 UMUM

Fungsi dasar penggerak pengatur kecepatan (variable speed drives) adalah mengendalikan aliran energi dari jala-jala ke mesin dalam proses produksi industri. Energi ini disulpai lewat poros motor. Dua besaran yang dapat diukur yang menunjukkan kondisi poros ini adalah torsi dan kecepatan. Untuk mengendalikan aliran energi maka besaran tersebut harus diatur. Dalam prakteknya, salah satu dari besaran ini harus diatur yang dikenal dengan pengatur torsi (torque controller) dan pengatur kecepatan (speed controller). Ketika variable speed drive sebagai pengatur torsi maka kecepatan motor tergantung dari beban. Sebaliknya, ketika beroperasi sebagai pengatur kecepatan maka torsi bergantung kepada beban. Penggerak pengatur kecepatan ini memiliki perbedaan dalam mengontrol setiap parameter yang sudah ada. Perbedaan ini dapat kita lihat pada gambar 3.1 berikut.

Pada awalnya, motor dc digunakan sebagai penggerak pengatur kecepatan (variable speed drive) karena torsi dan kecepatannya dapat dengan mudah diatur tanpa membutuhkan peralatan elektronika yang kompleks. Ada empat dasar pengaturan kecepatan motor arus searah dan masing-masing memiliki efektifitas yang berbeda-beda antara lain:

1. Mengontrol kumparan medan (field control), atau lebih spesifik lagi mengontrol fluks medan magnetik (field magnetic flux control).

2. Mengontrol tahanan kumparan jangkar (armature resistance control) atau mengontrol kecepatan dengan mengatur tegangan jangkar dengan menggunakan tahanan seri.

3. Mengontrol tahanan seri dan paralel pada kumparan jangkar (series and shunt armature resistance control, dimana menggunakan keduanya yaitu, seri dan paralel pada kumparan jangkar.

4. Mengontrol tegangan jangkar (armature voltage control), dimana menggunakan sumber tegangan yang dapat dikontrol pada kumparan jangkar. Dewasa ini, kemajuan teknologi dibidang elektronika daya begitu pesatnya sehingga pengaturan motor dapat leih mudah dan praktis. Sehingga, banyak industri yang mengatur kecepatan motor dengan menggunakan silicon controlled rectifier (SCR), dimana SCR berperan untuk mengubah tegangan ac tiga phasa menjadi tegangan dc. Pengaturan SCR drive bekerja dengan mengatur tegangan diberikan pada kumparan jangkar dengan mengubah-ubah sudut tunda penyalaan sesuai dengan kebutuhan. Dengan menjaga arus medan konstan dan mengubah-ubah tegangan jangkar, kecepatan motor dapat diatur ketika torsi masih konstan.

III.2 KARAKTERISTIK DAN PRINSIP KERJA SCR

Thyristor merupakan salah satu tipe devais semikonduktor yang paling penting dan telah digunakan secara ekstensif pada rangkaian elektronika daya. Thyristor biasa digunakan sebagai saklar/bistabil, beroperasi antara keadaan non konduksi ke konduksi. Pada banyak aplikasi, thyristor dapat diasumsikan sebagai saklar ideal akan tetapi dalam prakteknya thyristor memiliki batasan dan karakteristik tertentu.

Silicon Controlled Rectifier (SCR) merupakan devais semikonduktor empat lapisan berstruktur pnpn dengan tiga pn-junction. Devais ini memiliki tiga terminal yaitu, anode, katode dan gerbang. Gambar 3.2 memperlihatkan simbol thyristor dan bagan dari tiga pn-junction. Thyristor dibuat melalui proses difusi.

Ketika tegangan anode dibuat lebih positif dibandingkan dengan tegangan katode, sambungan J1 dan J3 berada pada kondisi forward bias. Sambungan J2

berada pada kondisi reverse bias, dan akan mengalir arus bocor yang kecil antara anode ke katode. Pada kondisi ini, SCR dikatakan pada kondisi forward blocking atau kondisi off-state, dan arus bocor dikenal sebagai arus off-state ID. Jika

tegangan anode ke katode VAK ditingkatkan hingga suatu tegangan tertentu,

sambungan J2 akan bocor. Hal ini dikenal dengan avalanche breakdown dan

tegangan VAK tersebut dikenal sebagai forward breakdown voltage, VBO. Dan

karena J1 dan J3 sudah berada pada kondisi forward-bias maka akan terdapat

lintasan pembawa muatan bebas melewati ketiga sambungan, yang akan menghasilkan arus anode yang besar . SCR pada kondisi ini disebut berada pada keadaan konduksi atau keadaan hidup. Tegangan jatuh yang terjadi dikarenakan oleh tegangan ohmic antara empat layer dan biasanya cukup kecil sekitar 1 V.

Pada keadaan on, arus anode dibatasi oleh resistansi atau impedansi luar, RL,

seperti terlihat pada gambar 3.2a. Arus anode harus lebih besar dari suatu nilai yang disebut latching current IL agar diperoleh cukup banyak aliran pembawa

muatan bebas yang melewati sambungan-sambungan; jika tidak devais akan kembali ke kondisi blocking ketika tegangan anode ke katode berkurang. Latching current ILadalah arus anode minimum yang diperlukan agar dapat membuat SCR

tetap pada kondisi hidup begitu suatu SCR telah dihidupkan dan sinyal gerbang dihilangkan. Karakteristik v-i umum dari suatu SCR diberikan pada gambar 3.3b.

Ketika berada pada kondisi on, SCR akan bertindak seperti diode yang tidak dapat dikontrol. Devais ini akan terus berada pada kondisi on karena tidak adanya lapisan deplesi pada sambungan J2 karena pembawa-pembawa muatan

yang bergerak bebas. Akan tetapi, jika arus maju anode berada dibawah suatu tingkatan yang disebut holding current IH, daerah deplesi akan terbentuk disekitar

J2 karena adanya pengurangan banyak pembawa muatan bebas dan SCR akan

berada pada keadaan blocking. Holding current terjadi pada orde milliamper dan lebih kecil dari latching current IL, IH > IL. Holding current IHadalah arus anode

minimum untuk mempertahankan SCR pada kondisi on.

Gambar 3.2 Simbol SCR dan tiga pn-junction

G A

K

G

Anoda

K A

J1

J2

J3

n n p p

Katoda Gerbang

RL

+

-VAK

K

iT

+

-A

Vs

(a) Rangkaian

Gambar 3.3 Rangkaian SCR dan karakteristik v - i

Ketika tegangan katode lebih positif dibandingkan dengan anode, sambungan J2 ter-forward bias, akan tetapi sambungan Ji dan J3 akan ter-reverse

bias. Hal ini seperti diode-diode yang terhubung secara seri dengan tegangan balik bagi keduanya. SCR akan berada pada kondisi reverse blocking dan arus bocor reverse dikenal sebagai reverse current IRakan mengalir melalui devais.

SCR akan dapat dihidupkan dengan meningkatkan tegangan maju VAK

diatas VBO akan tetapi kondisi ini bersifat merusak. Dalam prakteknya, tegangan

maju harus dipertahankan dibawah VBO dan SCR akan dihidupkan dengan

memberikan tegangan positip antara gerbang terhadap katode. Hal ini digambarkan pada gambar 3.2b dengan garis putus-putus. Begitu SCR dihidupkan dengan sinyal penggerbangan itu dan arus anodenya lebih besar dari arus holding, SCR akan terus berada pada kondisi tersambung secara positif balikan, bahkan bila sinyal penggerbangan dihilangkan sehingga SCR dapat dikategorikan sebagai devais latching.

III.3 PENYEARAH TERKENDALI

Sebagaimana yang telah kita ketahui bahwa penyearah diode akan menghasilkan hanya tegangan keluaran yang tetap. Diode tidak digunakan untuk dapat menghasilkan tegangan keluaran yang terkendali melainkan pengendalian fasa thyristor. Tegangan keluaran penyearah thyristor bervariasi tergantung pada sudut penyalaan dari thyristor. Thyristor yang dikendalikan fasanya dinyalakan dengan memberikan suatu pulsa pendek pada gerbangnya dan dimatikan melalui komutasi natural atau komutasi line; dan pada kasus dengan beban yang sangat induktif, thyristor dimatikan dengan menyalakan thyristor lain pada setengah masa negatif tegangan masukan.

Penyearah thyristor fasa terkendali merupakan penyearah yang sangat sederhana dan lebih murah; dan efisiensi dari penyearah ini secara umum berada diatas 95%. Karena penyearah-penyearah ini mengkonversi dari tegangan ac ke dc, penyearah ini dikenal sebagai konverter ac-dc dan digunakan secara intensif pada aplikasi-aplikasi industri, terutama pada variable-speed drives, yang mencakup level daya dari fraksional tenaga kuda hingga megawatt.

Konverter dengan fasa terkendali dapat diklasifikasikan pada dua tipe, bergantung pada suplai masukan: (1) konverter satu phasa, dan (2) konverter tiga phasa. Setiap tipe dapat dibagi lagi menjadi (a) semikonverter, (b) konverter penuh, (c) dual konverter. Semikonverter merupakan konverter satu kuadran dan hanya memiliki satu polaritas tegangan dan arus keluaran. Konverter penuh merupakan konverter dua kuadran yang dapat memiliki tegangan keluaran baik positif maupun negatif. Akan tetapi, keluaran arus dari konverter hanya dapat berharga positif. Dua konverter akan beroperasi pada empat kuadran yang dapat

menghasilkan tegangan dan arus keluaran berharga positif maupun negatif. Pada banyak aplikasi, konverter-konverter dapat dihubungkan secara seri agar dapat beroperasi pada tegangan yang lebih tinggi serta meningkatkan faktor daya masukan.

III.3.1 KONVERTER PENUH TIGA PHASA

Konverter tiga phasa secara ekstensif digunakan pada banyak aplikasi industri hingga level daya 120 kW dengan daerah operasi dua kuadran. Gambar 3.4a memperlihatkan rangkaian konverter penuh dengan beban yang sangat induktif. Rangkaian ini dikenal sebagai jembatan tiga phasa. Thyristor dinyalakan pada interval /3. Frekuensi ripple tegangan keluaran akan 6fs dan kebutuhan

proses filtering menjadi lebih ringan dari konverter gelombang setengah maupun semikonverter tiga phasa.

Pada = /6 + , thyristor T6 telah tersambung dan thyristor T1 akan

dinyalakan. Selama interval ( /6 + ) ( /2 + ), thyristor T1 dan T6

tersambung dan tegangan line-to-line vab ( = van - vbn ) akan muncul sepanjang

beban. Jika thyristor diberi nomor seperti pada gambar 3.4a, barisan penyalaan akan 12, 23, 34, 45, 56 dan 61. Gambar 3.4b memperlihatkan bentuk gelombang dari tegangan masukan, tegangan keluaran, arus masukan dan arus yang melalui thyristor.

T1

T4

T3

T6

T5

T2

R L

+

-Vo

io = ia

Van

Vcn

Vbn

ia

ib

ic

b a

c

n

iT4

iT1

Jika tegangan line-to-neutral didefenisikan sebagai: van =Vm sin

vbn = Vm sin 

     ₋ 3 2π ωt

vcn = Vm sin 

     ₊ 3 2π ωt

Tegangan line-to-line yang bersesuaian akan diperoleh sebagai: vab = van - vbn = Vmsin 

     ₊ 6 π ωt

vab = van - vbn = Vmsin 

     ₋ 2 π ωt

vab = van - vbn = Vmsin 

     ₊ 2 π ωt

Tegangan keluaran rata-rata diperoleh dari:

∫

+₊

= π α

α π ω π 2 / 6 / ) ( 3 t d v V_{dc ab}

∫

+₊       ₊

= π α

α π ω π ω π 2 / 6 / ) ( 6 sin 3 3 t d t V

V_{dc m}

) 1 3 ....( ... ... ... ... ... cos 3 3 − = α π m dc V V Tegangan keluaran rata-rata maksimum untuk sudut penyalaan, α = 0 adalah:

π m m

V V = 3 3

dan tegangan keluaran rata-rata ternormalisasi

) 2 3 ...( ... ... ... ... ... cos − = = α dm dc n V V V

Nilai rms dari tegangan keluaran akan diperoleh sebagai:

2 / 1 2 / 6 / 2 2 ) ( 6 sin 3 3               ₊ =

∫

+ + α π α π ω π ω

π V t d t

Vrms m

) 3 3 .( ... ... ... 2 cos 4 3 3 2 1 3 2 / 1 −     +

= Vm _π α

Gambar 3.4b memperlihatkan bentuk gelombang untuk α = π/3. Untuk α > dari π/3, tegangan keluaran sesaat vo akan memiliki bagian negatif. Karena arus yang

melalui thyristor tidak dapat negatif, arus beban akan selalu positif. Akibatnya, dengan beban resistif, tegangan beban sesaat tidak dapat negatif dan konverter akan berperilaku sebagai semikonverter.

III.3.2 KONVERTER PENUH TIGA PHASA DENGAN BEBAN RL

vo = vab =       ₊ 6 sin

2 V_ab ωt π untuk π +α ≤ω ≤ π +α

2

6 t

= 2 V_ab sin ωt untuk π +α ≤ω ≤ π +α

2

6 t

dengan ωt + π/6, dan Vabadalah tegangan rms masukan line-to-line. Pemilihan vab

sebagai tegangan acuan waktu, arus beban iLdapat diperoleh dari:

Ri E V t dt

di

L L ab

L ω

sin 2

= +

+ untuk π +α ≤ω ≤ π +α

2

6 t

dengan solusi dari Persamaan (3-81) adalah

iL =

(

)

1 ( / )( /3 )

3 sin 2

sin

2 _{π ω}

θ α π θ

ω ab R L

L ab e Z V R E I R E t Z V ₋               _{+ −} − + + − −

dengan Z =

[

R2+(ωL)2

]

1/2 dan θ = tan−1(ωL/R).

Pada keadaan tunak, 1'

' ' ) 3 / ( ) 3 / 2

( L L

L t i t I

i ω = π +α = ω =π +α = Penerapan kondisi ini ke Persamaan (5-62), diperoleh nilai IL1sebagai:

R E e e Z V

I _{R L}

L R ab L − −− + − − +

= ₋( / )( /3 ) −

) 3 / )( / ( 1 1 ) 3 / ( sin ) 3 / 2 ( sin 2 ω π ω π θ π θ α

π _{untuk I}

L1 ≥ 0 III.4 PENGATURAN KECEPATAN MOTOR ARUS SEARAH DENGAN

MENGGUNAKAN SCR

Konverter diode enam-pulsa tiga phasa akan menghasilkan kualitas tegangan searah yang baik, tetapi tegangan keluaran Edc bukanlah tegangan yang dapat divariasikan karena sumber tegangan tiga phasa biasanya sudah ditetapkan. Ketika mengatur motor arus searah perlu dipertimbangkan untuk mengubah tegangan arus searah yang diperlukan kumparan jangkar dan medan. SCR merupakan alat memanfaatkan dengan efektif bagian diode, jadi tegangan

keluaran rata-rata dapat diubah-ubah. Konverter thyristor enam-pulsa tiga phasa kecuali diode digantikan dengan SCR, sesuai dengan gambar 3.5. Tegangan line-to-line yang sama dari tegangan tiga phasa digunakan sebagai sumber tenaga untuk konverter thyristor.

Edc

3-phase supply

1

3 2

T1

T4

T3

T6

T5

T2

R L

Rectifier mode

Inverter mode

+

- +

SCR dikenal juga sebagai devais unidirectional yang bekerja sangat sesuai dengan diode kecuali konduksi arah forward yang harus dipicu (triggered) oleh tegangan pulsa yang diberikan antara gerbang (+) dan katode (-). Sesudah konduksi terjadi dengan memicu tegangan pulsa, SCR akan melanjutkan untuk membawa hingga arus maju (forward) dibawah holding current, IH atau hingga SCR menjadi reverse bias.

Ketika SCR reverse bias, SCR menutup dan telah di pertukarkan tepatnya seperti diode.

Semua pensaklaran konverter diode-enam pulsa dilakukan secara natural. Batas peralihan terjadi setiap 60o dan semata-mata ditentukan variasi tegangan line-to-line. Didalam konverter thyristor enam-pulsa tiga phasa, hasil yang sama terjadi kecuali SCR tidak akan membawa tanpa waktu picu pulsa yang tepat. Hal Gambar 3.5 Konverter thyristor enam-pulsa tiga phasa

ini dikarenakan SCR harus dipicu dengan rangkaian/urutan yang sama dengan diode dan dengan interval 60o. Thyristor akan dikomutasi secara natural, seperti diode dan jadi itu benar bahwa thyristor akan dikomutasi untuk interval dari 120o seperti diode.

Batas peralihan adalah waktu dimana thyristor T1 melalui T6 harus

dinyalakan untuk menghasilkan gelombang keluaran dari konverter diode enam-pulsa tiga phasa. Penundaan sudut penyalaan thyristor oleh suatu sudut penyalaan

, tegangan arus searah rata-rata dapat diturunkan dari maksimum (0,995 Emax)

turun melalui 0 Volt sampai ke tegangan maksimum negative (-0,955 Emax). Yang

dapat dibuktikan secara matematis untuk tiga phasa, konverter thyristor six-pulse: Edc = 0,955 Emax cos

Ketika = 0o, Edc maksimum didapat (cos 0o = +1.0), dan bertambah melebihi

0o, nilai Edc akan menurun sampai = 90o, dimana waktu cos = 0 dan Edc = 0.

Jika melebihi = 90o cos bernilai negatif sehingga Edc adalah negatif sampai

maksimum negatif dari cos 180o = - 1.0 atau tegangan Edc yang terjadi adalah Edc

= - 0,955 Emax.

Konverter thyristor enam-pulsa tiga phasa dapat beroperasi dalam dua mode operasi yang bergantung kepada sudut tunda penyalaan. Diantara 0o dan 90o, konverter dikatakan beroperasi seperti sebuah penyearah karena memberikan tegangan keluaran dc positif dan arus beban. Penyearah bekerja diantara 90o dan 180o sebagai inverter dengan defenisi mengubah tegangan dc dan tegangan ac. Mode inverter dari operasi ini dibutuhkan sumber tegangan dari polaritas yang tepat dari beban yang akan mengalirkan kembali sumber tegangan bolak-balik.

Gambar 3.5 menunjukkan konfigurasi rangkaian konverter thyristor enam-pulsa tiga phasa dalam mode penyearahan dengan beban resistansi, R, terhubung seri dengan induktansi yang sangat besar dan rata, L. Dengan penundaan sudut penyalaan saat = 0o, gelombang yang dihasilkan dapat dilihat pada gambar 3.5b. Catatan bahwa perintah penyalaan thyristor akibat thyristor T1

sampai T6 dengan kenaikan 60o tegangan phasa ke phasa diantara setiap

penyalaannya.

Gambar 3.5c dan 3.5d menunjukkan bentuk gelombang tegangan keluaran dalam penundaan sudut penyalaan berturut-turut dari 30o dan 60o. Hal itu menunjukkan tegangan dc rata-rata Edc masing-masing adalah 143,1 Volt dan 82,6

Volt, dengan Emax = 173 Volt. Lagi, dengan mengubah sudut tunda penyalaan, ,

dengan besar Edc dikendalikan. Frekuensi ripple, fR, tidak mengubah tetapi besar

tegangan ripple puncak ke puncak ERp-p, kenaikan Edcdikurangi.

Batas kritis yang terjadi saat = 90o ditunjukkan seperti pada gambar 3.5e, dimana Edc = 0. Bentuk gelombang keluarannya terlihat berbentuk segitiga,

seperti bentuk gelombang tegangan bolak-balik dengan tegangan ripple peak-to-peak, ERp-p = Emax = 150 Volt. Gambaran dari tegangan maksimum peak-to-peak

mungkin dipicu dengan konverter thyristor enam-pulsa tiga phasa.

Diluar sudut tunda penyalaan 90o, bentuk gelombang keluaran dan Edc

adalah negatif, hal ini dapat dilihat pada gambar 3.5f, dengan = 120o. Tegangan dc rata-rata dapat dihitung dengan:

Edc = 0,955 Emaxcos

Edc = 0,955 (173) cos 120o

Jadi, tegangan negatif dihasilkan dikeluaran konverter ketika mode inverter (+Edc

sekarang adalah dasar), hal itu akan jelas bila arus akan menjaga aliran ke beban. (Ketika suatu sumber tegangan diberikan, arus meninggalkan terminal positif dan kembali ke terminal negatif). Dalam kasus ini, meskipun arus tidak dapat mengalir keluar dari positif ke negatif karena adanya thyristor. SCR tidak akan membiarkan arus mengalir dari katode ke anode dalam hubungan reverse, sesuai dengan hokum Ohm’s bahwa arus harus mengalir melalui suatu beban karena kehadiran tegangan Edc yang mengalir melalui beban. Untuk melihat kenyataan kontradiksi

ini, suatu sumber tegangan harus dihubungkan seri dengan beban resintansi dan induktansi saat konverter dalam mode inverter. Sumber tegangan harus juga dihubungkan secara seri melawan polaritas Edc. Jika tidak, kondisi jatuh reverse

mudah terjadi.

Edc

3-phase supply

T4

R L

+

-T1

T6

T3

T2

T5 Ec

VRL

+

-Gambar 3.6 Konverter thyristor enam-pulsa tiga phasa mode inverter dengan beban “aktif”

Gambar 3.6 diatas menggambarkan konverter thyristor enam-pulsa seperti gambar 3.5 tentang operasi suatu inverter. Itu terjadi dengan dibalik jadi +Edc pada

saat beban puncak untuk waktu yang ada dan dengan ditambah beban “aktif”, Ec

diswitch oleh sebuah saklar elektronik. Catatan bahwa polaritas dari Ec

berlawanan.

Jika Edc lebih besar dari nilai Ec, arus akan mengalir dari sumber tegangan

tiga phasa melalui thyristor (T4, T6, atau T2) dan meninggalkan terminal positif Edc. Lagi, ini tidak dapat terjadi karena thyristor tidak akan melewatkan arus

hubungan negatif dari katode ke anode. Karena itu, Ec harus sama besar atau lebih

besar dari Edc dibawah operasi normal inverter untuk mengalirkan arus. Dengan

asumsi bahwa Ec Edc, rangkaian yang diperlihatkan seperti gambar 3.6 dapat

digantikan dengan suatu rangkaian ekivalen seperti pada gambar 3.7.

Ec +

-+

-R L Closed

Closed

T1, T3 or T5

T4, T6 or T2

T1, T3 or T5

Edc

Idc

Gambar 3.7 Rangkaian ekivalen konverter thyristor enam-pulsa tiga phasa-mode inverter

Asumsikan Edc adalah konstan karena sudut tunda penyalaan telah

ditentukan dan Ec adalah tegangan yang besarnya agak lebih besar dari Edc.

Sehingga Ec lebih besar dari Edc, arus Idc akan mengalir ke terminal positif dari Ec

dan memasuki terminal positif dari Edc seperti ditunjukkan pada gambar 3.7. Hal

ini diizinkan karena arus akan mengalir melalui SCR dari anode ke katode, dan Edc dibias forward oleh thyristor seperti dinyatakan gambar 3.6. Akibatnya, Ec

mengalirkan arus ke Edc, atau dalam istilah umum, “beban” diberikan sumber

tegangan. Asumsikan bahwa induktansi L sangat besar dengan sebuah resistansi dc nol ohm, dan arus Idc, dapat ditunjukkan dengan rumus pendekatan yaitu:

R E E

I c dc

dc

− =

Dimana daya diberikan ke sumber tegangan Edc dengan beban aktif Ec adalah:

dc dc

l E I

P = .

Daya Pl diterima oleh sumber tegangan tiga phasa melalui suatu thyristor seperti

rangkaian sudut tunda penyalaan yang konstan . Daya tersebut diserap dalam sumber tiga phasa sinusoidal, dan jika sebuah transformator digunakan, hal itu digambarkan kedalam suatu sumber dari kumparan primer dimana dapat digunakan secara efektif disegala tempat untuk berbagai beban.

Gambar 3.8 Diagram blok kontrol

Meskipun mode operasinya kelihatan sederhana, kemampuan motor yang dibutuhkan jelas bergantung kepada sistem pengaturan. Diagram blok pada gambar 3.8 menunjukkan komponen dasar sistem pengaturan yang terdiri dari thyristor, sumber pemicu dan transducer. Inti operasi sumber pemicu terletak

Trigger source Motor Thyristors Transducers Controlled power Feedback signals Maximum limits Controlled variable setpoints Raw power input Actual speed, T, Ia etc.

Shaft output Trigger

pada sebuah mikroprosesor berbagai tipe. Mikroprosesor diprogram oleh operator dengan besar kecepatan, torsi, dan berbagai variabel lainnya yang sesuai dengan kebutuhan, atau disebut dengan pengaturan setpoint variable. Batas nilai maksimum juga diprogram kedalam suatu prosesor untuk besaran arus, torsi, dan juga untuk suatu sistem proteksi. Akhirnya, transducer dengan seketika mengukur kecepatan motor aktual, arus, torsi dan sinyal yang dikirimkan kembali ke prosesor. Sinyal ini dibandingkan dengan variabel besaran yang telah ditentukan menggunakan prosesor elektronik. Jika ada perbedaan, seperti contoh kecepatan aktual dan kecepatan setpoint, sudut tunda penyalaan , secara elektronik dan otomatis diubah oleh prosesor sehingga kecepatan aktual mengubah dan sama dengan besar setpoint. Jika kecepatan motor bertambah melebihi batas maksimum setelan karena kesalahan operator atau fungsi, motor secara otomatis akan mati. Rangkaian sama dari peristiwa yang juga terjadi untuk keluaran yang dipantau seperti torsi, arus, dan lain-lain.

Konverter thyristor enam-pulsa tiga phasa digunakan untuk mengatur kecepatan dan biasa digunakan untuk motor dc shunt penguatan terpisah seperti pada gambar 3.9. Rangkaian jangkar terdiri dari tahanan jangkar, Ra, induktansi

La, dan generator yang menunjukkan tegangan lawan yang dihasilkan dari aksi

generator dari motor, Ec. Induktor yang smooth, Lx, termasuk untuk meratakan

arus jangkar, meskipun jika induktansi jangkar, La, cukup besar, Lx dapat

disalurkan. Kumparan medan seperti yang terlihat pada gambar 3.9 diberikan dari jembatan penyearah diode gelombang penuh dengan tegangan searah yang tetap.

Ec

3-phase supply

Ra La

Current flow only from anode to cathode

+

-+

-Lx

Va

To trigger circuit

Sense resistor

Rf

Lf

Fixed dc output

1Φ _Φ

Ia

Gambar 3.9 Konverter thyristor enam-pulsa tiga phasa kontrol motor

Ketika motor dinyalakan, mikroprosesor dengan segera mulai memicu SCR dengan sudut penyalaan = 90o. Hal ini dinyatakan dalam persamaan:

Edc = 0,955 Emax cos

dimana: Va = Edc = 0,955 Emaxcos 90o

jadi: Va= 0 Volt

Itu jelas bahwa saat motor dinyalakan, arus rata-rata jangkar adalah nol ampere karena tidak ada tegangan yang diberikan, dan tidak ada tegangan lawan, Ec, karena kumparan jangkar ujung perhentian. Kepekaan ini dirasakan kembali

oleh transducer, sumber pemicu menurunkan sudut tunda penyalaan dan tegangan jangkar, Va, menjadi positif dan arus jangkar mengalir. Arus ini mengalir ke

kumparan jangkar dan batang berputar dan mesin mulai mempercepat putaran. Sumber pemicu berhati-hati dengan apa yang sedang mesin lakukan, melanjutkan untuk menurunkan sudut penyalaan sesuai dengan pendekatan besaran kecepatan motor yang dibutuhkan. Tepatnya, bagaimana cepatnya sudut tunda penyalaan

mesin bekerja, arus jangkar dimonitor oleh tahanan yang sensitive yang dihubungkan seri dengan kumparan jangkar. Jika arus jangkar melebihi 150 persen dari batas/dasar yang telah ditetapkan selama berputar, sumber pemicu akan menaikkan sampai lebih kurang dapat diterima aliran arus Ia (dibawah 150

persen dari dasarnya) sehingga motor menjadi sesuai dengan kecepatan dasarnya, dan sudut tunda penyalaannya mendekati 20o. Hal ini berkaitan dengan desain sudut tunda minimum karena aliran tiga phasa yang berfluktuasi dapat mengakibatkan masalah switching tiba-tiba jika sudut tunda yang kecil digunakan.

Ketika mesin sedang berputar pada kecepatan dasar, mikroprosesor sumber pemicu menjaga sudut tunda penyalaan yang dibutuhkan tetap karena umpan balik dan besar setelan sinyal harus sesuai. Jika kecepatan rendah, maka oleh operator atau remote, sumber pemicu menaikkan sudut tunda penyalaan dimana menurunkan keluaran konverternya, jadi Va menjadi lebih kecil

dibandingkan Ec. Sehingga sekarang Ec lebih besar dari Va, arus akan menjaga Ec

mengalir keluar dan ke dalam konverter, tetapi ini tidak dapat mengalir kedalam katode pada SCR. Sebagai akibat, arus jangkar mengalir dan motor akan berputar lambat karena tidak adanya torsi. Kecepatannya akan lambat bergantung pada inersia beban dan faktor lainnya.

Saat kecepatan motor turun, motor berperan sebagai generator karena tegangan Ec lebih besar dibandingkan tegangan keluaran konverter, Va. Ketika Ec

mengurangi kecepatan putaran batang, nilai yang dicapai dimana Ec menjadi lebih

kecil dibandingkan Va dan arus jangkar kembali mengalir dari konverter ke motor.

LAMPIRAN 2

Date : 13 Januari 2008 Master Speed : 96 M/M

No TAG

NUMBER DESCRIPTION

INPUT

VOLTAGE INPUT CURRENT ARMATURE FIELD SPEED TACHO

OUT (Volt) RS RT ST R S T Volt Current Volt Current Ref (%) Actual

(M/Menit)

1 851-M-031 FAN PUMP 376 376 377 150 150 150 227 164 261 6,9 48,2 110,1 66,1

2 851-M-082 WIRE FORWARD ROLL 377 376 378 120 120 120 287 48 233 7 61 98,5 59,1

3 851-M-083 WIRE TURNING ROLL 377 376 378 120 120 120 287 98 254 3,2 61 98,5 59,1

4 851-M-101 PICK-UP ROLL 377 376 378 49 74 70 225 32 280 3,8 60 84,5 50,7

5 851-M-102 SECOND PRESS

BOTTOM ROLL 377 376 378 49 74 70 225 33 193 2,6 60 84,8 50,7

6 851-M-103 THIRD PRESS BOTTOM

ROLL 377 376 378 49 49 49 289 60 310 3,8 61 88,5 Encoder

7 851-M-104 THIRD PRESS TOP

ROLL 377 376 378 37 37 37 307 44 325 3,8 61 87,8 Encoder

8 851-M-210 TURNING ROLL

S T O P C O N D I T I O N

9 851-M-222 TAPE THREADING

10 851-M-253 PULL ROLL 377 376 378 5,1 5,6 5,7 276 6,2 318 1,4 60 Encoder

11 871-M-012 MAIN FEED PRESS 377 376 378 10,4 9,2 9,8 289 10,8 167 1,3 68 111,6 67

12 871-M-015 CROSS CUTTING ROLL 377 376 378 8,4 7,4 6,5 279 8 196 1,5 52 70,6 42,4

LAMPIRAN 2

Date : 16 Juni 2008 Master Speed : 122 M/M

No TAG

NUMBER DESCRIPTION

INPUT

VOLTAGE INPUT CURRENT ARMATURE FIELD SPEED TACHO

OUT (Volt) RS RT ST R S T Volt Current Volt Current Ref (%) Actual

(M/Menit)

1 851-M-031 FAN PUMP 380 380 380 180 180 180 119 210 265 7,1 55,2 126,6 76

2 851-M-082 WIRE FORWARD ROLL 379 377 379 140 140 140 370 118 241 6,8 78 126,6 76

3 851-M-083 WIRE TURNING ROLL 379 377 379 140 140 140 370 48 260 3,3 78 126,4 76

4 851-M-101 PICK-UP ROLL 379 379 379 66 70 70 298 43 303 3,7 78 110,6 66

5 851-M-102 SECOND PRESS

BOTTOM ROLL 379 379 379 66 70 70 298 56 194 2,4 78 110,2 66

6 851-M-103 THIRD PRESS BOTTOM

ROLL 379 379 380 54 54 53 374 66 316 3,8 79 126,6 Encoder

7 851-M-104 THIRD PRESS TOP

ROLL 379 379 380 40 40 40 389 49 328 3,8 79 123,5 Encoder

8 851-M-210 TURNING ROLL

S T O P C O N D I T I O N

9 851-M-222 TAPE THREADING

10 851-M-253 PULL ROLL 380 380 380 5 5 5,7 351 5,5 320 1,4 78 124,8 Encoder

11 871-M-012 MAIN FEED PRESS 380 380 380 11 10 10 386 11,8 182 1,4 87 127 87

12 871-M-015 CROSS CUTTING ROLL 380 380 380 5,6 5,6 5,6 376 6 201 1,4 70 74,4 57,2

LAMPIRAN 1

PULP MACHINE DC MOTOR DATA

NO. TAG

NUMBER DESCRIPTION

MOT. CAPACITY

(KW)

ARMATURE EXCITATION SPEED (RPM)

Volt (V) Current (A) Volt (V) Current (A) Nominal Max

1 851-M-031 FAN PUMP 6.2 - 266 24 - 460 605 220 - 320 7.0 - 8.8 50 - 2140 2460

2 851-M-083 WIRE TURNING ROLL 2.26 - 73.5 49 - 460 176 220 - 310 3.1 - 3.9 50 - 1620 1860

3 851-M-082 WIRE FORWARD ROLL 4.6 - 141 39 - 460 330 220 - 310 6.2 - 8.2 50 - 1530 1760

4 851-M-101 PICK-UP ROLL 2.26 - 73.5 49 - 460 176 220 - 310 3.1 - 3.9 50 - 1620 1860

5 851-M-102 SECOND PRESS BOTTOM ROLL 2.26 - 73.5 49 - 460 176 220 - 310 3.1 - 3.9 50 - 1620 1860 6 851-M-103 THIRD PRESS BOTTOM ROLL 2.26 - 73.5 49 - 460 176 220 - 310 3.1 - 3.9 50 - 1620 1860 7 851-M-104 THIRD PRESS TOP ROLL 2.26 - 73.5 49 - 460 176 220 - 310 3.1 - 3.9 50 - 1620 1860

8 851-M-210 TURNING ROLL 0.285 - 9.1 68 - 460 23.5 135 - 310 0.68 - 1.45 50 - 1610 2050

9 851-M-222 PULL ROLL 0.285 - 9.1 68 - 460 23.5 135 - 310 0.68 - 1.45 50 - 1610 2050

10 851-M-253 TAPE THREADING 0.285 - 9.1 68 - 460 23.5 135 - 310 0.68 - 1.45 50 - 1610 2050

11 871-M-012 MAIN FEED PRESS 0.66 - 21 54 - 460 52 165 - 310 1.25 - 2.2 50 - 1590 2030

12 871-M-015 CROSS CUTTING ROLL 0.66 - 21 54 - 460 52 165 - 310 1.25 - 2.2 50 - 1590 2030

LAMPIRAN 2

PULP MACHINE DC DRIVES CHECK LIST

Date : 4 September 2007

Master Speed : 110 M/M

No TAG

NUMBER DESCRIPTION

INPUT

VOLTAGE INPUT CURRENT ARMATURE FIELD SPEED TACHO

OUT (Volt) RS RT ST R S T Volt Current Volt Current Ref (%) Actual

(M/Menit)

1 851-M-031 FAN PUMP 376 376 377 150 160 150 236 175,5 262 7,1 90,3 115 69

2 851-M-082 WIRE FORWARD ROLL 376 376 376 114 114 114 332 49 238 6,9 71 110,5 69

3 851-M-083 WIRE TURNING ROLL 376 376 376 114 114 114 332 86 241 3,2 71 110,8 69

4 851-M-101 PICK-UP ROLL 375 375 375 92 92 90 271 50 295 3,9 70 108,6 59

5 851-M-102 SECOND PRESS

BOTTOM ROLL 375 375 375 92 92 90 271 55 197 2,8 70 109,2 59

6 851-M-103 THIRD PRESS BOTTOM

ROLL 376 376 376 55 55 57 338 69 297 3,7 71 114 Encoder

7 851-M-104 THIRD PRESS TOP

ROLL 376 376 376 36 35 34 358 43 325 3,8 71 112,6 Encoder

8 851-M-210 TURNING ROLL

S T O P C O N D I T I O N

9 851-M-222 TAPE THREADING

10 851-M-253 PULL ROLL 376 376 376 6,5 5,2 5,9 312 6 254 1,3 70 112,4 68,7

11 871-M-012 MAIN FEED PRESS 380 380 380 10,6 9,7 10,2 334 11 182 1,4 78 113,7 78,4

12 871-M-015 CROSS CUTTING ROLL 376 376 376 6,9 5,9 6,2 351 7 200 1,6 65 68,7 53

LAMPIRAN 2

Date : 13 Januari 2008 Master Speed : 96 M/M

No TAG

NUMBER DESCRIPTION

INPUT

VOLTAGE INPUT CURRENT ARMATURE FIELD SPEED TACHO

OUT (Volt) RS RT ST R S T Volt Current Volt Current Ref (%) Actual

(M/Menit)

1 851-M-031 FAN PUMP 376 376 377 150 150 150 227 164 261 6,9 48,2 110,1 66,1

2 851-M-082 WIRE FORWARD ROLL 377 376 378 120 120 120 287 48 233 7 61 98,5 59,1

3 851-M-083 WIRE TURNING ROLL 377 376 378 120 120 120 287 98 254 3,2 61 98,5 59,1

4 851-M-101 PICK-UP ROLL 377 376 378 49 74 70 225 32 280 3,8 60 84,5 50,7

5 851-M-102 SECOND PRESS

BOTTOM ROLL 377 376 378 49 74 70 225 33 193 2,6 60 84,8 50,7

6 851-M-103 THIRD PRESS BOTTOM

ROLL 377 376 378 49 49 49 289 60 310 3,8 61 88,5 Encoder

7 851-M-104 THIRD PRESS TOP

ROLL 377 376 378 37 37 37 307 44 325 3,8 61 87,8 Encoder

8 851-M-210 TURNING ROLL

S T O P C O N D I T I O N

9 851-M-222 TAPE THREADING

10 851-M-253 PULL ROLL 377 376 378 5,1 5,6 5,7 276 6,2 318 1,4 60 Encoder

11 871-M-012 MAIN FEED PRESS 377 376 378 10,4 9,2 9,8 289 10,8 167 1,3 68 111,6 67

12 871-M-015 CROSS CUTTING ROLL 377 376 378 8,4 7,4 6,5 279 8 196 1,5 52 70,6 42,4

LAMPIRAN 2

Date : 16 Juni 2008 Master Speed : 122 M/M

No TAG

NUMBER DESCRIPTION

INPUT

VOLTAGE INPUT CURRENT ARMATURE FIELD SPEED TACHO

OUT (Volt) RS RT ST R S T Volt Current Volt Current Ref (%) Actual

(M/Menit)

1 851-M-031 FAN PUMP 380 380 380 180 180 180 119 210 265 7,1 55,2 126,6 76

2 851-M-082 WIRE FORWARD ROLL 379 377 379 140 140 140 370 118 241 6,8 78 126,6 76

3 851-M-083 WIRE TURNING ROLL 379 377 379 140 140 140 370 48 260 3,3 78 126,4 76

4 851-M-101 PICK-UP ROLL 379 379 379 66 70 70 298 43 303 3,7 78 110,6 66

5 851-M-102 SECOND PRESS

BOTTOM ROLL 379 379 379 66 70 70 298 56 194 2,4 78 110,2 66

6 851-M-103 THIRD PRESS BOTTOM

ROLL 379 379 380 54 54 53 374 66 316 3,8 79 126,6 Encoder

7 851-M-104 THIRD PRESS TOP

ROLL 379 379 380 40 40 40 389 49 328 3,8 79 123,5 Encoder

8 851-M-210 TURNING ROLL

S T O P C O N D I T I O N

9 851-M-222 TAPE THREADING

10 851-M-253 PULL ROLL 380 380 380 5 5 5,7 351 5,5 320 1,4 78 124,8 Encoder

11 871-M-012 MAIN FEED PRESS 380 380 380 11 10 10 386 11,8 182 1,4 87 127 87

12 871-M-015 CROSS CUTTING ROLL 380 380 380 5,6 5,6 5,6 376 6 201 1,4 70 74,4 57,2