Vigas con conectores de corte .1 Momentos positivos
COVENIN – MINDUR 1618 –98 ESTRUCTURAS DE ACERO PARA EDIFICACIONES
192 28.9 ESTADO LÍMITE DE AGOTAMIENTO RESISTENTE
En el diseño se incluirán los efectos y solicitaciones producidos por las losas mixtas acero - concreto.
28.9.1 Resistencia a flexión 28.9.1.1 Vigas embutidas en el concreto
La resistencia minorada a flexión,
φ
b
M
t
, se calculará tomando como factor de minoración de la resistencia teórica
φ
b
= 0.90 y determinando el momento teórico M
t
a partir de la superposición de tensiones elásticas, considerando los efectos del apuntalamiento.
Alternativamente, la resistencia minorada, φ
b
M
t
, podrá calcularse manteniendo φ
b
= 0.90 y determinando la resistencia teórica M
t
a partir de la distribución de tensiones plásticas en la viga de acero sin la colaboración del concreto.
Cuando se coloquen conectores de corte y el concreto satisfaga los requisitos del Artículo 26.3, la resistencia minorada a flexión,
φ
b
M
t
, podrá calcularse un factor de minoración de la resistencia teórica φ
b
= 0.85 y determinando la resistencia teórica M
t
a partir de la distribución de las tensiones plásticas de la sección mixta acero - concreto.
28.9.1.2 Vigas con conectores de corte 28.9.1.2.1 Momentos positivos
La resistencia teórica a flexión
φ
b
M
t
se calculará con los siguientes valores de la resistencia teórica M
t
y del factor de minoración de la resistencia teórica φ
b
: a Para
yf w
F E
7 .
3 t
h ≤
: M
t
= Momento teórico calculado a partir de la distribución de tensiones plásticas en la sección mixta.
φ
b
= 0.85 b Para
yf w
F E
7 .
3 t
h M
t
= Momento teórico calculado a partir de la superposición de las tensiones elásticas, considerando los efectos de apuntalamiento.
φ
b
= 0.90
Cortesia de :
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193 28.9.1.2.2 Momentos negativos
La resistencia minorada a flexión para momentos negativos, φ
b
M
t
, se determinará para la sección de acero exclusivamente de acuerdo con los requisitos de los Capítulos 16 o 17, según corresponda,
cuando los conectores de corte se interrumpen a una distancia no menor de 1.5d de la cara de la columna en la zona de momentos negativos, siendo d la altura del perfil de acero.
Alternativamente,
φ
b
M
t
podrá calcularse tomando φ
b
= 0.85 y determinando la resistencia teórica M
n
a partir de la distribución de tensiones plásticas de la sección mixta, siempre que: 1 La viga de acero, sea una sección compacta adecuadamente arriostrada, tal como se define
en la Sección 4.1. 2 Los conectores de corte conectan la placa a la viga en la región de momentos negativos.
3 Los aceros de refuerzo paralelos a la viga situadas dentro del ancho efectivo de la losa están anclados de acuerdo con la Norma COVENIN - MINDUR 1753 Estructuras de
Concreto Armado para Edificaciones. Análisis y Diseño.
28.9.2 Resistencia a corte La resistencia minorada al corte de vigas mixtas estará determinada por la fuerza cortante en el
alma del perfil de acero, de acuerdo con los requisitos de la Sección 16.4. El corte longitudinal paralelo a la viga con losas sólidas o losas sobre sofito metálico será
V
u
= ΣV
ac
- 0.85 φ
c
F
c
A
c
- φ A
sr
F
ysr
28-4 donde :
A
sr =
Área del refuerzo longitudinal dentro del área de concreto A
c
. Para concreto de peso normal, la resistencia a lo largo de cualquier plano longitudinal de corte en la
losa será
φ V
r
= 0.80 φ A
r
F
yr
+ 2.76 φ
c
A
cv
≤ 0.50 φ
c
F
c
A
cv
28-5 donde :
A
r
= Área del refuerzo transversal que cruza los planos de corte, A
cv
.
Cortesia de :
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194 28.10 ESTADO LÍMITE DE SERVICIO
En el diseño para los estados límites de servicio determinados por flecha o vibraciones, se tomará en cuenta el incremento de flexibilidad resultante de la acción colaborante parcial y el deslizamiento
relativo entre los materiales. En el cálculo de las propiedades de las vigas mixtas acero - concreto podrán incorporarse los efectos reológicos del concreto.