COVENIN - MINDUR 1618-98 ESTRUCTURAS DE ACERO PARA EDIFICACIONES
92
a Cuando λ
p
λ ≤ λ
r
El momento determinado por pandeo local de alas yo almas será
λ −
λ λ
− λ
− −
=
p r
p r
p p
t
M M
M M
16-3
b Cuando λ λ
r
: El momento determinado por pandeo local del ala será
M
t
= M
cr
= S F
cr
M
p
16-4
16.3.2.2 Cedencia El estado límite de agotamiento resistente por cedencia será
φ
b
M
t
, con el factor de minoración de la resistencia teórica a flexión
φ
b
= 0.90. Para diseño por análisis plástico, cuando
λ ≤ λ
pd
, y para diseño por análisis elástico cuando λ ≤
λ
p
M
t =
M
p
16-5 donde
M
p
= Momento plástico téorico.
Para secciones homogéneas, M
p
= F
y
Z ≤ 1.5 M
y
. Para secciones híbridas, M
p
se calculará de la distribución plásticas de las tensiones. M
y
= Momento correspondiente a la cedencia de la fibra extrema de una sección para una distribución elástica de las tensiones.
Para secciones homogéneas, M
y
= F
y
S. Para secciones híbridas, M
y
= F
yf
S siendo F
yf
la tensión cedente del acero de las alas.
16.3.2.3 Pandeo Lateral Torsional El estado límite de agotamiento resistente por pandeo lateral torsional será
φ
b
M
t
, con el factor de minoración de la resistencia teórica a flexión
φ
b
= 0.90 y la resistencia teórica M
t
calculada para cada tipo de sección transversal y condiciones de arriostramiento lateral, como se indica en las siguientes
Subsecciones. Este estado límite es aplicable solamente a los miembros solicitados a flexión alrededor de su eje mayor.
Cortesia de :
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93 16.3.2.3.1 Secciones de Simetría Doble y Canales con L
b
≤ L
r
La resistencia teórica a flexión se calculará como:
p p
r p
b r
p b
M L
L L
L M
M C
M
t
≤
−
− −
= 16-6
donde : C
b
= Coeficiente de modificación para diagramas de momento no uniforme, estando arriostrados ambos extremos del segmento de la viga:
c b
A Max
max
3M 4M
3M 2.5M
12.5M C
b
+ +
+ =
16.7 donde
M
máx
= Valor absoluto del momento máximo en el segmento entre arriostramientos. M
a
, M
b
, M
c
= Valores absolutos de los momento a la distancia de 0.25, 0.50 0.75 veces la longitud del segmento entre arriostramientos, respectivamente.
Conservadoramente, puede tomarse el valor de C
b
= 1.0 para todos los casos. En las vigas en voladizo cuyo extremo libre no esté arriostrado se tomará C
b
= 1.0. L
b
= Distancia entre secciones trasversales arriostradas contra desplazamientos laterales del ala comprimida o desplazamientos torsionales de la sección transversal.
El valor límite de la longitud no arriostrada lateralmente para desarrollar la capacidad de flexión plástica suponiendo una diagrama de momentos uniformemente distribuido Cb = 1.0, L
p
, se determinará como se indica a continuación:
a Para perfiles doble te, incluyendo secciones híbridas, y canales
yf y
F E
r 74
. 1
L
p
= 16-8
Cortesia de :
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94
b Para barras rectangulares y secciones cajón JA
M r
E 10
1.26 L
p y
p
-3
= 16-9
El valor límite de la longitud sin arriostramiento lateral, L
r
, y valor del momento de pandeo lateral correspondiente , M
r,
se determinará de la siguiente manera: a
Para perfiles en forma de I de doble simetría y perfiles canal L
r C F
r y
1
= +
L 2
L 2
C F 1
16-10 M
r
= F
L
S
x
16-11 con
2 A
J G
E S
π C
x 1
= 16-12
2 x
y w
2
GJ S
I C
4 C
= 16-13
C
1
= Factor de pandeo de viga definido por la fórmula 16-12, en kgfcm
2
. C
2
= Factor de pandeo de viga, definido por las fórmula 16-13, en 1 kgfcm
2 2
o cm
4
kgf
2
. F
L
= Menor valor entre F
yf
- F
r
y F
yw
. F
r
= Tensión residual de compresión en el ala; igual a: 700 kgfcm
2
para perfiles laminados en caliente, y 1160 kgfcm
2
para perfiles soldados. F
yf
= Tensión de cedencia en las alas. F
yw
= Tensión de cedencia del alma.
Las fórmulas 16-8 y 16-10 se han calculado conservadoramente con C
b
= 1.0.
Cortesia de :
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95
b Para barras rectangulares sólidas y sección cajón
r y
r
M JA
r E
10 1.91
L
-2
= 16-14
con M
r
= F
yf
S
x
16-15
16.3.2.3.2 Secciones de doble simetría y canales con L
b
L
r
La resistencia teórica a flexión será:
M
t
= M
cr
≤ M
p
16-16 donde el momento elástico crítico, M
cr
, se calculará con las siguientes fórmulas:
a Para perfiles en forma de I de doble simetría y perfiles canal
w y
2 b
y b
cr
C I
L E
π J
G I
E L
π C
M
b
+ =
16-17
2 y
b y
b 1
x b
r L
2 C
C 1
r L
2 C
S C
2 2
1
+ =
16-17a
b Para barras rectangulares sólidas y secciones tipo cajón simétricas
y b
b cr
r L
JA C
E 10
1.91 M
-2
= 16-18
16.3.2.3.3 Secciones T y ángulos dobles dispuestos en T La resistencia teórica de las secciones T y de las vigas formadas por ángulos dobles dispuestos en
T, cargadas en el plano de simetría será:
2 t
B 1
B L
J G
I E
π M
M
b y
cr
+ +
= =
16-19 donde:
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96
M
t
≤ 1.5 M
y
para almas traccionadas. M
t
≤ M
y
para almas comprimidas.
J I
L d
2.3 B
y b
± =
16-20 El signo + se aplicará cuando el alma está solicitada en tracción y el signo menos - cuando esté
comprimida. Se usará el signo negativo para calcular el valor de B, si a lo largo de toda la longitud no arriostrada, el extremo libre del alma está comprimido.
16.4 DISEÑO POR CORTE 16.4.1 Alcance
