DATA TEKNIS : PERHITUNGAN PONDASI TIANG PANCANG PILAR

190

5.4.1. DATA TEKNIS :

1. Elevasi Tanah Asli : + 2,5 meter 2. Elevasi Rencana Jembatan : + 8,7 meter 3. Hcr timbunan kritis : 4,2 meter Kontrol Tinggi Timbunan Hcr Kestabilan konstruksi abutment ditinjau terhadap tinggi timbunan kritis Hcr akibat timbunan tanah diatas abutment. timbunan Nc c Hcr γ = Dimana : c : kohesi tanah dasar 1,00 tonm 2 γ : tanah timbunan 1,80 tonm 3 N c : factor daya dukung untuk Ө 2 = 20,25 = 7,5 Hcr : 80 , 1 5 , 7 00 , 1 = 4,1667 H timbunan 1,5 meter SF : 50 , 1 1667 , 4 = 2,78 3 …….. aman Berdasarkan data tanah dari Lab. Mekanika tanah Jurusan Teknik Sipil Politeknik Negeri Semarang, timbunan Kritis diperkirakan Hcr = 4,2 meter.

5.4.2. PERENCANAAN STRUKTUR PILAR

Pilar direncanakan untuk menyalurkan beban struktur atas kedalam tanah. Didalam pembebanan abutmentpilar perlu diperhatikan : 1. Gaya akibat berat sendiri pilar P BA 2. Gaya akibat berat vertikal tanah P T 3. Gaya akibat beban mati P KM dan beban hidup dari konstruksi atas P KH 4. Gaya akibat angin P A 5. Gaya akibat rem dan traksi P RT 6. Gaya akibat tekanan tanah horizontal P TA 7. Gaya Gesek tumpuan dengan gelagar beton P G 8. Gaya akibat gempa P GA 191 Badan Pilar Diameter 100 cm Kepala Pilar Pile Cap Pilar Gambar 5.33. Tampak Samping Pilar 192 Badan Pilar Diameter 100 cm Badan Pilar Diameter 100 cm Kepala Pilar Pile Cap Pilar Gambar 5.34. Tampak Depan Pilar 5.4.2.1 PEMBEBANAN STRUKTUR PILAR

1. Beban Mati Akibat Berat Sendiri Pilar P

BA γ Beton = 2,5 Ton m 3 Tabel 5.12. Beban Mati Akibat Berat Sendiri Pilar P BA No F m 2 W = F L γ ton X m Y m F X m 3 F Y m 3 1 0,75 33,75 0 8,95 0 6,7125 2 3,5 139,5 0 7,70 23,8700 3 1,55 69,75 0 6,95 0 10,7725 4 15,6 91,85 0 4,10 0 63,9600 5 2,75 55 1,25 3,4375 6 8 160 0 0,50 4,0000 Total 31,75 549,85 112,7525 193 Lanjutan Tabel 5.12. No W = F L γ ton Y m Momen Ton meter 1 33,75 8,95 302,0625 2 139,5 7,70 1074,1500 3 69,75 6,95 484,7625 4 91,85 4,10 376,5850 5 55 1,25 68,7500 6 160 0,50 80,0000 Total 549,85 2386,31 Beban akibat sendiri pada Pilar P BA = 549,85 Ton, dimana titik berat : X BA = ∑ ∑ F X F = 75 , 31 = 0,00 m Y BA = ∑ ∑ F Y F = 75 , 31 7525 , 112 = 3,55 m

2. Beban Mati Akibat Tanah Diatas Pilar P

T γ : tanah timbunan 1,80 tonm 3 Tabel 5.13. Beban Mati Akibat Tanah Diatas Pilar P T No F m 2 W = F L γ ton X m Y m F X m 3 F Y m 3 1 0,625 9,0 -3,167 1,33 -1,979 0,831 2 0,625 9,0 3,167 1,33 1,992 0,831 Total 1,250 18,0 0,00 2,66 0,00 1,662 Lanjutan Tabel 5.13. No W = F L γ ton Y m Momen Ton meter 1 9,0 1,33 11,97 2 9,0 1,33 11,97 3 18,0 2,66 23,94 194 Beban akibat berat tanah diatas Pilar P T = 18,0 ton, dimana titik berat : X T = ∑ ∑ F X F = 250 , 1 = 0,00 m Y T = ∑ ∑ F Y F = 250 , 1 662 , 1 = 1,33 m

3. Beban Mati Dari Konstruksi Atas P

M Tabel 5.14. Beban Mati Dari Konstruksi Atas P M No Jenis Beban Volume Total ton 1 Air Hujan 0.05 16,00 30,8 1 tm 3 24,64 2 Aspal 0.05 14,00 30,8 2.2 tm 3 47,43 3 Pipa Sandaran 3 “ 2 bh 30,8 2 0.00879 tm 1,083 4 Trotoar 0.20 1 30,8 2 2.5 tm 3 30,80 5 Plat Lantai 0.20 16,00 30,8 2.5 tm 3 246,40 7 Struktur Beton − Gelagar − Diafragma Total 0,477430,892,5 tm 3 0,201,671,075682,5 tm 3 330,838 35,270 366,108 8 Pipa Drainase Ø 4” 10 bh 2 0.00596 tm 0.1192 total 716,5802 Beban yang diterima satu pilar C = C 1 + C 2 = 716,5802 Ton Beban yang diterima pilar dari ½ bentang C 1 = C 2 = 358,2901 Ton Lengan Gaya terhadap titik O X KM = 0,00 meter Y KM = 8,20 meter

4. Beban Hidup Dari Konstruksi Atas P

KH Beban merata Q muatan merata = 2.2 tm – 60 1 . 1 L – 30 L = 30,80 meter = 2.2 tm – 60 1 . 1 30,8 – 30 = 2,185 tm 195 Q 100 untuk lebar 4 3.50 m = 75 . 2 185 , 2 14,00 30,8 100 = 942,172 ton Q 50 untuk lebar 2 1.00 m = 75 . 2 185 , 2 2,00 30,8 50 = 36 ton Beban hidup merata total = 978,172 ton Beban hidup merata pada Pilar = 489,086 ton Beban Terpusat “ P “ P = 12 ton K = 1 + ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ + L 50 20 untuk L = 30,8 meter, = 1 + ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ + 8 , 30 50 20 = 1.247 P 100 untuk lebar 4 3.50 m = 75 , 2 12 1,247 14,00100 = 76,180 ton P 100 untuk lebar 2 1.00 m = 75 , 2 12 1,247 2,00100 = 10,883 ton Beban Hidup “ P “ total = 87,063 ton Beban hidup total pada Pilar = B Merata + B terpusat = 489,086 + 87,063 = 576,149 ton Lengan Gaya terhadap titik O X K = 0,00 meter Y K = 8,20 meter

5. Gaya Angin P

A Menurut PPPJJR 1987, beban angin diperhitungkan sebesar 150 kgm 2 bekerja pada bidang jembatan dan kendaraan. Bentang jembatan : 4 x 30,80 meter Tinggi sisi jembatan : 3 meter Tinggi kendaraan : 2 meter Keadaan tanpa beban hidup Q DW = q h 30 + 15 = 150 3 30 + 15 = 202.5 kgm 196 Keadaan dengan beban hidup Q DW = 150 3 30 + 15 50 = 101,25 kgm Q LW = q h 100 = 150 2 100 = 300 kgm Q UW = 101,25 + 300 kgm = 401,25 kgm Diambil beban angin yang bekerja Q UW = 401,25 kgm = 0,40125 Tm W = Q UW F Gelagar + F Pilar = 0,40125 0,4774 + 63,225 = 25,56 T Lengan Gaya terhadap titik O X UW = 0,00 meter Y UW = 8,20 meter

6. Gaya Rem dan Traksi P

RT Pengaruh gaya – gaya dalam arah memanjang jembatan akibat gaya rem diperhitungkan sebesar 5 dari beban D tanpa koefesien kejut yang memenuhi semua jalur lalu lintas yang ada, dan dalam satu jurusan. Beban hidup terpusat tanpa faktor kejut : P 100 untuk lebar 4 3.5 = 75 . 2 12 14 = 61,091 ton P 50 untuk lebar 2 1.00 = 75 . 2 12 2 50 = 4.363 ton Beban hidup terpusat total = 65,454 ton Beban hidup merata pada Pilar = 489,086 ton Gaya Rem dan Traksi P RT = 65,454 + 489,086 5 = 27,727 ton Lengan Gaya terhadap titik O X RT = 0 meter Y RT = 8,2 meter Momen = P RT Y RT = 27,727 8,2 = 227,36 Tm 197

7. Gaya Gesek Pada Tumpuan P

G Gaya gesek pada tumpuan : P G = fs b Dimana : P G = gaya gesek antara tumpuan dengan gelagar beton fs = koef. Gesek antara karet dengan beton baja 0.15 - 0.18 b = beban mati pada tumpuan P KM = 716,5802 Ton P G = 0.15 716,5802 = 107,49 Ton Lengan Gaya terhadap titik O X G = 0 meter Y G = 8,2 meter Momen = P G Y G = 107,49 8,2 = 881,39 Tm

8. Gaya Akibat Gempa P

GA h = E M dimana : h = gaya horizontal akibat gempa E = koef. gempa untuk daerah jawa tengah pada wilayah II = 0.14 Peraturan Muatan Untuk Jalan Raya no.12 1970 M = muatan mati dari konstruksi yang ditinjau Gaya gempa terhadap berat sendiri Pilar P BA = 549,85 ton H BA = 549,85 0.14 = 76,979 ton Y BA = 3,55 meter Momen = 76,979 3,55 = 273,275 Tm Gaya gempa terhadap bangunan atas P KA = 716,5802 ton H KA = 716,5802 0.14 = 100,32 ton Y KA = 8,2 meter Momen = 100,32 8,2 = 822,624 Tm 198 Gaya gempa terhadap tanah diatas Pilar P T = 18,0 ton H T = 18,0 0.14 = 2,52 ton Y T = 1,33 meter Momen = 2,52 1,33 = 3,352 Tm Momen Total = 273,275 + 822,624 + 3,352 = 1099,25 Tm

9. Gaya akibat tekanan tanah aktif Ta

Ka = tg 2 ⎥⎦ ⎤ ⎢⎣ ⎡ − 2 45 φ o = tg 2 ⎥⎦ ⎤ ⎢⎣ ⎡ − 2 25 , 20 45 o = 0,485 P = 0,5 H 2 Ka = 0,5 1,8 1,5 2 0,485 = 0,982 ton P TA = 0,982 8 = 7,856 ton Titik pusat tekanan tanah Pilar terhadap titik O : Y TA = 1⁄3 1,5 = 0,5 m

10. Gaya akibat aliran dan hanyutan Ah

Ah = k Va 2 Luas bidang kontak Dimana : Ah = tekanan aliran tonm 2 . k = koefisien aliran yang tergantung bentuk pilar. Untuk bentuk pilar lingkaran k = 0,035 Va = kecepatan aliran air yang dihitung berdasarkan analisa hidrologi 0,63 m 3 dtk Luas bidang kontak yang terkena aliran = 21 m 2 Ah = 0,035 0,63 2 21 = 0,463 ton Lengan gaya terhadap titik O Y Ah = 5,015 m

11. Gaya tekanan tanah akibat gempa bumi Tag

P TA = P L = 0,982 8 = 7,856 ton Tag = 7,856 0,14 = 1,10 ton Titik pusat tekanan tanah Pilar terhadap titik O Y Tag = 0,5 m 199

5.4.2.2 KOMBINASI PEMBEBANAN

Kestabilan konstruksi harus ditinjau berdasarkan komposisi pembebanan dan gaya yang mungkin terjadi. Tegangan atau gaya yang digunakan dalam pemeriksaan kekuatan konstruksi yang bersangkutan dikalikan terhadap tegangan ijin atau tegangan batas yang ditentukan dalam prosen PPJJR – SKBI – 1987 . Tabel 5.15. Kombinasi Pembebanan No Kombinasi Pembebanan dan Gaya Tegangan yang dipakai thd teganagan ijin 1 M + H + K + Ta + Tu 100 2 M + Ta + Ah + Gg + A + SR + Tm 125 3 Komb. 1 + Rm + Gg + A + SR + Tm + S 140 4 M + Gh + Tag + Gg + Ahg + Tu 150 Keterangan : A : Beban angin Ah : gaya akibat aliran dan hanyutan Ahg : Gaya aliran dan hanyutan pada waktu gempa Gg : gaya gesek pada tumpuan bergerak Gh : gaya horizontal ekivalen akibat gempa bumi H+K : beban hidup dengan kejut M : beban mati PI : gaya – gaya pada waktu pelaksanaan Rm : gaya rem S : gaya setrifugal SR : gaya akibat susut dan rangkak Tm : gaya akibat perubahan suhu selain susut dan rangkak Ta : gaya tekanan tanah Tag : gaya tekanan tanah akibat gempa bumi Tb : gaya tumbuk Tu : gaya angkat bouyancy Beban nominal : jumlah total beban Beban ijin : beban nominal dibagi presentase terhadap tegangan ijin 200 Tabel 5.16. Kombinasi 1 Beban Gaya Jarak Lengan Momen Jenis Bagian V H Xo Xg Yo MVo MVg MH M P BA 549,85 0,00 4,00 3,55 0,00 2199,40 P T 18,00 0,00 4,00 1,33 0,00 72,00 P KM 716,58 0,00 4,00 8,20 0,00 2866,32 H + K P KH 576,15 0,00 4,00 8,20 0,00 2304,60 Ta P TA 7,856 0,50 3,928 Tu Nominal 1860,58 7,856 0,00 7442,32 3,928 ijin 1860,58 7,856 0,00 7442,32 3,928 Tabel 5.17. Kombinasi 2 Beban Gaya Jarak Lengan Momen Jenis Bagian V H Xo Xg Yo MVo MVg MH M P BA 549,85 0,00 4,00 3,55 0,00 2199,40 P T 18,00 0,00 4,00 1,33 0,00 72,00 P KM 716,58 0,00 4,00 8,20 0,00 2866,32 Ta P TA 7,856 0,50 3,928 Ah 0,463 5,015 2,322 Gg P G 107,49 0,00 8,20 0,00 881,418 A V 25,56 25,56 0,00 4,00 8,20 0,00 102,24 209,592 SR Tm Nominal 1309,99 115,809 5239,96 1097,26 ijin 1047,99 92,647 0,00 4191,97 877,81 201 Tabel 5.18. Kombinasi 3 Beban Gaya Jarak Lengan Momen Jenis Bagian V H Xo Xg Yo MVo MVg MH Komb. 1 1860,58 7,856 0,00 7442,32 3,928 Rm 27,727 8,20 227,36 Gg P G 107,49 0,00 8,20 0,00 881,42 A V 25,56 0,00 4,00 8,20 0,00 102,24 209,59 SR Tm S Nominal 1886,14 143,073 0,00 7544,56 1322,30 ijin 1347,24 102,195 0,00 5388,97 944,50 Tabel 5.19. Kombinasi 4 Beban Gaya Jarak Lengan Momen Jenis Bagian V H Xo Xg Yo MVo MVg MH M P BA 549,85 0,00 4,00 3,55 0,00 2199,40 P T 18,00 0,00 4,00 1,33 0,00 72,00 P KM 716,58 0,00 4,00 8,20 0,00 2866,32 Gh H BA 76,979 3,55 273,275 H T 100,32 8,20 822,624 H KM 2,52 1,33 3,352 T AG 1,10 0,00 0,5 0,00 0,55 Gg P G 107,49 0,00 8,20 0,00 881,42 Ahg T U Nominal 1284,43 288,41 5137,72 1981,22 ijin 856,29 192,27 3425,15 1320,81 202 Tabel 5.20. Kombinasi Gaya kombinasi Gaya Momen V H MVo MVg MH 1 1860,58 7,856 0,00 7442,32 3,928 2 1047,99 92,647 0,00 4191,97 877,81 3 1347,24 102,195 0,00 5388,97 944,50 4 856,29 192,270 0,00 3425,15 1320,81 5.4.2.3 KONTROL STABILITAS PILAR Kestabilan konstruksi diperiksa terhadap kombinasi gaya dan muatan yang paling menentukan. Terhadap guling Fg = SF MH g MV ≥ ∑ ∑ Fg 1 = = ∑ ∑ MH g MV 928 , 3 32 , 7442 = 1894,68 ≥ 1.5 ……………….. oke Fg 2 = = ∑ ∑ MH g MV 81 , 877 97 , 4191 = 4,78 ≥ 1.5 ……………….. oke Fg 3 = = ∑ ∑ MH g MV 50 , 944 97 , 5388 = 5,71 ≥ 1.5 ……………….. oke Fg 4 = = ∑ ∑ MH g MV 81 , 1329 15 , 3425 = 2,58 ≥ 1.5 ……………….. oke Terhadap geser Fq = SF H B Ca V ≥ + ∑ ∑ tan δ Fq 1 = 7,856 00 , 8 00 , 1 25 , 20 tan 1860,58 + = 88,39 ≥ 1.5 …….. oke Fq 2 = 92,647 00 , 8 00 , 1 25 , 20 tan 1047,99 + = 4,26 ≥ 1.5 ……… oke Fq 3 = 102,195 00 , 8 00 , 1 25 , 20 tan 1347,24 + = 4,94 ≥ 1.5 ……… oke Fq 4 = 192,270 00 , 8 00 , 1 25 , 20 tan 856,29 + = 1,68 ≥ 1.5 ……….oke 203 Terhadap eksentrisitas e = B V MH MV O 6 1 ≤ + ∑ ∑ ∑ Tabel 5.21. Kontrol terhadap eksentrisitas e Kombinasi MVg Ton.m MH Ton.m V Ton 16 B m e Hasil I 7442,32 3,928 1860,58 1,33 4,002 Tidak OK II 4191,97 877,81 1047,99 1,33 4,838 Tidak OK III 5388,97 944,50 1347,24 1,33 4,701 Tidak OK IV 3425,15 1320,81 856,29 1,33 5,542 Tidak OK Terhadap daya dukung Tanah Diketahui : 2 = 1,80 tm 3 ; Ø 2 = 20,25 O ; C 2 = 0,48 tm 2 Untuk Ø 2 = 20,25 O , maka nilai Nc = 7,5 , Nq = 3,54 , N γ = 1,62 Qu = c Nc + γ D Nq + 0.5 γ B N γ = 0,48 7,5 + 1,80 1,5 3,54 + 0,5 1,80 3,10 1,62 = 3,60 + 9,558 + 4,520 = 17,678 tonm 2 Qall = SF Qu = 5 . 1 678 , 17 = 11,785 tm 2 all O Q W MV A V ≤ ± = ∑ ∑ σ = ± = 12,813 00 , 24,80 1860,58 1 σ 75,023 11,785 tm 2 ………. Tidak oke = ± = 12,813 00 , 24,80 1047,99 2 σ 42,258 11,785 tm 2 ………Tidak oke = ± = 12,813 00 , 24,80 1347,24 3 σ 55,579 11,785 tm 2 ………Tidak oke = ± = 12,813 00 , 24,80 856,29 4 σ 34,528 11,785 tm 2 ……… Tidak oke 204 Dimana : SF = safety factor 1.5 ~ 3 B = lebar Pilar = 3,10 meter L = panjang Pilar = 8,00 meter A = 3,10 8,00 = 24,80 m 2 W = 16 L B 2 = 16 8,00 3,10 2 = 12,813 m 3 Ø = sudut geser dalam f = koefesien geser = 0.58 γ = berat isi tanah tonm 2 V = gaya vertikal ton H = gaya horizontal ton MVo = momen vertical terhadap titik O MVg = momen vertical terhadap titik G MH = momen horizontal terhadap dasar Pilar Karena tinjauan stabilitas pilar hanya terhadap guling dan geser yang mempunyai faktor aman, sedangkan tinjauan terhadap eksentrisitas dan daya dukung tidak aman mempunyai faktor aman, maka dipasang diperlukan ponadasi tiang pancang.

5.4.3 PERHITUNGAN PONDASI TIANG PANCANG PILAR

Pondasi mengunakan tiang pancang dari beton dengan spesifikasi : Ø tiang = 45 cm Tebal Dinding t = 5,00 cm Luas penampang A = ¼ π D 2 = 1589.625 cm 2 Keliling penampang tiang = π D = 141.3 cm Panjang tiang pancang = 24 meter Kedalaman pondasi = 25,5 meter Berat permeter tiang = 237 kgm Berat tiang pancang = 237 24 = 5688 kg = 5,7 ton 205 135 135 135 135 135 800 62,5 62,5

5.4.3.1 Pembebanan Pada Tiang Pancang

Gambar 5.35. Tampak Atas Pile Cap Pilar Perencanaan beban maksimal Pmak yang mampu ditahan tiang pancang ditinjau terhadap empat kombinasi pembebanan terhadap titik pusat tiang pancang. P mak = n PV ± ∑ 2 X ny X M MAK Dimana : Pmak = beban maksimum yang diterima tiang pancang PV = beban vertikal normal M = jumlah momen yang bekerja pada titik berat tiang pancang Xmax = jarak terjauh tiang kepusat berat kelompk tiang = 3,325 m n = jumlah pondasi tiang pancang = 36 buah ny = jumlah pondasi tiang pancang dalam satu baris arah tegak lurus bidang momen = 6 ∑ 2 X = 3,325 2 6 = 66,33 m 2 206 Tabel 5.22. Gaya Maksimum dan minimum akibat pembebanan Kombinasi PV Ton n M=MH + Mvo Ton meter X m ny ∑ 2 X m 2 Pmak Ton Pmin Ton I 1860,58 36 3,928 3,325 6 66,33 51,70 51,63 II 1047,99 36 877,81 3,325 6 66,33 36,44 21,78 III 1347,24 36 944,50 3,325 6 66,33 45,31 29,53 IV 856,29 36 1320,81 3,325 6 66,33 34,82 12,75 Berdasarkan perhitungan tabel diatas diketahui bahwa Pmak terjadi pada kombinasi I sebesar 51,70 ton, maka daya dukung tiang pancang harus lebih besar dari Pmak tersebut.

5.4.3.2 Perhitungan Daya Dukung Tiang Pancang

Perhitungan daya dukung tiang pancang pada pilar sama dengan perhitungan daya dukung tiang pancang pada abutment 1 Daya dukung tiang individu Tinjauan spesifikasi tiang pancang berdasarkan : a. Kekuatan bahan tiang Mutu beton : K – 400 σb : 3 1 400 = 133,333 kgcm 2 P tiang : σb A tiang = 133,333 1589.625 = 211,95 ton b. Daya dukung tanah Rumus umum : Pult = SF O JHP Ks A qc Kb + Pult = ultimate axial load kg A = luas penampang tiang = 1589.625 cm 2 O = keliling tiang = 141.3 cm Kb = 0.75 Ks = 0.5 ~ 0.75 SF = safety factor, 1,5 – 3,0 207 Berdasarkan data tanah dari test sondir pada kedalaman 30,00 meter didapatkan lapisan lempung keras sangat kaku, dengan : qc = nilai conus resistance diujung tiang = 150 kgcm 2 JHP = total friction = 1836 kgcm 2 Pult = 3 3 , 141 1836 5 , 625 , 1589 150 75 , + = 102848,74 kg = 102,85 ton Rumus Trofimanhoffe Pult = SF D O JHP Ks A qc Kb + Dimana : D = 1,5 – 3,0 SF = 1,5 – 2,0 Pult = 2 3 3 , 141 1836 5 , 625 , 1589 150 75 , + = 111035,31 kg = 111,04 ton Rumus begemann Pult = 5 3 O JHP A qc + qc = nilai rata-rata conus resistance = = = 150 kgcm 2 qcu = conus resistance rata-rata 8D diatas ujung tiang = 150 kgcm 2 qcb = rata-rata perlawanan conus setebal 4D dibawah tiang = 150 kgcm 2 Pult = 5 3 , 141 1836 3 625 , 1589 150 + = 131366,61 kg = 131,37 ton Rumus Bala Subramanian Pult = SF O JHP a A qc b + qc = nilai rata-rata conus resistance = = = 150 kgcm 2 qcu = conus resistance rata-rata 3,75D diatas ujung tiang = 150 kgcm 2 qcu = conus resistance rata-rata D dibawah ujung tiang = 150 kgcm 2 a = faktor adhesi untuk tanah lempung medium = 0,7 b = faktor ujung tiang = 0,33 2 1 qcb qcu + 150 150 2 1 + 150 150 2 1 + 2 1 qcb qcu + 208 Pult = 5 , 1 3 , 141 1836 7 , 625 , 1589 150 33 , + = 173523,465 kg = 173,52 ton Tabel 5.23. Daya Dukung Tiang Pancang Individu No. Rumus Pult ton 1. Kekuatan bahan tiang 211,95 2. Umum → Pult = SF O JHP Ks A qc Kb + 102,85 3. Trofimanhoffe → Pult = SF D O JHP Ks A qc Kb + 111,04 4. Begemann → Pult = 5 3 O JHP A qc + 131,37 5. Bala Subramanian → Pult = SF O JHP a A qc b + 173,52 Dari perhitungan diatas diambil Pult yang mempunyai nilai terkecil yaitu sebesar 102,85 ton. 2 Daya Dukung Kelompok Tiang Pancang Berdasarkan perumusan dari “converse-labarre” Eff = 1 - Ө ⎭ ⎬ ⎫ ⎩ ⎨ ⎧ − + − n m n m m n 90 1 1 Dimana : m = jumlah tiang dalam baris y = 6 n = jumlah baris = 6 Ө = arc tan DS = arc tan 45135 = 18,435 D = diameter tiang = 45 cm S = jarak antar tiang as ke as = 135 cm Eff = 1 - Ө ⎭ ⎬ ⎫ ⎩ ⎨ ⎧ − + − n m n m m n 90 1 1 = 0,6586 Daya dukung tiap tiang pada kelompok tiang : Pall = Pult Eff Pall = 102,85 0,6586 = 67,74 ton. 209 Kontrol Pall terhadap Pmaks yang terjadi : Pall Pmaks ton 67,74 51,70 ton ......................................OK 3 Kontrol Gaya Horisontal Gambar Gaya Horisontal tekanan tanah pasif pada pondasi Diketahui : Lp = 30,00 meter ; La = 1,50 meter Panjang penjepitan : Ld = 13 Lp = 13 30 = 10 meter L H = Ld + La = 10 + 1,5 = 11,5 meter Lebar poer L = 8 meter Kedalaman 0 – 15 meter : 1 φ = 9,87 Kp 1 = tg 2 45 + 1 φ 2 = 1,423 = 1,80 tonm 3 Kedalaman 15 meter : 2 φ = 10,93 Kp 1 = tg 2 45 + 2 φ 2 = 1,46 2 γ = 1,67 tonm 3 a. Perhitungan diagram tekanan tanah pasif GM = Kp γ L H L = 1,4231,811,5 10 = 294,561 tonm FL = Kp γ AF L = 1,4231,89,5 10 = 243,333 tonm EK = Kp γ EK L = 1,4231,87,5 10 = 192,105 tonm DJ = Kp γ DJ L = 1,4231,85,5 10 = 140,877 tonm CI = Kp γ CI L = 1,4231,83,5 10 = 89,649 tonm BH = Kp γ BH L = 1,4231,81,5 10 = 38,421 tonm b. Tekanan tanah pasif efektif yang bekerja BH = 38,421 tonm CL = ¾ CI = ¾ 89,649 = 67,237 tonm DM = ½ DJ = ½ 140,877 = 70,439 tonm EN = ¼ EK = ¼ 192,105 = 48,026 tonm 1 γ 210 PO = ¼ FL = ¼ 243,333 = 60,833 tonm Titik G = 0 tonm c. Resultan tekanan tanah pasif P 1 = ½ La BH = ½ 1,5 38,421 = 28,816 ton P 2 = ½ BC BH+CL = ½ 2 38,421+67,237 = 105,658 ton P 3 = ½ CD CL+DM = ½ 2 67,237+70,439 = 137,676 ton P 4 = ½ DE DM+EN = ½ 2 70,439+48,026 = 118,465 ton P 5 = ½ EF EN+ PO = ½ 2 48,026+60,833 = 108,859 ton P 6 = ½ FG PO+G = ½ 2 60,833+0,00 = 60,833 ton + ∑ P = P 1 + P 2 + P 3 + P 4 + P 5 + P 6 = 560,307 ton d. Titik tangkap resultan ∑ P L Z = P 1 L 1 + P 2 L 2 + P 3 L 3 + P 4 L 4 + P 5 L 5 + P 6 L 6 L 1 = 1,5 3 1 + 10 = 10,5 m L 2 = 9,00 m L 3 = 7,00 m L 4 = 5,00 m L 5 = 3,00 m L 6 = 2,00 3 2 = 1,33 m ∑ P L Z = 28,81610,5 + 105,6589 + 137,6767 + 118,4655 + 108,8593 + 60,8331,33 ∑ P L Z = 3217,032 tm L Z = 3217,032 560,307 = 5,742 m e. Kontrol gaya horisontal yang terjadi ∑ vls = PH Ld + La + Lz = ∑ P zLz PH = ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ + + ∑ Lz La Ld Lz z P = ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ + + 742 , 5 5 , 1 10 5,742 2 560,307 = 373,191 ton PH 373,191 ton Hmax 192,270 ton…………………....OK 211 Karena tekanan tanah pasif yang terjadi dapat menahan gaya horisontal yang bekerja pada konstruksi maka tidak diperlukan tiang pancang miring. 4 Kontrol Stabilitas Poer terhadap Geser Pons Diketahui : Pv = 1860,58 ton D = 3 m ; p = 8 m L = 8 m ; B = 3 m A Poer = 8 8 = 64 m 2 A kolom = 3 3 = 9 m 2 Gaya geser terfaktor yang bekerja pada penampang kritis Vu = Apoer Pv A poer – A kolom Vu = 1598,936 ton Kuat geser beton Diketahui : β c = D 1,5 = 2 ; d’ = 0,08 m bo = 2 8 = 16 m ; d = B – d’ = 2,92 m f’c = 25 Mpa Vc = d bo c f c 6 2 1 ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ ⎟⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎝ ⎛ + β Vc = 7786,67 ton Abutment Aman terhadap geser pons : Vu Vc 1598,936 ton 7786,67 ton ...... OK 5 Perhitungan Settlement W poer = PLh b = 881,52500 = 240.000 kg W tiang = Jml tiangA tiangL tiang b = 360,1589625302500 = 429.198,75 kg V = 1860,58 ton = 1.860.580 kg 212 Berat V diperhitungkan merata dibawah kedalaman 23 L = 20 m L = 6 1,35 = 8,1 m B = 6 1,35 = 8,1 m A = L B = 65,61 m 2 q = A v = 61 , 65 1860,58 = 28,358 tm 2 L’ = 8,1 + 210tan45 = 28,1 m B’ = 8,1 + 210tan45 = 28,1 m A’ = L’ B’ = 789,61 m 2 ∆P’ = q A A = 358 , 28 789,61 65,61 = 2,356 tm 2 LL = 49 Cc = 0,00949 – 10 = 0,351 Po = 302,67 – 201,67 = 46,7 tm 2 eo = 1,4 S = Po AP Po eo Cc H log 1 + + = 7 , 46 356 , 2 7 , 46 log 4 , 1 1 351 , 10 + + = 0,0312 m = 3,12 cm Berdasarkan perhitungan diatas dapat diketahui bahwa terjadi penurunan pondasi tiang pancang sebesar 3,12 cm.

5.4.4. PERENCANAAN DIMENSI ABUTMENT :