KOMBINASI PEMBEBANAN Gaya tekanan tanah akibat gempa bumi Tag

199

5.4.2.2 KOMBINASI PEMBEBANAN

Kestabilan konstruksi harus ditinjau berdasarkan komposisi pembebanan dan gaya yang mungkin terjadi. Tegangan atau gaya yang digunakan dalam pemeriksaan kekuatan konstruksi yang bersangkutan dikalikan terhadap tegangan ijin atau tegangan batas yang ditentukan dalam prosen PPJJR – SKBI – 1987 . Tabel 5.15. Kombinasi Pembebanan No Kombinasi Pembebanan dan Gaya Tegangan yang dipakai thd teganagan ijin 1 M + H + K + Ta + Tu 100 2 M + Ta + Ah + Gg + A + SR + Tm 125 3 Komb. 1 + Rm + Gg + A + SR + Tm + S 140 4 M + Gh + Tag + Gg + Ahg + Tu 150 Keterangan : A : Beban angin Ah : gaya akibat aliran dan hanyutan Ahg : Gaya aliran dan hanyutan pada waktu gempa Gg : gaya gesek pada tumpuan bergerak Gh : gaya horizontal ekivalen akibat gempa bumi H+K : beban hidup dengan kejut M : beban mati PI : gaya – gaya pada waktu pelaksanaan Rm : gaya rem S : gaya setrifugal SR : gaya akibat susut dan rangkak Tm : gaya akibat perubahan suhu selain susut dan rangkak Ta : gaya tekanan tanah Tag : gaya tekanan tanah akibat gempa bumi Tb : gaya tumbuk Tu : gaya angkat bouyancy Beban nominal : jumlah total beban Beban ijin : beban nominal dibagi presentase terhadap tegangan ijin 200 Tabel 5.16. Kombinasi 1 Beban Gaya Jarak Lengan Momen Jenis Bagian V H Xo Xg Yo MVo MVg MH M P BA 549,85 0,00 4,00 3,55 0,00 2199,40 P T 18,00 0,00 4,00 1,33 0,00 72,00 P KM 716,58 0,00 4,00 8,20 0,00 2866,32 H + K P KH 576,15 0,00 4,00 8,20 0,00 2304,60 Ta P TA 7,856 0,50 3,928 Tu Nominal 1860,58 7,856 0,00 7442,32 3,928 ijin 1860,58 7,856 0,00 7442,32 3,928 Tabel 5.17. Kombinasi 2 Beban Gaya Jarak Lengan Momen Jenis Bagian V H Xo Xg Yo MVo MVg MH M P BA 549,85 0,00 4,00 3,55 0,00 2199,40 P T 18,00 0,00 4,00 1,33 0,00 72,00 P KM 716,58 0,00 4,00 8,20 0,00 2866,32 Ta P TA 7,856 0,50 3,928 Ah 0,463 5,015 2,322 Gg P G 107,49 0,00 8,20 0,00 881,418 A V 25,56 25,56 0,00 4,00 8,20 0,00 102,24 209,592 SR Tm Nominal 1309,99 115,809 5239,96 1097,26 ijin 1047,99 92,647 0,00 4191,97 877,81 201 Tabel 5.18. Kombinasi 3 Beban Gaya Jarak Lengan Momen Jenis Bagian V H Xo Xg Yo MVo MVg MH Komb. 1 1860,58 7,856 0,00 7442,32 3,928 Rm 27,727 8,20 227,36 Gg P G 107,49 0,00 8,20 0,00 881,42 A V 25,56 0,00 4,00 8,20 0,00 102,24 209,59 SR Tm S Nominal 1886,14 143,073 0,00 7544,56 1322,30 ijin 1347,24 102,195 0,00 5388,97 944,50 Tabel 5.19. Kombinasi 4 Beban Gaya Jarak Lengan Momen Jenis Bagian V H Xo Xg Yo MVo MVg MH M P BA 549,85 0,00 4,00 3,55 0,00 2199,40 P T 18,00 0,00 4,00 1,33 0,00 72,00 P KM 716,58 0,00 4,00 8,20 0,00 2866,32 Gh H BA 76,979 3,55 273,275 H T 100,32 8,20 822,624 H KM 2,52 1,33 3,352 T AG 1,10 0,00 0,5 0,00 0,55 Gg P G 107,49 0,00 8,20 0,00 881,42 Ahg T U Nominal 1284,43 288,41 5137,72 1981,22 ijin 856,29 192,27 3425,15 1320,81 202 Tabel 5.20. Kombinasi Gaya kombinasi Gaya Momen V H MVo MVg MH 1 1860,58 7,856 0,00 7442,32 3,928 2 1047,99 92,647 0,00 4191,97 877,81 3 1347,24 102,195 0,00 5388,97 944,50 4 856,29 192,270 0,00 3425,15 1320,81 5.4.2.3 KONTROL STABILITAS PILAR Kestabilan konstruksi diperiksa terhadap kombinasi gaya dan muatan yang paling menentukan. Terhadap guling Fg = SF MH g MV ≥ ∑ ∑ Fg 1 = = ∑ ∑ MH g MV 928 , 3 32 , 7442 = 1894,68 ≥ 1.5 ……………….. oke Fg 2 = = ∑ ∑ MH g MV 81 , 877 97 , 4191 = 4,78 ≥ 1.5 ……………….. oke Fg 3 = = ∑ ∑ MH g MV 50 , 944 97 , 5388 = 5,71 ≥ 1.5 ……………….. oke Fg 4 = = ∑ ∑ MH g MV 81 , 1329 15 , 3425 = 2,58 ≥ 1.5 ……………….. oke Terhadap geser Fq = SF H B Ca V ≥ + ∑ ∑ tan δ Fq 1 = 7,856 00 , 8 00 , 1 25 , 20 tan 1860,58 + = 88,39 ≥ 1.5 …….. oke Fq 2 = 92,647 00 , 8 00 , 1 25 , 20 tan 1047,99 + = 4,26 ≥ 1.5 ……… oke Fq 3 = 102,195 00 , 8 00 , 1 25 , 20 tan 1347,24 + = 4,94 ≥ 1.5 ……… oke Fq 4 = 192,270 00 , 8 00 , 1 25 , 20 tan 856,29 + = 1,68 ≥ 1.5 ……….oke 203 Terhadap eksentrisitas e = B V MH MV O 6 1 ≤ + ∑ ∑ ∑ Tabel 5.21. Kontrol terhadap eksentrisitas e Kombinasi MVg Ton.m MH Ton.m V Ton 16 B m e Hasil I 7442,32 3,928 1860,58 1,33 4,002 Tidak OK II 4191,97 877,81 1047,99 1,33 4,838 Tidak OK III 5388,97 944,50 1347,24 1,33 4,701 Tidak OK IV 3425,15 1320,81 856,29 1,33 5,542 Tidak OK Terhadap daya dukung Tanah Diketahui : 2 = 1,80 tm 3 ; Ø 2 = 20,25 O ; C 2 = 0,48 tm 2 Untuk Ø 2 = 20,25 O , maka nilai Nc = 7,5 , Nq = 3,54 , N γ = 1,62 Qu = c Nc + γ D Nq + 0.5 γ B N γ = 0,48 7,5 + 1,80 1,5 3,54 + 0,5 1,80 3,10 1,62 = 3,60 + 9,558 + 4,520 = 17,678 tonm 2 Qall = SF Qu = 5 . 1 678 , 17 = 11,785 tm 2 all O Q W MV A V ≤ ± = ∑ ∑ σ = ± = 12,813 00 , 24,80 1860,58 1 σ 75,023 11,785 tm 2 ………. Tidak oke = ± = 12,813 00 , 24,80 1047,99 2 σ 42,258 11,785 tm 2 ………Tidak oke = ± = 12,813 00 , 24,80 1347,24 3 σ 55,579 11,785 tm 2 ………Tidak oke = ± = 12,813 00 , 24,80 856,29 4 σ 34,528 11,785 tm 2 ……… Tidak oke 204 Dimana : SF = safety factor 1.5 ~ 3 B = lebar Pilar = 3,10 meter L = panjang Pilar = 8,00 meter A = 3,10 8,00 = 24,80 m 2 W = 16 L B 2 = 16 8,00 3,10 2 = 12,813 m 3 Ø = sudut geser dalam f = koefesien geser = 0.58 γ = berat isi tanah tonm 2 V = gaya vertikal ton H = gaya horizontal ton MVo = momen vertical terhadap titik O MVg = momen vertical terhadap titik G MH = momen horizontal terhadap dasar Pilar Karena tinjauan stabilitas pilar hanya terhadap guling dan geser yang mempunyai faktor aman, sedangkan tinjauan terhadap eksentrisitas dan daya dukung tidak aman mempunyai faktor aman, maka dipasang diperlukan ponadasi tiang pancang.

5.4.3 PERHITUNGAN PONDASI TIANG PANCANG PILAR