PERHITUNGAN CORE PERHITUNGAN STRUKTUR

218

4.4 PERHITUNGAN CORE

LIFT 4.4.1 Perhitungan Core Lift Untuk Dinding A Data : b = 300 mm h = 4000 mm Agr = 1200000 mm 2 Wgr = 800000000 mm 3 Perhitungan Beban yang bekerja pada dinding : Dari perhitungan diperoleh nilai : Wu9 = 12745.134 KN Wu8 = 1180.742 KN Wu7 = 1566.935 KN Wu6 = 886.363 KN Wu5 = 74388.233 KN Wu 4 = 675.024 KN 430 153 330 350 350 435 430 430 430 525 430 430 430 430 219 Wu 3 = 523.83 KN Wu2 = 254.689 KN Wu1 = 127.344 KN Besar momen : Mu = 39,65. 12745.134 + 35,35. 1180.742 + 31,05 . 1566.935+ 26,75 . 886.363 + 22.45 . 74388.233 + 18.15 . 675.024 + 12.9 . 523.83 + 8.6 . 254.689 + 4.3 . 127.344 = 2311210.163 KNm Besar beban total vertikal : Pu = Σ 1.2 D + 1.6 L = 115008.76 KN eo = Pu Mu = 115008.76 3 2311210.16 = 20.096 m Tegangan pada dinding beton adalah : σ b = Agr Pu ± Wgr Mu = 4000 . 300 10 . 115008.76 3 ± 2 6 4000 . 300 . 6 1 10 . 2.311 = 95.841 ± 2889.013 Nmm 2 Untuk menentukan kekakuan dinding dapat diterapkan dengan : EI k = d g I Ec β + ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ 1 5 , 2 . Ec = 4700. c f = 4700. 25 = 23500 Nmm 2 Ig = 112 . bh 3 = 112 . 300.4000 3 = 1,67.10 12 mm 4 d = L D D 6 , 1 2 , 1 2 , 1 + = 759 . 12218 . 6 , 1 955 . 79548 . 2 , 1 955 . 79548 . 2 , 1 + = 0,83 EI k = 9 12 10 . 83 , 1 5 , 2 10 . 67 , 1 . 23500 − = 8218521.643 KNm 2 Dengan menganggap dinding terjepit penuh, maka panjang tekuk dinding Ic adalah 220 Ic = 2.39,65 = 79,3 m P cr = Ic EI k 2 π = 3 , 79 10 . 219 . 8 . 6 2 π = 1021832.736 KN Dinding akan menahan stabilitas setengah bangunan dengan beban total vertical sebesar : P u tot = 9234.829 KN n = utot cr P P = 9234.829 6 1021832.73 = 110.65 1 − n n = 1 65 . 110 65 . 110 − = 1.009 e 1 = 1.009 . 20.096 = 20.279 m Telah ditentukan sebelum ini bahwa pada dinding tidak terdapat tegangan tarik. Karena itu untuk menentukan tulangan didsarkan pada Buku Grafik dan Tabel. Maka didapatkan h d = 0,15 gr u A c f P . = 4000 . 300 . 25 76 . 115008 = 0.0038 1 SKSNI T15-1991-03 Pasal 3.3.3.2-2 φ = 0,8 c f A P gr u . 85 , . . φ = 25 . 85 , . 4000 . 300 . 8 , 10 . 76 . 115008 3 = 0.0056 h e 1 = 65 . 39 279 . 20 = 0.512 c f A P gr u . 85 , . . φ . h e 1 = 0,0029 r = 0,006 ; = 1 ρ = 0,006 . As tot = 0,006 . 300 . 4000 = 7200 mm 2 221 Aski = Aska = 4 1 7200 = 1800 mm 2 Tulangan yang memenuhi adalah 2 ø 16 - 200 As terpasang = 2010 mm 2 Pada bagian tengah dinding, penulangan yang dipasang per sisi = 18004 = 450 mm 2 m’ Dipakai tulangan ø14 - 250 As terpasang = 616 mm 2 Perhitungan tulangan geser Menurut SKSNI T15-1991-03 Pasal 3.4.10 berlaku : V u ≤ φ V a dengan φ V a = φ V c + φ V a ............................................................3.4-1 dan 3.4-10 Untuk V c boleh ditetapkan sebagai : V c = 6 1 . hd c f . , dengan d = 0,8 l w L w = 4000 mm dan h = 300 mm V c = 6 1 . 3200 . 300 . 25 = 816,497 KN φ Vc = 0,6 .816,497 = 489,898 kN V u = 115008.76 KN Untuk V s boleh ditetapkan sebagai : V s = 2 . . s d fy A v Dengan s 2 = 100 mm, maka didapat sebagai berikut : V s = 100 3200 . 400 . v A = 12800 A v per m’ φ V s = 0,8.12800 A v φ V s perlu = V u – φ V c = 115008,76– 489,898= 11010,978 kN 0,8.12800 A v perlu = 11010,978. 10 3 A v perlu = 1075,29 mm 2 m’ 0,006.300. 816,497 = 1469,695 mm 2 Maka dipakai tulangan 2 ø 12 – 150 , As terpasang = 1508 mm 2 Secara demikian , penulangan horizontal dinding telah tercapai. Untuk penulangan geser dalam arh vertical berlaku : 222 ρ n = 0,0025 + 0,5 2,5 - lw hw ρh – 0,0025 ≥ 0,0025 Dengan h w adalah tinggi total dinding ρ n = 0,0025 + 0,5 2,5 – 4 95 , 36 0,0036 - 0,0025 = 0,0025 = 0,0025 Penulangan cukup memadai

4.4.2 Perhitungan Core Lift Untuk Dinding B

Data : b = 300 mm h = 5000 mm Agr = 1200000 mm 2 Wgr = 800000000 mm 3 Perhitungan Beban yang bekerja pada dinding : Dari perhitungan diperoleh nilai : Wu9 = 12745.134 KN 430 153 330 350 350 435 430 430 430 525 430 430 430 430 223 Wu8 = 1180.742 KN Wu7 = 1566.935 KN Wu6 = 886.363 KN Wu5 = 74388.233 KN Wu 4 = 675.024 KN Wu 3 = 523.83 KN Wu2 = 254.689 KN Wu1 = 127.344 KN Besar momen ordo-1: Mu = 39,65. 12745.134 + 35,35. 1180.742 + 31,05 . 1566.935+ 26,75 . 886.363 + 22.45 . 74388.233 + 18.15 . 675.024 + 12.9 . 523.83 + 8.6 . 254.689 + 4.3 . 127.344 = 2311210.163 KNm Besar beban total vertikal : Pu = Σ 1.2 D + 1.6 L = 115008.76 KN eo = Pu Mu = 115008.76 3 2311210.16 = 20.096 m Tegangan pada dinding beton adalah : σ b = Agr Pu ± Wgr Mu = 4000 . 300 10 . 115008.76 3 ± 2 6 4000 . 300 . 6 1 10 . 2.311 = 95.841 ± 2889.013 Nmm 2 Untuk menentukan kekakuan dinding dapat diterapkan dengan : EI k = d g I Ec β + ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ 1 5 , 2 . Ec = 4700. c f = 4700. 25 = 23500 Nmm 2 Ig = 112 . bh 3 = 112 . 300.4000 3 = 1,67.10 12 mm 4 d = L D D 6 , 1 2 , 1 2 , 1 + = 759 . 12218 . 6 , 1 955 . 79548 . 2 , 1 955 . 79548 . 2 , 1 + = 0,83 224 EI k = 9 12 10 . 83 , 1 5 , 2 10 . 67 , 1 . 23500 − = 8218521.643 KNm 2 Dengan menganggap dinding terjepit penuh, maka panjang tekuk dinding Ic adalah Ic = 2.39,65 = 79,3 m P cr = Ic EI k 2 π = 3 , 79 10 . 219 . 8 . 6 2 π = 1021832.736 KN Dinding akan menahan stabilitas setengah bangunan dengan beban total vertical sebesar : P u tot = 9234.829 KN n = utot cr P P = 9234.829 6 1021832.73 = 110.65 1 − n n = 1 65 . 110 65 . 110 − = 1.009 e 1 = 1.009 . 20.096 = 20.279 m Telah ditentukan sebelum ini bahwa pada dinding tidak terdapat tegangan tarik. Karena itu untuk menentukan tulangan didsarkan pada Buku Grafik dan Tabel. Maka didapatkan h d = 0,15 gr u A c f P . = 5000 . 300 . 25 876 . 11500 = 0,00031 1 SKSNI T15-1991-03 Pasal 3.3.3.2-2 φ = 0,8 c f A P gr u . 85 , . . φ = 25 . 85 , . 4000 . 300 . 8 , 10 . 876 . 11500 3 = 0,0056 h e 1 = 65 . 39 279 . 20 = 0.512 225 c f A P gr u . 85 , . . φ . h e 1 = 0,0029 r = 0,006 ; = 1 ρ = 0,006 . As tot = 0,006 . 300 . 4000 = 7200 mm 2 Aski = Aska = 4 1 7200 = 1800 mm 2 Tulangan yang memenuhi adalah 2 ø 16 - 200 As terpasang = 2010 mm 2 Pada bagian tengah dinding, penulangan yang dipasang per sisi = 18004 = 450 mm 2 m’ Dipakai tulangan ø14 - 250 As terpasang = 616 mm 2 Perhitungan tulangan geser Menurut SKSNI T15-1991-03 Pasal 3.4.10 berlaku : V u ≤ φ V a dengan φ V a = φ V c + φ V a ........................................3.4-1 dan 3.4-10 Untuk V c boleh ditetapkan sebagai : V c = 6 1 . hd c f . , dengan d = 0,8 l w. L w = 4000 mm dan h = 300 mm V c = 6 1 . 3200 . 300 . 25 = 816.497 KN φ Vc = 0,8 .816.497 = 498.898 KN V u = 115008.76 KN Untuk V s boleh ditetapkan sebagai : V s = 2 . . s d fy A v Dengan s 2 = 100 mm, maka didapat sebagai berikut : φ V s = 0,8.12800 A v φ V s perlu = V u – φ V c = 115008,76– 489,898= 11010,978 kN 0,8.12800 A v perlu = 11010,978. 10 3 226 95 500 350 400 400 400 400 400 400 250 300 430 430 430 525 430 430 430 430 430 A v perlu = 1075,29 mm 2 m’ 0,006.300. 816,497 = 1469,695 mm 2 Maka dipakai tulangan 2 ø 12 – 150 , As terpasang = 1508 mm 2 Secara demikian , penulangan horizontal dinding telah tercapai. Untuk penulangan geser dalam arh vertical berlaku : ρ n = 0,0025 + 0,5 2,5 - lw hw ρh – 0,0025 ≥ 0,0025 Dengan h w adalah tinggi total dinding ρ n = 0,0025 + 0,5 2,5 – 4 95 , 36 0,0036 - 0,0025 = 0,0025 = 0,0025 Penulangan cukup memadai

4.3.6. 1 Perhitungan Core Lift Untuk Dinding C

Data : b = 300 mm h = 5000 mm Agr = 1500000 mm 2 Wgr = 1250000000 mm 3 Perhitungan Beban yang bekerja pada dinding : Dari perhitungan diperoleh nilai : 227 Wu9 = 12745.134 KN Wu8 = 1180.742 KN Wu7 = 1566.935 KN Wu6 = 886.363 KN Wu5 = 74388.233 KN Wu 4 = 675.024 KN Wu 3 = 523.83 KN Wu2 = 254.689 KN Wu1 = 127.344 KN Besar momen : Mu = 39,65. 12745.134 + 35,35. 1180.742 + 31,05 . 1566.935+ 26,75 . 886.363 + 22.45 . 74388.233 + 18.15 . 675.024 + 12.9 . 523.83 + 8.6 . 254.689 + 4.3 . 127.344 = 2311210.163 KNm Besar beban total vertikal : Pu = Σ 1.2 D + 1.6 L = 115008.76 KN eo = Pu Mu = 115008.76 3 2311210.16 = 20.096 m Tegangan pada dinding beton adalah : σ b = Agr Pu ± Wgr Mu = 5000 . 300 10 . 115008.76 3 ± 2 6 5000 . 300 . 6 1 10 . 2.311 = 76.673 ± 184.897 Nmm 2 Untuk menentukan kekakuan dinding dapat diterapkan dengan : EI k = d g I Ec β + ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ 1 5 , 2 . Ec = 4700. c f = 4700. 25 = 23500 Nmm 2 Ig = 112 . bh 3 = 112 . 300.5000 3 = 3.13.10 12 mm 4 228 d = L D D 6 , 1 2 , 1 2 , 1 + = 759 . 12218 . 6 , 1 955 . 79548 . 2 , 1 955 . 79548 . 2 , 1 + = 0,83 EI k = 9 12 10 . 83 , 1 5 , 2 10 . 13 . 3 . 23500 − = 16051800.08 KNm 2 Dengan menganggap dinding terjepit penuh, maka panjang tekuk dinding Ic adalah Ic = 2.39,65 = 79,3 m P cr = Ic EI k 2 π = 3 , 79 10 . 506 . 1 . 7 2 π = 1995767.063 KN Dinding akan menahan stabilitas setengah bangunan dengan beban total vertical sebesar : P u tot = 9234.829 KN n = utot cr P P = 9234.829 3 1995767.06 = 216.11 1 − n n = 1 216.11 216.11 − = 1.005 e 1 = 1.005. 20.096 = 20.189 m Telah ditentukan sebelum ini bahwa pada dinding tidak terdapat tegangan tarik. Karena itu untuk menentukan tulangan didsarkan pada Buku Grafik dan Tabel. Maka didapatkan h d = 0,15 gr u A c f P . = 5000 . 300 . 25 76 . 115008 = 0.0031 1 SKSNI T15-1991-03 Pasal 3.3.3.2-2 φ = 0,8 c f A P gr u . 85 , . . φ = 25 . 85 , . 5000 . 300 . 8 , 10 . 76 . 115008 3 = 0.0045 229 h e 1 = 65 . 39 189 . 20 = 0.509 c f A P gr u . 85 , . . φ . h e 1 = 0,0023 r = 0,006 ; = 1 ρ = 0,006 . As tot = 0,006 . 300 . 5000 = 9000 mm 2 Aski = Aska = 4 1 9000 = 2250 mm 2 Tulangan yang memenuhi adalah 2 ø 16 - 175 As terpasang = 2298 mm 2 Pada bagian tengah dinding, penulangan yang dipasang per sisi = 22504 = 562.5 mm 2 m’ Dipakai tulangan ø14 - 250 As terpasang = 616 mm 2 Perhitungan tulangan geser Menurut SKSNI T15-1991-03 Pasal 3.4.10 berlaku : V u ≤ φ V a dengan φ V a = φ V c + φ V a .........................................3.4-1 dan 3.4-10 Untuk V c boleh ditetapkan sebagai : V c = 6 1 . hd c f . , dengan d = 0,8 l w L w = 5000 mm dan h = 300 mm V c = 6 1 . 3200 . 300 . 25 = 912.871 KN φ Vc = 0,6 . 912.871 = 547.723 kN V u = 115008.76 KN Untuk V s boleh ditetapkan sebagai : V s = 2 . . s d fy A v Dengan s 2 = 100 mm, maka didapat sebagai berikut : V s = 100 4000 . 400 . v A = 16000 A v per m’ φ V s = 0,8.16000 A v 230 φ V s perlu = V u – φ V c = 115008,76– 547.723 = 114461.037 kN 0,8.16000 A v perlu = 114461.37 10 3 A v perlu = 1192.306 mm 2 m’ 0,006.300. 816,497 = 1469,695 mm 2 Maka dipakai tulangan 2 ø 12 – 150 , As terpasang = 1508 mm 2 Secara demikian , penulangan horizontal dinding telah tercapai. Untuk penulangan geser dalam arh vertical berlaku : ρ n = 0,0025 + 0,5 2,5 - lw hw ρh – 0,0025 ≥ 0,0025 Dengan h w adalah tinggi total dinding ρ n = 0,0025 + 0,5 2,5 – 5 95 , 36 0,0036 - 0,0025 = 0,0025 = 0,0025 Penulangan cukup memadai 4.4.3Perhitungan Core Lift Untuk Dinding D 430 153 330 350 350 435 430 430 430 525 430 430 430 430 231 Data : b = 300 mm h = 4350 mm Agr = 1305000 mm 2 Wgr = 946125000 mm 3 Perhitungan Beban yang bekerja pada dinding : Dari perhitungan diperoleh nilai : Wu9 = 12745.134 KN Wu8 = 1180.742 KN Wu7 = 1566.935 KN Wu6 = 886.363 KN Wu5 = 74388.233 KN Wu 4 = 675.024 KN Wu 3 = 523.83 KN Wu2 = 254.689 KN Wu1 = 127.344 KN Besar momen : Mu = 39,65. 12745.134 + 35,35. 1180.742 + 31,05 . 1566.935+ 26,75 . 886.363 + 22.45 . 74388.233 + 18.15 . 675.024 + 12.9 . 523.83 + 8.6 . 254.689 + 4.3 . 127.344 = 2311210.163 KNm Besar beban total vertikal : Pu = Σ 1.2 D + 1.6 L = 115008.76 KN eo = Pu Mu = 115008.76 3 2311210.16 = 20.096 m Tegangan pada dinding beton adalah : σ b = Agr Pu ± Wgr Mu = 4350 . 300 10 . 115008.76 3 ± 2 6 4350 . 300 . 6 1 10 . 2.311 = 88.129 ± 2442.817 Nmm 2 232 Untuk menentukan kekakuan dinding dapat diterapkan dengan : EI k = d g I Ec β + ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ 1 5 , 2 . Ec = 4700. c f = 4700. 25 = 23500 Nmm 2 Ig = 112 . bh 3 = 112 . 300.4350 3 = 2.058.10 12 mm 4 d = L D D 6 , 1 2 , 1 2 , 1 + = 759 . 12218 . 6 , 1 955 . 79548 . 2 , 1 955 . 79548 . 2 , 1 + = 0,83 EI k = 9 12 10 . 83 , 1 5 , 2 10 . 058 . 2 . 23500 − = 10570158.51 KNm 2 Dengan menganggap dinding terjepit penuh, maka panjang tekuk dinding Ic adalah Ic = 2.39,65 = 79,3 m P cr = Ic EI k 2 π = 3 , 79 10 . 57 . 10 . 6 2 π = 1314218.598 KN Dinding akan menahan stabilitas setengah bangunan dengan beban total vertical sebesar : P u tot = 9234.829 KN n = utot cr P P = 9234.829 8 1314218.59 = 142.31 1 − n n = 1 31 . 142 31 . 142 − = 1.007 e 1 = 1.007 . 20.096 = 20.238 m Telah ditentukan sebelum ini bahwa pada dinding tidak terdapat tegangan tarik. Karena itu untuk menentukan tulangan didsarkan pada Buku Grafik dan Tabel. 233 Maka didapatkan h d = 0,15 gr u A c f P . = 4350 . 300 . 25 76 . 115008 = 0.0035 1 SKSNI T15-1991-03 Pasal 3.3.3.2-2 φ = 0,8 c f A P gr u . 85 , . . φ = 25 . 85 , . 4350 . 300 . 8 , 10 . 76 . 115008 3 = 0.0052 h e 1 = 238 . 20 = 0.5104 c f A P gr u . 85 , . . φ . h e 1 = 0,0026 r = 0,004 ; = 1 ρ = 0,005 . As tot = 0,005 . 300 . 4350 = 6525 mm 2 Aski = Aska = 4 1 6525 = 1631.3 mm 2 Tulangan yang memenuhi adalah 2 ø 16 - 200 As terpasang = 2010 mm 2 Pada bagian tengah dinding, penulangan yang dipasang per sisi = 1631.34 = 407.813 mm 2 m’ Dipakai tulangan ø14 - 250 As terpasang = 616 mm 2 Perhitungan tulangan geser Menurut SKSNI T15-1991-03 Pasal 3.4.10 berlaku : V u ≤ φ V a dengan φ V a = φ V c + φ V a ........................................3.4-1 dan 3.4-10 Untuk V c boleh ditetapkan sebagai : V c = 6 1 . hd c f . , dengan d = 0,8 l w L w = 4350 mm dan h = 300 mm V c = 6 1 . 3480 . 300 . 25 = 851.5 KN φ Vc = 0,6 .851.5 = 510.882 KN V u = 115008.76 KN 234 500 400 3985 CR CM 1125 854 1659 1924 RC RA RB XR Xm YR 265.80 e eY 270.50 T YM GE MPA RD 455 1 708 Untuk V s boleh ditetapkan sebagai : V s = 2 . . s d fy A v Dengan s 2 = 100 mm, maka didapat sebagai berikut : V s = 100 3480 . 400 . v A = 13920 A v per m’ φ V s = 0,8.13920 A v φ V s perlu = V u – φ V c = 115008,76– 510.882 = 114497.878 kN 0,8.13920 A v perlu = 11010,978. 10 3 A v perlu = 988.773 mm 2 m’ 0,006.300. 816,497 = 1469,695 mm 2 Maka dipakai tulangan 2 ø 12 – 150 , As terpasang = 1508 mm 2 Secara demikian , penulangan horizontal dinding telah tercapai. Untuk penulangan geser dalam arh vertical berlaku : ρ n = 0,0025 + 0,5 2,5 - lw hw ρh – 0,0025 ≥ 0,0025 Dengan h w adalah tinggi total dinding ρ n = 0,0025 + 0,5 2,5 – 4 95 , 36 0,0036 - 0,0025 = 0,0025 = 0,0025 Penulangan cukup memadai Ternyata penulangan vertikal berdasarkan perhitungan cukup memadai. Cheking eksentrisitas : 235 Mencari titik pusat kekakuan : I A = 112.b.h 3 = 112 . 0.3 . 4 3 = 1.6 m 4 I A = I B = 1.6 m 4 I C = 112 . b. h 3 = 112 . 0.3 . 5 3 = 3.125 m 4 I D = 112 . b. h 3 = 112 . 0.3 . 4,35 3 = 2.058 m 4 Mencari pusat kekakuan : I A . x = I B . L – x + I D . 38.49 – x 1.6 . x = 1.6. 5 – x + 2.058 . 38.49 – x 1.6 . x = 8 – 1.6 x + 79.212 – 2.058 x 1.6 . x = 87.212 – 3.658 x x = 16.587 m Y R = C R 09 . 17 . D R = 3,125 09 . 17 . 058 . 2 = 11.255 m CR 16.587 , 11.255 Mencari pusat masa : Dari perhitungan diperoleh : CM 19.245 , 8.545 ex = X m - X R = 19.245 – 16.587 m = 2.658 m ey = Y R – Y m = 11.25 – 8.545 m = 2.705 m 236 500 40 3985 CR CM 1125 854 1659 1924 VDC VDA VDB XR Xm YR 265.80 e eY 270.50 YM GE MP A VD D 45 5 1708 R A = 144574.946 KNm R B = 100994.146 KNm R D = 190910.053 KNm R C = 881714.148 KNm Kekakuan terhadap torsi : J = R A . 16.587 2 + R B . 11.587 2 + R C . 5.84 2 + R D . 21.903 2 = 144574.946. 16.587 2 + 100994.146. 11.587 2 + 881714.148. 5.84 2 + 190910.053. 21.903 2 = 39776698.01 + 13559329.52+ 30071390.05 + 91587457.82 = 174994875.4 KNm Besar Gaya geser Direct Shear pada dinding A maupun dinding B : R W I C V t . . = = 5 , 3 8321461,9 1 527 , kg = 1252974,406 kg = 12529.744 KN V D.A = D B A R R R + + A R x V = + + 190910.053 100994.146 144574.946 144574.946 x 12529.744 = 4150.226 KN V D.B = D B A R R R + + B R x V 237 500 400 3985 CR CM 1 125 854 1659 1924 XR Xm YR 265.80 e eY 270.50 YM GEM P A 455 1708 T VTA VTB VTC V TD = + + 190910.053 100994.146 144574.946 100994.146 x 12529.744 = 2899.178 KN V D.C = C C R R x V 148 . 881717 148 . 881717 x 12529.744 =12529.744 KN V D.D = D B A D R R R R + + x V 053 . 190910 146 . 100994 144574.946 053 . 190910 + + x 12529.744 = 5480.34 KN Mencari eksentrisitas total : Ex acc + 0.05 38.49 =2.658 + 0.05 38.49 = 4.583 m Ey acc + 0.05 38.49 =2.705 + 0.05 17.09 = 3.56 m V’ TA = j R X A R . . e V.e ecc + = 4 174994875. 144574.946 . 587 . 16 . 583 . 4 . 12529.744 = 786.915 KN V’ TB = j R X B R . 5 . e V.e ecc − + = 4 . 174994875 100994.146 . 587 . 11 . 4.583 12529.744. = 384.003 KN 238 V’ TC = j R Y C R . 09 . 17 . e V.e ecc − + = 4 . 174994875 881714.148 . 84 . 5 . 3.56 12529.744. = 1312.525 KN V’ TD = j R X D R . 49 . 38 . e V.e ecc − + = 4 . 174994875 190910.053 . 903 . 21 . 4.583 12529.744. = 1372.142 KN Initial total geser : V A’ = V D.A - V’ T.A = 4150.226 - 786.915 = 3363.311 KN V B’ = V D.B - V’ T.A = 2899.178 - 786.915 = 2112.263 KN V C’ = V D.C + V’ T.C = 12529.744+ 1312.525 = 13842.269 KN V D’ = V D.B + V’ T.D = 5480.34 + 1372.142 = 6852.482 KN δ A ’ = A A R V = 946 . 144574 3363.311 = 0.023 m δ B ’ = B B R V = 146 . 100994 2112.263 = 0.021 m δ C ’ = C C R V = 148 . 881714 13842.269 = 0.016 m δ D ’ = D D R V = 553 . 190910 6852.482 = 0.036 m δ max ’ = 0.036 m avg δ = 4 0.036 0.016 0.021 0.023 + + + = 0.024 avg δ δmax = 024 . 0.036 = 1.5 1.4 A x = 024 . . 2 . 1 0.036 2 = 1.56 3….. ok 239 4.5 PERHITUNGAN LIFT 4.5.1 Kapasitas lift