Perhitungan Momen dan Lintang Kontrol geser Perencanaan Shear Connector

115 = 1,55 x 250 kgm 2 = 387,5 kgm Koef. Kejut = 1 + = 1,235

3.11.5 Perhitungan Momen dan Lintang

 Mbs = 18. . L 2 = 18. 1981. 35 2 = 303289 kgm Mbt = 18. . L 2 = 18. 444 . 35 2 = 67988 kgm Mbg = 14 . 28364 . 35 + 18 . 4983,25 . 35 2 1,235 + 18 . 387,5 . 35 2 = 1.308.2245 kgm = 261645 kgm  Vu = = 12 1981 + 444 + + x 35 + 12 x 28364 = 75418 kg a. Untuk desain terhadap beban konstruksi aksi komposit belum bekerja, karena beton belum mengeras. Sebelum komposit, beban konstruksi terdiri dari : beban balok WF, beban Slab dan beban diapragma.tanpa beban hidup M u = 303289 kgm b. Sesudah komposit beton sudah mengeras dan beban hidup telah bekerja M u = 303289 kgm + 67988 kgm + 261645 kgm = 632922 kgm V u = 75418 kg 3.11.6 Kontrol kuat Momen lentur 3.11.6.1 Sebelum komposit M u = 303289 kgm = 3032,89 knm Universitas Sumatera Utara 116 Kontrol tekuk lokal Untuk sayap : Untuk badan : √ √ √ √ 5 ≤ 10,75 75 ≤ 108,44 Penampang profil kompak sehingga dapat mencegah terjadinya tekuk lokal. Kontrol tekuk lateral L = Balok diafragma dipasang setiap jarak 5 m sebagai penopang lateral L p = 1,76 r y √ Dimana r y = √ = √ = 5,305 cm = 53,05 mm L p = 1,76 x 53,05 x √ = 2761,86 mm = 2,76 m J = = 9400000 mm 4 C w = = = 7,6 x 10 13 X 1 = √ = √ Universitas Sumatera Utara 117 = 9330,52 mm 4 N 2 X 2 = = = 0,0017 L r = √ √ = √ √ = 8276 mm = 8,28 m L p = 2,76 m L = 5 m L r = 8,28 m Bentang menengah C b = M max = 303289 kgm = 3032,89 kNm M A = 2816,255 kN.m Momen pada 14 bentang tak terkekang M B = 3032,89 kN.m Momen pada tengah bentang tak terkekang M C = 2816,255 kN.m Momen pada 34 bentang tak terkekang Gambar 3.29 Diagram Momen C b = = 1,035 Universitas Sumatera Utara 118 M r = = 20718 x 10 3 x 240 – 70 = 3522060000 N.mm = 3522,06 kN.m M p = Z x .f y Z X = = = 23598 cm 3 M p = 23598 x 10 3 x 240 = 5663520000 N.mm = 5663,52 kN.m M n = = = 4962,33 M p =5663,52 kN.m Ф b .M n = 0,9 x 4962,33 = 4466 kN.m Ф b .M n =4466 kN.m M u =3032,89 kN.m ……………… Aman

3.11.6.2 Sesudah komposit

M u = 632922 kgm = 6329,22 knm Menentukan jarak-jarak dari centroid gaya-gaya yang bekerja : a = = = 252,18 mm t s = 250 mm Karena tebal slab beton 250 mm, slab tersebut tidak dapat memberikan kekuatan yang cukup untuk mengimbangi gaya tarik A s, F y yang mampu terjadi Universitas Sumatera Utara 119 didalam penampang bajanya, dengan demikian sumbu netral plastis akan berada dalam penampang baja. C c = 0,85 x f’ c x b E x t s = 0,85 x 29,05 x 1850 x 250 = 11420281,25 N C s = = = 49859,375 N Tinggi blok tekan pada sayap profil baja dihitung sebagai berikut : d f = = = 0,69 mm t f = 30 mm Lokasi titik berat dari bagian tarik profil baja adalah: ȳ = – = – = 567 mm Mencari nilai lengan momen gaya tekan batas beton dan baja d’ 2 = d + - ȳ Universitas Sumatera Utara 120 = 1500 + – 567 = 1058 mm d’’ 2 = d - ȳ - = 1500 – 567 – = 932,65 mm Kuat lentur nominal dari komponen struktur komposit tersebut : M n = C c x d’ 2 + C s x d’’ 2 = 11420281,25 x 1058 + 49859,375 x 932,65 = 1,21 x 10 10 Nmm = 12129 kNm Kontrol momen batas : ≤ √ ≤ √ 75 ≤ 108,44 plastis M n kuat momen nominal yang dihitung berdasarkan distribusi tegangan plastis pada penampang komposit. Ф b = 0,85 Kuat lentur rencana : Ф b M n = 0,85 x 12129 = 10309 kN-m Syarat momen : M u ≤ Ф b . M n 6329,22 kN-m ≤ 10309 kN-m ……………Aman Universitas Sumatera Utara 121 Kekuatan nominal penampang komposit lebih besar dari momen akibat beban ultimit, sehingga penampang mampu menahan beban yang terjadi.

3.11.7 Kontrol geser

V u = 75418 kg = 754,18 kN Cek kelangsingan pelat badan profil : √ Dengan : k n = a = Jarak antar pengaku lateral pada penampang k n = = 5,45 mm √ 75 ≤ 75,96 Plastis Maka kuat geser nominal dengan leleh pada pelat badan dihitung sebagai berikut: V n = 0,6.f yw .A w A w = Luas kotor pelat badan karna kuat geser nominal, dianggap disumbangkan hanya oleh pelat badan. V n = 0,6.f y .A w V n = 0,6 x 240 x 1500 x 20 V n = 4320000 N = 4320 kN Universitas Sumatera Utara 122 ФV n = 0,9 x 4320 kN ФV n = 3888 kN V u =754,18 kN …………….Aman

3.11.8 Perencanaan Shear Connector

Menggunakan baut : H = 120 mm H d = 12 2,0 = 6 5,5 ̅ a = 55 d 2 √ = 55 2 2 √ = 2088 kg Gambar 3 30 Titik Berat Komposit Direncanakan 4 buah per baris n = 4 n.Qa = 4 x 2088 = 8352 kg Universitas Sumatera Utara 123 Gambar 3.31 Profil Baut Ixc = 3.545.202 cm 4 25141 cm 2 Gambar 3.32 Garis Pengaruh Lintang dimana : dan Universitas Sumatera Utara 124 P 1 = 28364 kg = 2182 + 7722 = 9904 kgm = 2220 kgm = 4983,25 kgm = 387,5 kgm koef.kejut = 266,654 35 – x 2 + 1000,844 35-x – 173,2 x 2 Shear connector didesain per jarak 3,5 m. X = 0 m  D = 361681 kg Dmax X 1 = 3,5 m  D 1 = 293993 kg X 2 = 7 m  D 2 = 228594 kg X 3 = 10,5 m  D 3 = 165485 kg X 4 = 14 m  D 4 = 104665 kg X 5 = 17,5 m  D 5 = 46136 kg syarat : Universitas Sumatera Utara 125 Total baut 1 gelagar memanjang : Total pada 10 gelagar = 10 x 448 = 4480 buah

3.11.9 Kontrol lendutan