41
SNI 03-2847-2002 Tentang Tata Cara Perhitungan Struktur Beton Bertulang untuk Bangunan Rumah dan Gedung.
SNI 03-1727-2002 F Tentang Tata Cara Perencanaan Pembebanan untuk Rumah dan Gedung.
Berdasarkan Tata Cara Perhitungan Struktur Beton Bertulang untuk Bangunan Rumah dan Gedung dan Tata Cara Perencanaan Pembebanan
untuk Rumah dan Gedung maka beban yang diperhitungkan sebagai berikut: Beban mati W
D
dikalikan dengan faktor 1,2 Beban Hidup W
L
dikalikan dengan faktor 1,6
3.1.2 Data Teknis Perencanaan Pelat Lantai
Mutu beton fc : 22,825 Mpa K275
Mutu baja fy : 240 Mpa
Berat adukan semen per cm tebal : 21 kgm
2
Berat penutup lantai keramik : 24 kgm
2
Berat beton bertulang : 2400 kgm
3
Berat pasir kondisi lembab : 1850 kgm
3
Beban hidup untuk gedung perkantoran : 250 kgm
2
3.2.1 Perencanaan Pelat Lantai 2, Lantai 3 Dan Pelat Atap
Perencanaan pelat lantai 2, pelat lantai 3 dan pelat atap gedung Sekretariat Daerah Kota Tegal, terdiri dari 5 skema penyaluran beban
42
berdasarkan metode amplop seperti terlihat pada gambar di bawah ini, ditunjukkan dengan simbol huruf A, B, C dan D
Gambar 3.1 Rencana Pelat Lantai 2
Gambar 3.2 Rencana Pelat Lantai 3
43
Gambar 3.3 Rencana Pelat Lantai Atap Perencanaan perhitungan pelat lantai 2, pelat lantai 3 dan pelat atap sebagai
berikut: 1. Menentukan syarat
– syarat batas dan panjang bentang Pelat ditumpu bebas pada balok
– balok tepi dan terjepit penuh pada balok tengah menerus di atas tumpuan. Lihat gambar 3.6 dan 3.7
sebagai berikut: ly
1
= 4600 mm untuk lantai B4 ly
2
= 4000 mm untuk lantai A1, A2, B1, B2, C1 dan C2 ly
3
= 2900 mm untuk lantai C3 ly
4
= 2800 mm untuk lantai C4
44
ly
5
= 2400 mm untuk lantai DI, D2, D3K, C3, C4, B3 dan B4 lx
1
= 4000 mm untuk lantai AI dan A2 lx
2
= 2900 mm untuk lantai B1 lx
3
= 2500 mm untuk lantai C3, C4 dan B4 lx
4
= 2400 mm untuk lantai B2, D1, dan D3K lx
5
= 2000 mm untuk lantai C1 lx
6
= 1900 mm untuk lantai D2 lx
7
= 2000 mm untuk lantai B3 lx
8
= 1900 mm untuk lantai C2
2. Menentukan tebal pelat lantai Untuk lapangan tepi dalam arah x berlaku lx
1
= 4000 mm, tebal pelat minimum sesuai dengan tabel 10 buku “Dasar – Dasar Perencanaan
Beton Bertulang” untuk fy = β40 Mpa adalah h
min
= 132 lx
1
= 132 x 4000 = 125 mm
Untuk lapangan tengah dalam arah x berlaku lx
1
= 4000 mm, tebal pelat minimum sesuai dengan tabel 10 buku “Dasar – Dasar
Perencanaan Beton Bertula ng” untuk fy = β40 Mpa adalah
h
min
= 137 lx
1
= 137 x 4000
45
= 108,10 mm Untuk lapangan tengah dalam arah x berlaku lx
2
= 2900 mm, tebal pelat minimum sesuai dengan tabel 10 buku “Dasar – Dasar
Perencanaan Beton Bertulang” untuk fy = β40 Mpa adalah h
min
= 137 lx
2
= 137 x 2900 = 78,37mm
Untuk lapangan tepi dalam arah x berlaku lx
3
= 2500 mm, tebal pelat minimum sesuai dengan tabel 10 buku “Dasar – Dasar Perencanaan
Beton Bertulang” untuk fy = β40 Mpa adalah h
min
= 132 lx
3
= 132 x 2500 = 78,12 mm
Untuk lapangan tepi dalam arah x berlaku lx
4
= 2400 mm, tebal pelat minimum sesuai dengan tabel 10 buku “Dasar – Dasar Perencanaan
Beton Bertulang” untuk fy = β40 Mpa adalah h
min
= 132 lx
4
= 132 x 2400 = 75 mm
Untuk lapangan tengah dalam arah x berlaku lx
5
= 2000 mm, tebal pelat minimum sesuai dengan tabel 10 buku “Dasar – Dasar
Perencanaan Beton Bertulang” untuk fy = β40 Mpa adalah h
min
= 137 lx
5
46
= 137 x 2000 = 48 mm
Untuk lapangan tepi dalam arah x berlaku lx
6
= 1900 mm, tebal pelat minimum sesuai dengan tabel 10 buku “Dasar – Dasar Perencanaan
Beton Bertulang” untuk fy = β40 Mpa adalah h
min
= 132 lx
6
= 132 x 1900 = 59 mm
Untuk lapangan tepi dalam arah x berlaku lx
7
= 1800 mm, tebal pelat minimum sesuai dengan tabel 10 buku “Dasar – Dasar Perencanaan
Beton Bertulang” untuk fy = β40 Mpa adalah h
min
= 132 lx
7
= 132 x 1800 = 56 mm
Untuk lapangan tengah dalam arah x berlaku lx
8
= 1500 mm, tebal pelat minimum ses
uai dengan tabel 10 buku “Dasar – Dasar Perencanaan Beton Bertulang” untuk fy = β40 Mpa adalah
h
min
= 137 lx
8
= 137 x 1500 = 40 mm
Kesimpulan tebal pelat lantai dianggap h = 120 mm, dimana syarat lendutan pun memadai.
47
3. Pembebanan pelat lantai Berat beban mati W
D
o W
D
dari berat pelat sendiri W
DPe
= h . berat beton bertulang = 0,12 . 24
= 2,88 kNm
2
o W
D
dari berat pasir W
Dpa
= tebal pasir . berat pasir kondisi lembab
= 0,05 . 18,5 = 0,92 kNm
2
o W
D
dari berat adukan semen W
DS
= 0,21 kNm
2
o W
D
dari berat penutup lantai keramik W
DK
= 0,24 kNm
2
o W
Dtotal
= W
Dpe
+ W
Dpa
+ W
DS
+ W
DK
= 2,88 + 0,92 + 0,21 + 0,24 = 4,25 kNm
2
Berat beban hidup W
L
o Beban hidup untuk gedung perkantoran W
L1
= 2,5 kNm
2
o Beban hidup untuk ruang arsip atau gudang W
L2
= 4 kNm
2
Beban ultimed atau rencana untuk gedung perkantoran Wu
1
Wu = 1,2 W
D
+ 1,6 W
L1
= 1,2 . 4,25 + 1,6 . 2,5 = 9,1 kNm
2
Beban ultimed atau rencana untuk ruang arsip atau gudang Wuk = 1,2 W
D
+ 1,6 W
L2
48
= 1,2 . 4,25 + 1,6 . 4 = 11,5 kNm
2
4. Perhitungan momen a. Untuk pelat lantai bersimbol huruf A1
Momen – momen ditentukan sesuai tabel 14 buku “Dasar – Dasar
Perencanaan Beton Bertulang” pada ly
1
lx
2
= 1,0 untuk kasus V
B
didapatkan momen – momen sebagai berikut:
m
lx
= 0,039 . Wu . l
x1 2
= 0,039 . 9,1 . 4
2
= 5,67 kNm m
ly
= 0,031 . Wu . l
x1 2
= 0,031 . 9,1 . 4
2
= 4,51 kNm m
tx
= 0,091 . Wu . l
x1 2
= 0,091 . 9,1 . 4
2
= 13,25 kNm m
tix
=½ . m
1x
= ½ . 5,67 = 2,83 kNm
m
tiy
=½ . m
1y
ly
2
lx
1
49
= ½ . 4,51 = 2,25 kNm
b. Untuk pelat lantai bersimbol huruf A2
Momen – momen ditentukan sesuai tabel 14 buku “Dasar – Dasar
Perencanaan Beton Bertulang” pada ly
2
lx
1
= 1,0 untuk kasus II didapatkan momen
– momen sebagai berikut:
m
lx
= 0,025 . Wu . l
x1 2
= 0,025 . 9,1 . 4
2
= 3,64 kNm m
ly
= 0,025 . Wu . l
x1 2
= 0,025 . 9,1 . 4
2
= 3,64 kNm m
tx
= 0,051 . Wu . l
x1 2
= 0,051 . 9,1 . 4
2
= 7,42 kNm m
ty
= 0,051 Wu . l
x1 2
= 0,051 . 9,1 . 4
2
= 7,42 kNm
ly
2
lx
1
50
c. untuk pelat lantai bersimbol B1
Momen – momen ditentukan sesuai tabel 14 buku “Dasar – Dasar
Perencanaan Beton Bertulang” pada ly
2
lx
2
= 1,4 untuk kasus VI
A
didapatkan momen – momen sebagai berikut:
m
lx
= 0,047 . Wu . l
x2 2
= 0,047 . 9,1 . 2,9
2
= 3,59 kNm m
ly
= 0,023 . Wu . l
x2 2
= 0,023 . 9,1 . 2,9
2
= 1,76 kNm m
tx
= 0,088 . Wu . l
x2 2
= 0,088 . 9,1 . 2,9
2
= 6,73 kNm m
ty
= 0,074 . Wu . l
x2 2
= 0,074 . 9,1 . 2,9
2
= 5,66 kNm m
tix
= ½ . m
1x
= ½ . 3,59 = 1,79 kNm
lx
2
ly
2
51
d. Untuk pelat lantai bersimbol huruf B2
Momen – momen ditentukan sesuai tabel 14 buku “Dasar – Dasar
Perencanaan Beton Bertulang” pada ly
2
lx
4
= 1,6 untuk kasus II didapatkan momen
– momen sebagai berikut:
m
lx
= 0,049 . Wu . l
x4 2
= 0,049 . 9,1 . 2,4
2
= 2,56 kNm m
ly
= 0,015 . Wu . l
x4 2
= 0,015 . 9,1 . 2,4
2
= 0,78 kNm m
tx
= 0,078 . Wu . l
x4 2
= 0,078 . 9,1 . 2,4
2
= 4,08 kNm m
ty
= 0,054 Wu . l
x4 2
= 0,054 . 9,1 . 2,4
2
= 2,83 kNm e. untuk pelat lantai bersimbol huruf B3
lx
4
ly
2
lx
7
ly
5
52
Momen – momen ditentukan sesuai tabel 14 buku “Dasar – Dasar
Perencanaan Beton Bertulang” pada ly
5
lx
7
= 1,4 untuk kasus V1
A
didapatkan momen – momen sebagai berikut:
m
lx
= 0,047 . Wu . l
x7 2
= 0,047 . 9,1 . 1,8
2
= 1,38 kNm m
ly
= 0,023 . Wu . l
x7 2
= 0,023 . 9,1 . 1,8
2
= 0,67 kNm m
tx
= 0,088 . Wu . l
x7 2
= 0,088 . 9,1 . 1,8
2
= 2,56kNm m
ty
= 0,074 . Wu . l
x7 2
= 0,074 . 9,1 . 1,8
2
= 2,18 kNm m
tix
=½ . m
1x
= ½ . 1,38 = 0,69 kNm
f. Untuk pelat lantai bersimbol huruf B4
l
x
3
ly
1
53
Momen – momen ditentukan sesuai tabel 14 buku “Dasar – Dasar
Perencanaan Beton Bertulang” pada ly
1
lx
3
= 1,8 untuk kasus IV
A
didapatkan momen – momen sebagai berikut:
m
lx
= 0,074 . Wu . l
x3 2
= 0,074. 9,1 . 2,5
2
= 4,20 kNm m
ly
= 0,027 . Wu . l
x3 2
= 0,027 . 9,1 . 2,5
2
= 1,53 kNm m
ty
= 0,110 Wu . l
x3 2
= 0,110 . 9,1 . 2,5
2
= 6,25 kNm m
tix
= ½ . m
lx
= ½ . 4,20 = 2,1 kNm
g. Untuk pelat lantai bersimbol huruf C1
Momen – momen ditentukan sesuai tabel 14 buku “Dasar – Dasar
Perencanaan Beton Bertulang” pada ly
2
lx
5
= 2,0 untuk kasus V1
A
didapatkan momen – momen sebagai berikut:
ly
2
lx
5
54
m
lx
= 0,070 . Wu . l
x5 2
= 0,070 . 9,1 . 2
2
= 2,54 kNm m
ly
= 0,017 . Wu . l
x5 2
= 0,017 . 9,1 . 2
2
= 0,62 kNm m
tx
= 0,114 . Wu . l
x5 2
= 0,114 . 9,1 . 2
2
= 4.14 kNm m
ty
= 0,076 . Wu . l
x5 2
= 0,076 . 9,1 . 2
2
= 2,76 kNm m
tix
= ½ . m
lx
= ½ . 2,54 = 1,27 kNm
h. Untuk pelat lantai bersimbol huruf C2
Momen – momen ditentukan sesuai tabel 14 buku “Dasar – Dasar
Perencanaan Beton Bertulang” pada ly
2
lx
8
= 2,5 untuk kasus VI
A
didapatkan momen – momen sebagai berikut:
lx
8
ly
2
55
m
lx
= 0,079 . Wu . l
x8 2
= 0,079 . 9,1 . 1,5
2
= 1,62 kNm m
ly
= 0,016 . Wu . l
x8 2
= 0,016 . 9,1 . 1,5
2
= 0,32 kNm m
tx
= 0,121 . Wu . l
x8 2
= 0,121 . 9,1 . 1,5
2
= 2,47 kNm m
ty
= 0,060 . Wu . l
x8 2
= 0,060 . 9,1 . 1,5
2
= 1,49 kNm m
tix
= ½ . m
lx
= ½ . 1,62 = 0,81 kNm
i. Untuk pelat lantai bersimbol C3
Momen – momen ditentukan sesuai tabel 14 buku “Dasar – Dasar
Perencanaan Beton Bertulang” pada ly
3
lx
3
= 1,2 untuk kasus III didapatkan momen
– momen sebagai berikut:
l
y
3
Lx
3
56
m
lx
= 0,041 . Wu . l
x3 2
= 0,041 . 9,1 . 2,5
2
= 2,33 kNm m
ly
= 0,027 . Wu . l
x3 2
= 0,027 . 9,1 . 2,5
2
= 1,54 kNm m
tx
= 0,084 . Wu . l
x3 2
= 0,084 . 11,5 . 2,5
2
= 4,77 kNm m
ty
= 0,074 . Wu . l
x3 2
= 0,074 . 9,1 . 2,5
2
= 4,20 kNm m
tix
= ½ . m
lx
= ½ . 2,33 = 1,16 kNm
m
tiy
= ½ . m
ly
= ½ . 1,54 = 0,77 kNm
j. Untuk pelat lantai bersimbol huruf C4
l
y4
lx
3
57
Momen – momen ditentukan sesuai tabel 14 buku “Dasar – Dasar
Perencanaan Beton Bertulang” pada ly
4
lx
3
= 1,2 untuk kasus VII
B
didapatkan momen – momen sebagai berikut:
m
lx
= 0,037 . Wu . l
x3 2
= 0,037 . 9,1 . 2,5
2
= 2,10 kNm m
ly
= 0,021 . Wu . l
x3 2
= 0,021 . 9,1 . 2,5
2
= 1,19 kNm m
tx
= 0,070 . Wu . l
x3 2
= 0,070 . 9,1 . 2,5
2
= 3,98 kNm
m
ty
= 0,055 . Wu . l
x3 2
= 0,055 . 9,1 . 2,5
2
= 3,12 kNm m
tiy
= ½ . m
ly
= ½ . 1,19 = 0,59 kNm
58
k. Untuk pelat lantai bersimbol huruf D1
Momen – momen ditentukan sesuai tabel 14 buku “Dasar – Dasar
Perencanaan Beton Bertulang” pada ly
5
lx
4
= 1,0 untuk kasus VII
B
didapatkan momen – momen sebagai berikut:
m
lx
= 0,028 . Wu . l
x4 2
= 0,028 . 9,1 . 2,4
2
= 1,46 kNm m
ly
= 0,025 . Wu . l
x4 2
= 0,025 . 9,1 . 2,4
2
= 1,31 kNm m
tx
= 0,070 . Wu . l
x4 2
= 0,070 . 9,1 . 2,4
2
= 3,14 kNm m
ty
= 0,054 . Wu . l
x4 2
= 0,054 . 9,1 . 2,4
2
= 2,83 kNm m
tiy
= ½ . m
ly
= ½ . 1,31 = 0,65 kNm
lx
4
ly
5
59
l. Untuk pelat lantai bersimbol D2
Momen – momen ditentukan sesuai tabel 14 buku “Dasar – Dasar
Perencanaan Beton Bertulang” pada ly
5
lx
6
= 1,4 untuk kasus IIIdidapatkan momen
– momen sebagai berikut:
m
lx
= 0,052 . Wu . l
x6 2
= 0,052 . 9,1 . 1,9
2
= 1,70 kNm m
ly
= 0,023 . Wu . l
x6 2
= 0,023 . 9,1 . 1,9
2
= 0,75 kNm m
tx
= 0,097 . Wu . l
x6 2
= 0,097 . 11,5 . 1,9
2
= 3,18 kNm m
ty
= 0,077 . Wu . l
x6 2
= 0,077 . 9,1 . 1,9
2
= 2,52 kNm m
tix
= ½ . m
lx
= ½ . 1,70 = 0,85 kNm
m
tiy
= ½ . m
ly
lx
6
ly
5
60
= ½ . 0,75 = 0,37 kNm
m. Untuk pelat lantai bersimbol huruf D3k
Momen – momen ditentukan sesuai tabel 14 buku “Dasar – Dasar
Perencanaan Beton Bertulang” pada ly
5
lx
4
= 1,0untuk kasus VII
B
didapatkan momen – momen sebagai berikut:
m
lx
= 0,028 . Wuk . l
x4 2
= 0,028 . 11,5 . 2,4
2
= 1,83 kNm m
ly
= 0,025 . Wuk . l
x4 2
= 0,025 . 11,5 . 2,4
2
= 1,65 kNm m
tx
= 0,060 . Wuk . l
x4 2
= 0,060 . 11,5 . 2,4
2
= 3,97 kNm m
ty
= 0,054 Wuk . l
x4 2
= 0,054 . 11,5 . 2,4
2
= 3,57 kNm m
tiy
= ½ . m
ly
ly
5
lx
4
61
= ½ . 1,65 = 0,82 kNm
Keterangan : m
lx
= momen lapangan maksimum per meter lebar diarah x m
ly
= momen lapangan maksimum per meter lebar diarah y m
tx
= momen tumpuan maksimum per meter lebar diarah x m
ty
= momen tumpuan maksimum per meter lebar diarah y m
tix
= momen jepit tak terduga per meter lebar diarah x m
tiy
= momen jepit tak terduga per meter lebar diarah y 5. Perhitungan tulangan
Tebal pelat h = 120 mm, penutup beton menurut tabel 3 buku “Dasar – Dasar Perencanaan Beton Bertulang” ϕ
D
36 mm : selimut beton p = 20 mm, diameter tulangan utama diperkirakan
ϕ
D
= 10 mm pada dua arah.
Tinggi efektif d dalam arah x d
x
= h – p – ½ ϕ
D
= 120 – 20 – ½ x 10
= 95 mm Tinggi efektif d dalam arah y
d
y
= h – p –ϕ
Dx
- ½ ϕ
Dy
= 120 – 20 – 10 - ½ x 10
= 85 mm
62
Untuk ρ
min
yang disyaratkan untuk seluruh mutu beton pelat dengan fy β40 Mpa ρ
min
= 0,00β5 lihat tabel 7 buku “Dasar – Dasar Perencanaan Beton Bertulang”.
Untuk fc ≤ γ0 Mpa maka
1
= 0,85 ρ
b
=
.
=
.
= 0,049 ρ
max
= 0,75 . ρ
b
= 0,75. 0,049 = 0,037
a. Untuk pelat lantai bersimbol huruf A1 Momen lapangan dalam arah x
m
lx
= 5,67 kNm ρ =
= = 0,0029
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0029 0,037 maka yang dipakai adalah ρ= 0,0029
A
slx
= ρ . b . dx . 10
6
= 0,0029 . 1 . 0,095 . 10
6
= 275 mm
2
63
Momen lapangan dalam arah y m
ly
= 4,51 kNm ρ =
= = 0,0028
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0028 0,037 maka yang dipakai adalah ρ= 0,0028
A
sly
= ρ . b . dy . 10
6
= 0,0028 . 1 . 0,085 . 10
6
= 238 mm
2
Momen tumpuan dalam arah x m
tx
= 13,25 kNm ρ =
= = 0,0068
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0068 0,037 maka yang dipakai adalah ρ= 0,0068
A
stx
= ρ . b . dx . 10
6
= 0,0068 . 1 . 0,095 . 10
6
= 646 mm
2
64
Momen jepit tak terduga dalam arah x m
tix
= 2,83 kNm ρ =
= = 0,0014
Pemeriksaan ρ
min
untuk momen jepit tak terduga tidak diperlukan.
A
stix
= ρ . b . dx . 10
6
= 0,0014 . 1 . 0,095 . 10
6
= 138 mm
2
Momen jepit tak terduga dalam arah y m
tiy
= 2,25 kNm ρ =
= = 0,0014
Pemeriksaan ρ
min
untuk momen jepit tak terduga tidak diperlukan.
A
stiy
= ρ . b . dy . 10
6
= 0,0014 . 1 . 0,085 . 10
6
= 122 mm
2
65
b. Untuk pelat lantai bersimbol huruf A2 Momen lapangan dalam arah x
m
lx
= 3,64 kNm ρ =
= = 0,0018
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0018 0,037 maka yang dipakai adalah ρ
min
= 0,0025 A
slx
= ρ
min
. b . dx . 10
6
= 0,0025 . 1 . 0,095 . 10
6
= 237 mm
2
Momen lapangan dalam arah y m
ly
= 3,64 kNm ρ =
= = 0,0023
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0023 0,037 maka yang dipakai adalah ρ
min
= 0,0025 A
sly
= ρ
min
. b . dy . 10
6
= 0,0025 . 1 . 0,085 . 10
6
= 212 mm
2
66
Momen tumpuan dalam arah x m
tx
= 7,42 kNm ρ =
= = 0,0038
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0038 0,037 maka yang dipakai adalah ρ= 0,0038
A
stx
= ρ . b . dx . 10
6
= 0,0038 . 1 . 0,095 . 10
6
= 363mm
2
Momen tumpuan dalam arah y m
ty
= 7,42 kNm ρ =
= = 0,0047
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0047 0,037 maka yang dipakai adalah ρ= 0,0047
A
sty
= ρ . b . dy . 10
6
= 0,0047 . 1 . 0,085 . 10
6
= 404mm
2
67
c. Untuk pelat lantai bersimbol huruf B1 Momen lapangan dalam arah x
m
lx
= 3,59 kNm ρ =
= = 0,0018
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0018 0,037 maka yang dipakai adalah ρ
min
= 0,0025 A
slx
= ρ
min
. b . dx . 10
6
= 0,0025 . 1 . 0,095 . 10
6
= 237 mm
2
Momen lapangan dalam arah y m
ly
= 1,76 kNm ρ =
= = 0,0011
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0011 0,037 maka yang dipakai adalah ρ
min
= 0,0025 A
sly
= ρ
min
. b . dy . 10
6
= 0,0025 . 1 . 0,085 . 10
6
= 212 mm
2
68
Momen tumpuan dalam arah x m
tx
= 6,73 kNm ρ =
= = 0,0034
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0034 0,037 maka yang dipakai adalah ρ= 0,0034
A
stx
= ρ . b . dx . 10
6
= 0,0034 . 1 . 0,095 . 10
6
= 329 mm
2
Momen tumpuan dalam arah y m
ty
= 5,66 kNm ρ =
= = 0,0036
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0036 0,037 maka yang dipakai adalah ρ= 0,0036
A
sty
= ρ . b . dy . 10
6
= 0,0036 . 1 . 0,085 . 10
6
= 308 mm
2
69
Momen jepit tak terduga dalam arah x m
tiy
= 1,79 kNm ρ =
= = 0,0009
Pemeriksaan ρ
min
untuk momen jepit tak terduga tidak diperlukan.
A
stix
= ρ . b . dx . 10
6
= 0,0009 . 1 . 0,095 . 10
6
= 87,8 mm
2
d. Untuk pelat lantai bersimbol huruf B2 Momen lapangan dalam arah x
m
lx
= 2,56 kNm ρ =
= = 0,0013
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0013 0,037 maka yang dipakai adalah ρ
min
= 0,0025 A
slx
= ρ
min
. b . dx . 10
6
= 0,0025 . 1 . 0,095 . 10
6
70
= 237 mm
2
Momen lapangan dalam arah y m
ly
= 0,78 kNm ρ =
= = 0,0005
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0005 0,037 maka yang dipakai adalah ρ
min
= 0,0025 A
sly
= ρ
min
. b . dy . 10
6
= 0,0025 . 1 . 0,085 . 10
6
= 212 mm
2
Momen tumpuan dalam arah x m
tx
= 4,08 kNm ρ =
= = 0,0024
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0024 0,037 maka yang dipakai adalah ρ
min
= 0,0025 A
stx
= ρ
min
. b . dx . 10
6
= 0,0025 . 1 . 0,095 . 10
6
= 237 mm
2
71
Momen tumpuan dalam arah y m
ty
= 2,83 kNm ρ =
= = 0,0018
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0018 0,037 maka yang dipakai adalah ρ
min
= 0,0025 A
sty
= ρ
min
. b . dy . 10
6
= 0,0025 . 1 . 0,085 . 10
6
= 212mm
2
e. Untuk pelat lantai bersimbol huruf B3 Momen lapangan dalam arah x
m
lx
= 1,38 kNm ρ =
= = 0,0007
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0007 0,037 maka yang dipakai adalah ρ
min
= 0,0025 A
slx
= ρ
min
. b . dx . 10
6
= 0,0025 . 1 . 0,095 . 10
6
= 237 mm
2
72
Momen lapangan dalam arah y m
ly
= 0,67 kNm ρ =
= = 0,0004
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0004 0,037 maka yang dipakai adalah ρ
min
= 0,0025 A
sly
= ρ
min
. b . dy . 10
6
= 0,0025 . 1 . 0,085 . 10
6
= 212 mm
2
Momen tumpuan dalam arah x m
tx
= 2,56 kNm ρ =
= = 0,0013
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0013 0,037 maka yang dipakai adalah ρ
min
= 0,0025 A
stx
= ρ
min
. b . dx . 10
6
= 0,0025 . 1 . 0,095 . 10
6
= 237 mm
2
73
Momen tumpuan dalam arah y m
ty
= 2,18 kNm ρ =
= = 0,0014
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0014 0,037 maka yang dipakai adalah ρ
min
= 0,0025 A
sty
= ρ
min
. b . dy . 10
6
= 0,0025 . 1 . 0,085 . 10
6
= 212 mm
2
Momen jepit tak terduga dalam arah x m
tix
= 0,69 kNm ρ =
= = 0,0003
Pemeriksaan ρ
min
untuk momen jepit tak terduga tidak diperlukan.
A
stix
= ρ . b . dx . 10
6
= 0,0003 . 1 . 0,095 . 10
6
= 33,8 mm
2
74
f. Untuk pelat lantai bersimbol huruf B4 Momen lapangan dalam arah x
m
lx
= 4,20 kNm ρ =
= = 0,0021
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0021 0,037 maka yang dipakai adalah ρ
min
= 0,0025 A
slx
= ρ
min
. b . dx . 10
6
= 0,0025 . 1 . 0,095 . 10
6
= 237 mm
2
Momen lapangan dalam arah y m
ly
= 1,53 kNm ρ =
= = 0,0009
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0009 0,037 maka yang dipakai adalah ρ
min
= 0,0025 A
sly
= ρ
min
. b . dy . 10
6
= 0,0025 . 1 . 0,085 . 10
6
= 212 mm
2
75
Momen tumpuan dalam arah y m
ty
= 6,25 kNm ρ =
= = 0,0040
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0049 0,037 maka yang dipakai adalah ρ= 0,0040
A
sty
= ρ . b . dy . 10
6
= 0,0040 . 1 . 0,085 . 10
6
= 340 mm
2
Momen jepit tak terduga dalam arah x m
tix
= 2,1 kNm ρ =
= = 0,00013
Pemeriksaan ρ
min
untuk momen jepit tak terduga tidak diperlukan.
A
stiy
= ρ . b . dy . 10
6
= 0,0013 . 1 . 0,085 . 10
6
= 114 mm
2
76
g. Untuk pelat lantai bersimbol huruf C1 Momen lapangan dalam arah x
m
lx
= 2,54 kNm ρ =
= = 0,0013
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0013 0,037 maka yang dipakai adalah ρ
min
= 0,0025 A
slx
= ρ
min
. b . dx . 10
6
= 0,0025 . 1 . 0,095 . 10
6
= 237 mm
2
Momen lapangan dalam arah y m
ly
= 0,62 kNm ρ =
= = 0,0004
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0004 0,037 maka yang dipakai adalah ρ
min
= 0,0025 A
sly
= ρ
min
. b . dy . 10
6
= 0,0025 . 1 . 0,085 . 10
6
= 212 mm
2
77
Momen tumpuan dalam arah x m
tx
= 4,14 kNm ρ =
= = 0,0021
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0021 0,037 maka yang dipakai adalah ρ
min
= 0,0025 A
stx
= ρ
min
. b . dx . 10
6
= 0,0025 . 1 . 0,095 . 10
6
= 237 mm
2
Momen tumpuan dalam arah y m
ty
= 2,76 kNm ρ =
= = 0,0017
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0017 0,037 maka yang dipakai adalah ρ
min
= 0,0025 A
sty
= ρ
min
. b . dy . 10
6
= 0,0025 . 1 . 0,085 . 10
6
= 212 mm
2
78
Momen jepit tak terduga dalam arah x m
tix
= 1,27 kNm ρ =
= = 0,0006
Pemeriksaan ρ
min
untuk momen jepit tak terduga tidak diperlukan.
A
stix
= ρ . b . dx . 10
6
= 0,0006 . 1 . 0,095 . 10
6
= 62,2 mm
2
h. Untuk pelat lantai bersimbol huruf C2 Momen lapangan dalam arah x
m
lx
= 1,62 kNm ρ =
= = 0,0008
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0008 0,037 maka yang dipakai adalah ρ
min
= 0,0025 A
slx
= ρ
min
. b . dx . 10
6
= 0,0025 . 1 . 0,095 . 10
6
= 237 mm
2
79
Momen lapangan dalam arah y m
ly
= 0,32 kNm ρ =
= = 0,0002
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0002 0,037 maka yang dipakai adalah ρ
min
= 0,0025 A
sly
= ρ
min
. b . dy . 10
6
= 0,0025 . 1 . 0,085 . 10
6
= 212 mm
2
Momen tumpuan dalam arah x m
tx
= 2,47 kNm ρ =
= = 0,0012
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0012 0,037 maka yang dipakai adalah ρ
min
= 0,0025 A
stx
= ρ
min
. b . dx . 10
6
= 0,0025 . 1 . 0,095 . 10
6
= 237 mm
2
80
Momen tumpuan dalam arah y m
ty
= 1,49 kNm ρ =
= = 0,0009
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0009 0,037 maka yang dipakai adalah ρ
min
= 0,0025 A
sty
= ρ
min
. b . dy . 10
6
= 0,0025 . 1 . 0,085 . 10
6
= 212 mm
2
Momen jepit tak terduga dalam arah x m
tix
= 0,81 kNm ρ =
= = 0,0004
Pemeriksaan ρ
min
untuk momen jepit tak terduga tidak diperlukan.
A
stix
= ρ . b . dx . 10
6
= 0,0004 . 1 . 0,095 . 10
6
= 39,4 mm
2
81
i. Untuk pelat lantai bersimbol C3 Momen lapangan dalam arah x
m
lx
= 2,33 kNm ρ =
= = 0,0012
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0012 0,037 maka yang dipakai adalah ρ
min
= 0,0025 A
slx
= ρ
min
. b . dx . 10
6
= 0,0025 . 1 . 0,095 . 10
6
= 237 mm
2
Momen lapangan dalam arah y m
ly
= 1,54 kNm ρ =
= = 0,0009
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0009 0,037 maka yang dipakai adalah ρ
min
= 0,0025 A
sly
= ρ
min
. b . dy . 10
6
= 0,0025 . 1 .0,085 . 10
6
= 212 mm
2
82
Momen tumpuan dalam arah x m
tx
= 4,77 kNm ρ =
= = 0,0024
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0024 0,037 maka yang dipakai adalah ρ
min
= 0,0025 A
stx
= ρ
min
. b . dx . 10
6
= 0,0025 . 1 . 0,095 . 10
6
= 237 mm
2
Momen tumpuan dalam arah y m
ty
= 4,20 kNm ρ =
= = 0,0026
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0026 0,037 maka yang dipakai adalah ρ= 0,0026
A
sty
= ρ . b . dy . 10
6
= 0,0026 . 1 . 0,085 . 10
6
= 228 mm
2
83
Momen jepit tak terduga dalam arah x m
tix
= 1,16 kNm ρ =
= = 0,0006
Pemeriksaan ρ
min
untuk momen jepit tak terduga tidak diperlukan.
A
stix
= ρ . b . dx . 10
6
= 0,0006 . 1 . 0,095 . 10
6
= 56,8 mm
2
Momen jepit tak terduga dalam arah y m
tiy
= 0,77 kNm ρ =
= = 0,0004
Pemeriksaan ρ
min
untuk momen jepit tak terduga tidak diperlukan.
A
stiy
= ρ . b . dy . 10
6
= 0,0004 . 1 . 0,085 . 10
6
= 42 mm
2
84
j. Untuk pelat lantai bersimbol C4 Momen lapangan dalam arah x
m
lx
= 2,10 kNm ρ =
= = 0,0010
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0010 0,037 maka yang dipakai adalah ρ
min
= 0,0025 A
slx
= ρ
min
. b . dx . 10
6
= 0,0025 . 1 . 0,095 . 10
6
= 237 mm
2
Momen lapangan dalam arah y m
ly
= 1,19 kNm ρ =
= = 0,0007
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0007 0,037 maka yang dipakai adalah ρ
min
= 0,0025 A
sly
= ρ
min
. b . dy . 10
6
= 0,0025 . 1 . 0,085 . 10
6
= 212 mm
2
85
Momen tumpuan dalam arah x m
tx
= 3,98 kNm ρ =
= = 0,0020
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 = 0,0020 0,037 maka yang dipakai adalah ρ
min
= 0,0025 A
stx
= ρ
min
. b . dx . 10
6
= 0,0025 . 1 . 0,095 . 10
6
= 237 mm
2
Momen tumpuan dalam arah y m
ty
= 3,12 kNm ρ =
= = 0,0020
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0020 0,037 maka yang dipakai adalah ρ
min
= 0,0025 A
sty
= ρ
min
. b . dy . 10
6
= 0,0025 . 1 . 0,085 . 10
6
= 212 mm
2
86
Momen jepit tak terduga dalam arah y m
tiy
= 0,59 kNm ρ =
= = 0,0004
Pemeriksaan ρ
min
untuk momen jepit tak terduga tidak diperlukan.
A
stiy
= ρ . b . dy . 10
6
= 0,0004 . 1 . 0,088 . 10
6
= 34 mm
2
k. Untuk pelat lantai bersimbol huruf D1 Momen lapangan dalam arah x
m
lx
= 1,46 kNm ρ =
= = 0,0007
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0007 0,037 maka yang dipakai
adalah ρ
min
= 0,0025 A
slx
= ρ
min
. b . dx . 10
6
= 0,0025 . 1 . 0,095 . 10
6
= 237 mm
2
87
Momen lapangan dalam arah y m
ly
= 1,31 kNm ρ =
= = 0,0008
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0008 0,037 maka yang dipakai adalah ρ
min
= 0,0025 A
sly
= ρ
min
. b . dy . 10
6
= 0,0025 . 1 . 0,085 . 10
6
= 212 mm
2
Momen tumpuan dalam arah x m
tx
= 3,14 kNm ρ =
= = 0,0016
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0016 0,037 maka yang dipakai adalah ρ
min
= 0,0025 A
stx
= ρ
min
. b . dx . 10
6
= 0,0025 . 1 . 0,095 . 10
6
= 237 mm
2
88
Momen tumpuan dalam arah y m
ty
= 2,83 kNm ρ =
= = 0,0018
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0018 0,037 maka yang dipakai adalah ρ
min
= 0,0025 A
sty
= ρ
min
. b . dy . 10
6
= 0,0025 . 1 . 0,085 . 10
6
= 212 mm
2
Momen jepit tak terduga dalam arah y m
tiy
= 0,69 kNm ρ =
= = 0,0004
Pemeriksaan ρ
min
untuk momen jepit tak terduga tidak diperlukan.
A
stiy
= ρ . b . dy . 10
6
= 0,0004 . 1 . 0,085 . 10
6
= 34 mm
2
89
l. Untuk pelat lantai bersimbol huruf D2 Momen lapangan dalam arah x
m
lx
= 1,70 kNm ρ =
= = 0,0008
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0008 0,037 maka yang dipakai adalah ρ
min
= 0,0025 A
slx
= ρ
min
. b . dx . 10
6
= 0,0025 . 1 . 0,095 . 10
6
= 237 mm
2
Momen lapangan dalam arah y m
ly
= 0,75 kNm ρ =
= = 0,0004
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0004 0,037 maka yang dipakai adalah ρ
min
= 0,0025 A
sly
= ρ
min
. b . dy . 10
6
= 0,0025 . 1 . 0,085 . 10
6
= 212 mm
2
90
Momen tumpuan dalam arah x m
tx
= 3,18 kNm ρ =
= = 0,0016
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0016 0,037 maka yang dipakai adalah ρ
min
= 0,0025 A
stx
= ρ
min
. b . dx . 10
6
= 0,0025 . 1 . 0,095 . 10
6
= 237 mm
2
Momen tumpuan dalam arah y m
ty
= 2,52 kNm ρ =
= = 0,0016
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0016 0,037 maka yang dipakai adalah
ρ
min
= 0,0025 A
sty
= ρ
min
. b . dy . 10
6
= 0,0025 . 1 . 0,085 . 10
6
= 212 mm
2
91
Momen jepit tak terduga dalam arah x m
tix
= 0,84 kNm ρ =
= = 0,0004
Pemeriksaan ρ
min
untuk momen jepit tak terduga tidak diperlukan.
A
stix
= ρ . b . dx . 10
6
= 0,0004 . 1 . 0,096 . 10
6
= 41,6 mm
2
Momen jepit tak terduga dalam arah y m
tiy
= 0,37 kNm ρ =
= = 0,0003
Pemeriksaan ρ
min
untuk momen jepit tak terduga tidak diperlukan.
A
stiy
= ρ . b . dy . 10
6
= 0,0003 . 1 . 0,085 . 10
6
= 25,2 mm
2
92
m. Untuk pelat lantai bersimbol huruf D3k Momen lapangan dalam arah x
m
lx
= 1,85 kNm ρ =
= = 0,0009
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0009 0,037 maka yang dipakai adalah ρ
min
= 0,0025 A
slx
= ρ
min
. b . dx . 10
6
= 0,0025 . 1 . 0,095 . 10
6
= 237 mm
2
Momen lapangan dalam arah y m
ly
= 1,65 kNm ρ =
= = 0,0010
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0010 0,037 maka yang dipakai adalah ρ
min
= 0,0025 A
sly
= ρ
min
. b . dy . 10
6
= 0,0025 . 1 . 0,085 . 10
6
= 212 mm
2
93
Momen tumpuan dalam arah x m
tx
= 3,97 kNm ρ =
= = 0,0020
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0020 0,037 maka yang dipakai adalah ρ
min
= 0,0025 A
stx
= ρ
min
. b . dx . 10
6
= 0,0025 . 1 . 0,095 . 10
6
= 237 mm
2
Momen tumpuan dalam arah y m
ty
= 3,57 kNm ρ =
= = 0,0022
Karena ρ
min
ρ ρ
max
= 0,0025 0,0022 0,037 maka yang dipakai adalah ρ
min
= 0,0025 A
sty
= ρ
min
. b . dy . 10
6
= 0,0025 . 1 . 0,085 . 10
6
= 212 mm
2
94
Momen jepit tak terduga dalam arah y m
tiy
= 0,92 kNm ρ =
= = 0,0005
Pemeriksaan ρ
min
untuk momen jepit tak terduga tidak diperlukan.
A
stiy
= ρ . b . dy . 10
6
= 0,0005 . 1 . 0,085 . 10
6
= 50,12 mm
2
6. Pemilihan tulangan Pemilihan tulangan disajikan dalam tabel di bawah ini.
Tabel 3.1 Tulangan Pelat Lantai
Pelat Lantai M
Mu kNm
ρ
min
Ρ As
mm
2
Tulangan Pelat lantai
A1 kasus V
B
m
lx
5,67 0,0025
0,0029 275
Φ10 – 250 m
ly
4,51 0,0028
238 Φ10 – 250
m
tx
13,25 0,0068
646 Φ10 –125
m
tix
2,83 0,0014
138 Φ10–450
m
tiy
2,25 0,0014
122 Φ10–450
Pelat lantai A2
kasus II m
lx
3,64 0,0025
0,0018 237
Φ10 – 250 m
ly
3,64 0,0023
212 Φ10 – 300
m
tx
7,42 0,0038
363 Φ10 - 200
m
ty
7,42 0,0047
404 Φ10 –200
Pelat lantai B1
kasusVI
A
m
lx
3,59 0,0025
0,0018 237
Φ10 – 250 m
ly
1,76 0,0011
212 Φ10 – 300
m
tx
6,73 0,0034
329 Φ10 – 250
m
ty
5,66 0,0036
308 Φ10 – 250
m
tix
1,79 0,0009
87,8 Φ10– 450
95
Pelat lantai B2
kasus II m
lx
2,56 0,0025
0,0013 237
Φ10 – 250 m
ly
0,78 0,0005
212 Φ10 – 300
m
tx
4,08 0,0024
237 Φ10 – 250
m
ty
2,83 0,0018
212 Φ10 – 300
Pelat lantai B3
kasus VI
A
m
lx
1,83 0,0025
0,0007 237
Φ10 – 250 m
ly
0,67 0,0004
212 Φ10 – 300
m
tx
2,56 0,0013
237 Φ10 – 250
m
ty
2,18 0,0014
212 Φ10 - 300
m
tix
0,69 0,0003
33,8 Φ10 - 450
Pelat lantai B4
kasus IV
A
m
lx
4,20 0,0025
0,0021 237
Φ10 - 250 m
ly
1,53 0,0009
212 Φ10 - 300
m
ty
6,25 0,0040
340 Φ10 - 200
m
tix
2,1 0,0013
114 Φ10 - 450
Pelat lantai C1
kasus V1
A
m
lx
2,54 0,0025
0,0013 237
Φ10 - 250 m
ly
0,62 0,0004
212 Φ10 - 300
m
tx
4,14 0,0021
237 Φ10 - 250
m
ty
2,76 0,0017
212 Φ10 - 300
m
tix
1,27 0,0006
62,2 Φ10 - 450
Pelat lantai C2
kasus VI
A
m
lx
1,62 0,0025
0,0008 237
Φ10 - 250 m
ly
0,32 0,0002
212 Φ10 - 300
m
tx
2,47 0,0012
237 Φ10 - 250
m
ty
1,49 0,0009
212 Φ10 - 300
m
tix
0,81 0,0004
39,4 Φ10 - 450
Pelat lantai C3
kasus III m
lx
2,33 0,0025
0,0012 237
Φ10 - 250 m
ly
1,54 0,0009
212 Φ10 - 300
m
tx
4,77 0,0024
237 Φ10 - 250
m
ty
4,20 0,0026
228 Φ10 - 250
m
tix
1,16 0,0006
56,8 Φ10 - 450
M
tiy
0,77 0,0004
34 Φ10 - 450
Pelat lantai C4
kasus VII
B
m
lx
2,10 0,0025
0,0010 237
Φ10 - 250 m
ly
1,19 0,0007
212 Φ10 - 300
m
tx
3,98 0,0020
237 Φ10 - 250
m
ty
3,12 0,0020
212 Φ10 - 300
m
tiy
0,59 0,0004
34 Φ10 - 450
Pelat lantai D1
kasus VII
B
m
lx
1,46 0,0025
0,0007 237
Φ10 - 250 m
ly
1,31 0,0008
212 Φ10 - 300
m
tx
3,14 0,0016
237 Φ10 - 250
m
ty
2,83 0,0018
212 Φ10 - 300
m
tiy
0,69 -
0,0004 34
Φ10 - 450 Pelat lantai
D2 kasus III
m
lx
1,70 0,0025
0,0008 237
Φ10 - 250 m
ly
0,75 0,0004
212 Φ10 - 300
m
tx
3,18 0,0016
237 Φ10 - 250
m
ty
2,52 0,0016
212 Φ10 - 300
m
tix
0,85 -
0,0004 41,6
Φ10- 450 m
tiy
0,37 -
0,0003 25,2
Φ10 - 450 Pelat lantai
m
lx
1,85 0,0025
0,0009 237
Φ10 - 250
96
D3k kasus
VII
B
m
ly
1,65 0,0010
212 Φ10 - 300
m
tx
3,97 0,0020
237 Φ10 - 250
m
ty
3,57 0,0022
212 Φ10 - 300
m
tiy
0,82 0,0005
50,12 Φ10 - 450
7. Pemeriksaan lebar retak Untuk fy 240 Mpa tidak memerlukan pemeriksaan lebar retak.
8. Hasil analisis SAP 2000 v10 Hasil analisis run SAP 2000 v10 bentuk deformasi pelat lantai
ditunjukan pada gambar di bawah ini.
Gambar 3.4 Deformasi Pelat Lantai
3.3Perencanaan Pondasi Footplat
Pondasi adalah struktur bagian bawah bangunan yang berhubungan langsung dengan tanah, atau bagian bangunan yang terletak di bawah permukaan
tanah yang mempunyai fungsi memikul beban bagian bangunan lainnya di
97
atasnya. Pondasi harus diperhitungkan untuk dapat menjamin kestabilan bangunan terhadap beratnya sendiri, beban-beban bangunan beban isi bangunan, gaya-
gaya luar seperti: tekanan angin, gempa bumi dan lain-lain, selain itu tidak boleh terjadi penurunan level melebihi batas yang diijinkan. Perencanaan pondasi
gedung Sekretariat Daerah Kota Tegal direncanakan menggunakan pondasi Foot plat. Hal ini didasarkan dari titik sondir yang menunjukkan bahwa kedalaman
tanah keras rata-rata berada pada kedalaman 2.4 - 4.2 m.MT dengan nilai qc rata- rata berkisar 88 kgcm
2
. Letak pondasi gedung Sekretariat Daerah Kota Tegal ditunjukkan pada gambar di bawah ini.
Gambar 3.5 Denah Pondasi Foot Plat
98
Beban pondasi pelat harus dirancang untuk menahan beban terfaktor mis. Darikombinasi beban 1,2.DL + 1,6.LL dan reaksi tanah yang diakibatkannya.
Luas bidang dasar pondasi pelat atau jumlah penempatan pondasi harus ditetapkan berdasarkan gaya dan momen tidak terfaktor mis. dari kombinasi beban DL +LL
yang disalurkan oleh pondasi pada tanah atau pondasi dan berdasarkan tekanan tanah ijin atau kapasitas daya dukung tanah yang ditentukan berdasarkan prinsip
mekanika tanah. Besarnya momen terfaktor maksimum untuk sebuah pondasi pelatsetempat
harus dihitung dengan membuat potongan bidang vertikal pada pondasi tersebut dan menghitung momen dari semua gaya yang bekerja pada satu sisi dari bidang
pondasi pelat setempat yang dipotong oleh bidang vertikal tersebut. Penampang kritis untuk perhitungan momen terletak pada muka kolom, pedestal atau dinding.
Reaksi tumpuan yang bekerja pada pondasi pelat bekerja ke arah x dan y, untuk itu perhitungan kuat gesernya harus mempertimbangkan kuat geser pons
dan kuat geser lentur. Penentuan ketebalan pelat pondasi biasanya didasarkan atas perhitungan kuat geser pondasi, setelah itu untuk keperluan efisiensi jumlah
penulangan ketebalan pelat pondasi dapat ditambahkan. Ketebalan pondasi pelat di atas lapisan tulangan bawah tidak boleh kurang dari 150 mm untuk pondasi
pelat di atas tanah; ataupun tidak kurang dari 300 mm untuk pondasi pelat di atas tiang pancang.
Pada perhitungan geser pons didasarkan atas perilaku kolom yangcenderung untuk menekan atau melubangi pelat pondasi yang
mengakibatkantimbulnya tegangan di sekeliling kolom. Beberapa penelitian membuktikan bentuk kegagalan kuat geser pons berupa retakan yang membentuk
kerucut atau piramida terpancung melebar ke bawah. Penampang kritis geser pons ditentukan sebagai bidang vertikal terhadap pelat pondasi, mengelilingi kolom
dengan keliling minimum bo pada jarak tidak kurang dari setengah tinggi efektif ½.d pelat pondasi dari muka kolom. Untuk kolom tepi di titik dimana kantilever
pelat melebihi ukuran kolom, perimeter kritis bisa bersisi tiga atau bersisi empat. Besarnya nilai kuat geser beton Vc untuk perhitungan geser pons adalah nilai
terkecil dari 3 persamaan berikut ini dalam satuan N-mm,
99
Gambar 3.6 Analisis Geser Pondasi Plat Setempat
100
Gambar 3.7 Bidang Potongan Kritis Untuk Perhitungan Kebutuhan Dimensi danPenulangan
101
3.3.1Menentukan Daya Dukung Tanah
Daya dukung tanah dapat ditentukan dari hasil perhitungan sondir, dan tujuan perhitungan daya dukung ini dipergunakan untuk menentukan klas tanah
SoilClass dan juga menentukan tipe pondasi yang akan didesain. Ada dua tipe pondasi yang biasa didesain yaitu tipe pondasi dangkal shallow foundation
ataupun pondasi dalam deep foundation. Untuk penentuan daya dukung bagi pondasi dangkal adalah dengan
mengambil langsung directly nilai daya dukung ujung konus qc cone pointresistance, walupun diijinkan secara tidak langsung indirectly yaitu
dengan pengambilan nilai CPT untuk dikonversikan ke dalam metode SPT standard Penetration Test. Dalam penentuan daya dukung dari hasil uji CPT
cone penetration test kita dapat mengambil dari berbagai referensi. Banyak rumus yangdapat dipakai untuk mendisain Pondasi. Pilihan yang dipakai sangat
tergantung darikebiasaan seseorang dalam perencanaan pondasi dan data-data tanah yangtersedia,pada perencanaan ini hanya dibatasi pada rumus pondasi
dangkal saja. Daya dukung ultimit ultimit bearing capacityqultdidefinisikan sebagai
beban maksimum per satuan luas dimana tanah masih dapat mendukung beban tanpamengalami keruntuhan. Menurut rumus Meyerhof bila memakai data
pengujian Sondir
: qult = qc. B. 1 + DB. 140
Dimana : qult = Daya Dukung Ultimit Tanah
Qc = Nilai Conus B = Lebar Pondasi dianggap 1 meter
D= Kedalaman Dasar Pondasi Setelah kita mendapatkan nilai daya dukung Ultimit Tanah qult , Langkah
selanjutnya menghitung daya dukung ijin tanah yaitu: q = qult Sf
dimana :
102
q = Daya Dukung ijin tanah qult = Daya Dukung Tanah Ultimit
Sf = Faktor Keamanan biasanya nilainya diambil 3 Tabel 3.2 Hasil Pengujian Sondir CPT
HASIL PENGUJIAN SONDIR CPT PROYEK
: UJI PENETRASI TANAH DENGAN ALAT SONDIR TITIK SONDIR
: S1 LOKASI
: BARAT GEDUNG BAPEPDA KOTA TEGAL TANGGAL
: 7 JANUARI 2014 KEDALAMAN
m BACAAN
qc kgcm2 BACAAN
qc + fs kgcm2
fs kgcm2
fs x 20 cm
kgcm Tf
kgcm Rf
fsqc 0.00
20 23
0.0 0.20
30 40
1 20
20 3.33
0.40 45
54 0,9
18 38
2,00 0.60
37 65
2,8 56
94 7.57
0.80 45
60 1,5
30 124
3.33 1.00
45 50
0,5 10
134 1.11
1.20 52
52 134
0.00 1.40
55 55
134 0.00
1.60 58
58 134
0.00 1.80
70 70
134 0.00
2.00 65
73 0,8
16 150
1.23 2.20
76 94
1,8 36
186 2.37
2.40 94
94 186
0.00 2.60
110 118
0.8 16
202 0.73
2.80 125
128 0.3
6 208
0.24 3.00
95 95
208 0.00
3.20 78
112 34
68 276
4.36 3.40
72 72
276 0.00
3.60 68
110 4,2
84 360
6.18 3.80
84 84
360 0.00
4.00 78
78 360
0.00 4.20
79 83
0.4 8
368 0.51
4.40 100
105 0.5
10 378
0.50 4.60
110 113
0,3 6
384 0.27
4.80 110
110 384
0.00 5.00
99 130
3,1 62
446 3.13
5.20 122
140 1.8
36 482
1.48 5.40
160 190
3 60
542 1.88
103
Dari hasil pengujian sondir yang telah dilakukan,diperoleh kedalaman tanahkeras yang memadai berada anatara 2,4 - 4,2 meter.dengan rata-rata nilai qc
88Kgcm2 kemudian ditentukan daya dukung tanah sebagai berikut : qult = qc. B. 1 + DB. 140
qult = 88. 1. 1 + 2,501. 140 = 7,7 Kgcm2 q = qult Sf
q = 7,7 3 = 2,56 Kgcm2 Jadi nilai daya dukung tanah adalah daya dukung tanah 2,56 Kgcm
2
3.3.2 Analisa Pondasi Footplat
