�� �������� = 0,0092.1100.100
0,6.350 = 4,84
��
2
�� Digunakan tulangan sengkang minimum D12 – 250 A = 452 mm
2
4.2. Perencanaan Struktur Baja
Atap bangunan, struktur balok dan kolom direncanakan disusun oleh rangka baja. Struktur ditumpu oleh sendi-sendi. Struktur atap terdiri dari struktur
lengkung rangka baja menggunakan profil pipa dengan sambungan las. Pembebanan atap dianalisis dengan menggunakan program SAP2000.
Penutup atap direncanakan dari ZINCALUME LYSAGHT KLIP-LOK dengan spesifikasi sebagai berikut:
Tabel 4.4.
14
Spesifikasi Atap Zincalume
4.2.1. Perencanaan Gording
Direncanakan: Mutu Baja : BJ 41
Fu = 410 MPa = 4100 kgcm2 Fy = 250 MPa = 2500 kgcm2
E = 2.1 x 106 kgcm3 Berat atap = 4,72 kgm
2
Jarak kuda-kuda = 600 cm
Panjang atap = 1800 mm, maka jarak gording diasumsikan = 1,8 m
14
Sumber http:atap-zincalume.blogspot.com201401atap-kliplok-atap-zincalume-harga.html
Universitas Sumatera Utara
Tabel 4.5.
15
Jarak gording untuk atap zincalume klip-lok
Panjang kuda-kuda kiri = panjang kuda-kuda kanan � =
15 cos
� = 18,75
� Banyak gording yang dibutuhkan kirikanan:
� = 18,75
2 + 1 = 10,375 = 11
Jumlah gording total = 22 buah Jarak gording yang sebenarnya:
18,75 11
= 1,704 � ≈ 1,7 �
- Dimensi profil: q = 11,9 kgm
D = 101,6 mm A = 15,17 cm2
t = 5,0 mm I = 177 cm
4
r = 3,42 cm Z = 34,9 cm
3
15
Sumber http:atap-zincalume.blogspot.com201401atap-kliplok-atap-zincalume-harga.html
Universitas Sumatera Utara
a. Beban Mati
Berat sendiri gording profil CHS = 4,52 kgm
Berat atap = berat atap x jarak gording = 11,9 x 1,7 = 20,23 kgm
Beban mati total = 24,75 kgm
�
�
= � cos � = 24,75 cos 36,87 = 19,8 ���
�
�
= � sin � = 24,75 sin 36,87 = 14,85 ���
�
�
= 1 8 � �
�
�
2
= 1
8 . 19,8. 6
2
= 89,1 ���
�
�
= 1 8 � �
�
�
2
= 1
8 . 14,85. 6
2
= 66,82 ���
�
�
= 1
2 .
�
�
� = 1
2 . 19,8.6 = 59,4
��
�
�
= 1
2 .
�
�
� = 1
2 . 14,85.6 = 44,55
�� Lendutan yang terjadi:
�
�
= 5
�
�
�
4
384 ��
�
= 519,810
−2
600
4
3842,1 �10
6
177 = 0,89
��
�
�
= 5
�
�
�
4
384 ��
�
= 514,8510
−2
600
4
3842,1 �10
6
177 = 0,674
�� b.
Beban Hidup Beban terpusat P = 100 kg
�� = � ��� � = 100 cos 36,87 = 79,99 �� �� = � ��� � = 100 sin 36,87 = 60,00 ��
�
�
= 1
4 .
��. � = 1
4 . 79,99. 6 = 119,98
���
�
�
= 1
4 .
��. � = 1
4 . 60,00. 6 = 90
���
Universitas Sumatera Utara
�� = 1
2 .
�� = 1
2 . 79,99 = 39,995
��
�� = 1
2 .
�� = 1
2 . 60,00 = 30,00
�� Lendutan yang terjadi:
�
�
= ���
3
48 ��
= 79,99600
3
482,1 �10
6
177 = 0,968
��
�
�
= ���
3
48 ��
= 60,00600
3
482,1 �10
6
177 = 0,726
�� Momen akibat beban terpusat Momen akibat beban terbagi rata, maka
tegangan yang timbul ditentukan oleh beban terpusat. c.
Beban Angin 1.
Angin tekan α 65°, maka koefisien angin tekan
0,02 α – 0,4 = 0,02 36,87 – 0,4 = 0,337 q
x
= koefisien angin tekan x tekanan angin x jarak gording = 0,337 x 25 x 1,7 = 14,32 kgm
q
y
= 0 Mx = 18 . qx . L
2
= 18 14,326,0
2
= 64,44 kgm My = 0
Dx = 1.2 qx . L = ½ . 28,64 . 6 = 21,48 kg Dy = 0
Lendutan yang terjadi: �
�
= 5
�� �
4
384 ��
= 514,3210
−2
600
4
3842,1 �10
6
177 = 0,65
�� �
�
= 0
Universitas Sumatera Utara
2. Angin hisap
Koefisien angin hisap = -0,4 qx = koefisien angin hisap x tekanan angin x jarak gording
= -0,4 x 25 x 1,7 = 17 kgm
qy = 0 Mx = 18 . qx . L
2
= 18 -176,0
2
= -76,5 kgm My = 0
Dx = 1.2 qx . L = ½ . -17 . 6 = -51 kg Dy = 0
Lendutan yang terjadi: �
�
= 5
�� �
4
384 ��
= 5
−1710
−2
600
4
3842,1 �10
6
177 =
−0,77 �� �
�
= 0 Tabel 4.6. Momen dan bidang geser akibat variasi dan kombinasi beban
Momen dan
Bidang Geser
Beban mati
Beban hidup
Beban angin Kombinasi beban
Angin tekan
Angin hisap
Primer Sekunder
1 2
3 4
5 2+3
2+3+4 Mx
89,1 119,98 64,44
-76,5 209,08
273,52 My
66,82 90
156,82 156,82
Dx 59,4
39,99 21,48
-51 99,39
120,87 Dy
44,55 30
74,55 52,59
Universitas Sumatera Utara
4.2.2. Kontrol Kekuatan Gording
Kategori