Pra Rancangan Pabrik Pembuat Etanol Dari Molase Dengan Kapasitas Produksi 850 Ton/Tahun
PRA RANCANGAN PABRIK
PEMBUATAN ETANOL DARI MOLASE
DENGAN KAPASITAS PRODUKSI 850 TON/TAHUN
KARYA AKHIR
Diajukan Untuk Memenuhi Persyaratan Ujian Sarjana Sains Terapan
OLEH :
BEATRIX NATALIA BANGUN NIM : 025201016
PROGRAM STUDI TEKNOLOGI KIMIA INDUSTRI
DEPARTEMEN TEKNIK KIMIA
FAKULTAS TEKNIK
UNIVERSITAS SUMATERA UTARA
MEDAN
(2)
PRA RANCANGAN PABRIK
PEMBUATAN ETANOL DARI MOLASE
DENGAN KAPASITAS PRODUKSI 850 TON/TAHUN
KARYA AKHIR
Diajukan Untuk Memenuhi Persyaratan Ujian Sarjana Teknik Kimia
OLEH :
BEATRIX NATALIA BANGUN NIM : 025201016
Diperiksa / Disetujui Oleh :
Dosen Pembimbing I, Dosen Pembimbing II,
Dr.Eng.Ir. Irvan, MSi Rondang Tambun, ST.MT
NIP. 132 126 842
NIP.132 282 133
Koordinator Tugas Akhir
Dr.Eng.Ir. Irvan, MSi NIP. 132 126 842
PROGRAM STUDI TEKNOLOGI KIMIA INDUSTRI
DEPARTEMEN TEKNIK KIMIA
FAKULTAS TEKNIK
UNIVERSITAS SUMATERA UTARA
MEDAN
(3)
PRA RANCANGAN PABRIK
PEMBUATAN ETANOL DARI MOLASE
DENGAN KAPASITAS PRODUKSI 850 TON/TAHUN
KARYA AKHIR
Diajukan Untuk Memenuhi Persyaratan Ujian Sarjana Sains Terapan
OLEH :
BEATRIX NATALIA BANGUN NIM : 025201016
Telah diuji dan diperiksa oleh :
Dosen Penguji I Dosen Penguji II
Dr.Eng.Ir. Irvan, MSi Ir. Netti Herlina, MT
NIP. 132 126 842 NIP.132 243 746
Dosen Penguji III,
M. Hendra S. Ginting, ST. MT NIP. 132 243 713
PROGRAM STUDI TEKNOLOGI KIMIA INDUSTRI DEPARTEMEN TEKNIK KIMIA
FAKULTAS TEKNIK
UNIVERSITAS SUMATERA UTARA MEDAN
(4)
KATA PENGANTAR
Puji dan syukur atas kehadirat Tuhan Yang Maha Esa, karena hanya oleh kasih dan anugrahNya lah penulis boleh menyelesaikan tugas akhir ini. Adapun tugas akhir ini berjudul “Pra Rancangan Pabrik Pembuatan Etanol Dari Molase Dengan Kapasitas Produksi 850 Ton/Tahun”.
Tugas akhir ini disusun untuk melengkapi tugas-tugas dan merupakan salah satu syarat untuk mengikuti ujian sarjana pada Program Studi Teknologi Kimia Industri, Departemen Teknik Kimia, Fakultas Teknik Sumatera Utara.
Dalam menyelesaikan tugas akhir ini penulis banyak menerima bantuan, bimbingan, dan fasilitas dari berbagai pihak. Untuk itu penulis mengucapkan terima kasih yang sebesar-besarnya kepada :
1. Bapak Ir. Indra Surya, MSc, Ketua Program Studi Teknik Kimia , Fakultas Teknik, Universitas Sumatera Utara.
2. Bapak Dr.Eng. Ir. Irvan, Msi selaku koordinator tugas akhir pada program studi Diploma – IV Fakultas Teknik Universitas Sumatera Utara sekaligus dosen pembimbing I, yang telah membimbing dan memberi masukan kepada penulis selama menyelesaikan tugas akhir ini.
3. Bapak Rondang Tambun, ST, MT selaku koordinator program studi Diploma IV, Fakultas Teknik, Universitas Sumatera Utara dan sekaligus dosen pembimbing II, yang telah memberikan pengarahan dan bimbingan dalam penyusunan Tugas Akhir .
4. Ibu Ir Netti Herlina, MT dan Bpk M. Hendra S.Ginting, ST, MT selaku dosen penguji karya akhir yang telah memberikan bimbingan, saran dan kritiknya
5. Seluruh staff pengajar dan pegawai pada program studi Diploma – IV, Fakultas teknik, Universitas Sumatera Utara.
6. Seluruh Pegawai Administrasi Program Studi Teknologi Kimia Industri D – IV, Fakultas Teknik, Universitas Sumatera Utara.
7. Kedua Orang tuaku atas doa dan dukungannya selama ini memberikan semangat bagi penulis.
(5)
8. Kakaku, Amelia, adik-adikku Ruth dan Febri yang selalu mendorong penulis melakukan yang terbaik.
9. Partner penulis, Aulia Akbar Harahap dan Ami Lifda Sinulingga sekaligus sebagai sahabat terimakasih atas kerjasamanya semoga kerja keras kita dapat berhasil.
10. Teman-teman satu angkatan 2002 semoga semua kita menjadi sukses nantinya....
11. Semua sahabat, rekan-rekan, saudara-saudara yang namanya tidak tertulis atas semua dukungan dan atensinya.
Penulis menyadari bahwa Tugas Akhir ini masih jauh dari sempurna. Untuk itu penulis mengharapkan saran dan kritik yang membangun, kiranya Tugas Akhir ini bermanfaat bagi semua pembaca.
Medan, Agustus 2007
(6)
DAFTAR ISI
Halaman
KATA PENGANTAR ... i
INTISARI ... iii
DAFTAR ISI ... iv
DAFTAR GAMBAR ... vi
DAFTAR TABEL... vii BAB I PENDAHULUAN ...I-1
1.1 Latar Belakang ...I-1 1.2 Rumusan Masalah ...I-2 1.3 Tujuan Perancangan Pabrik ...I-2 1.4 Manfaat Rancangan...I-2 BAB II TINJAUAN PUSTAKA ... II-1
2.1 Molase ... II-1 2.2 Etanol ... II-2 2.2.1 Sifat-sifat Fisika Etanol... II-2 2.2.2 Sifat-sifat Kimia Etanol ... II-2 2.3 Pembuatan Etanol ... II-3 2.4 Deskripsi Proses Pembuatan etanol dari Fermentasi Molase... II-5 BAB III NERACA MASSA ... III-1 BAB IV NERACA PANAS ...IV-1 BAB V SPESIFIKASI PERALATAN... V-1 BAB VI INSTRUMENTASI DAN KESELAMATAN KERJA ...VI-1
6.1 Instrumentasi ...VI-1 6.2 Keselamatan Kerja ...VI-8
BAB VII UTILITAS... VII-1 7.1 Kebutuhan Uap ... VII-1 7.2 Kebutuhan Air... VII-1 7.3 Kebutuhan Bahan Baku ... VII-8 7.4 Kebutuhan Listrik ... VII-8 7.5 Kebutuhan Bahan Bakar ... VII-9
(7)
7.6 Unit Pengolahan Limbah ... VII-10 7.7 Spesifikasi Peralatan Utilitas ... VII-11 BAB VIII LOKASI DAN TATA LETAK PABRIK... VIII-1 8.1 Lokasi Pabrik ... VIII-1 8.2 Tata Letak Pabrik ... VIII-2 8.3 Perincian Luas Tanah... VIII-4 BAB IX ORGANISASI DAN MANAJEMEN PERUSAHAAN ...IX-1 9.1 Organisasi Perusahaan ...IX-1
9.2 Manajemen Perusahaan ...IX-3 9.3 Bentuk Hukum Badan Usaha ...IX-4
9.4 Uraian Tugas, Wewenang dan Tanggung Jawab ...IX-5 9.5 Tenaga Kerja dan Jam Kerja ...IX-10 9.6 Kesejahteraan Tenaga Kerja ...IX-13 BAB X ANALISA EKONOMI ... X-1 10.1 Modal Investasi ... X-1 10.2 Biaya Produksi Total... X-4 10.3 Total Penjualan... X-5 10.4 Perkiraan Rugi/Laba Usaha ... X-5 10.5 Analisa Aspek Ekonomi... X-5 BAB XI KESIMPULAN ... XI DAFTAR PUSTAKA ... x LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA ...LA-1 LAMPIRAN B PERHITUNGAN NERACA PANAS ...LB-1 LAMPIRAN C PERHITUNGAN SPESIFIKASI PERALATAN...LC-1 LAMPIRAN D PERHITUNGAN SPESIFIKASI UTILITAS ...LD-1 LAMPIRAN E PERHITUNGAN ASPEK EKONOMI ... LE-1
(8)
DAFTAR GAMBAR
Halaman Gambar 6.1 Kontrol pada reaktor ...VI-4 Gambar 6.2 Kontrol pada filter press...VI-4 Gambar 6.3 Heater beserta instrumennya ... VI-5 Gambar 6.4 Kolom destilasi beserta instrumennya... VI-6 Gambar 6.5 Kondensor beserta instrumennya ... VI-6 Gambar 6.6 Reboiler beserta instrumennya ... VI-7 Gambar 6.7 Pompa beserta instrumennya... VI-7 Gambar 8.1 Tata Letak Pabrik Pembuatan Etanol dari Molase ... VIII-5 Gambar 9.1 Struktur Organisasi Pabrik Pembuatan Etanol ...IX-13 Gambar LD.1 Grafik Entalpi dan Temperatur Cairan pada Cooling Tower (CT) ... ... LD-16 Gambar LD.2Kurva Hy terhadap 1/(Hy*-Hy) ... LD-17 Gambar LE.1 Break Event Point ...LE-25
(9)
DAFTAR TABEL
Halaman Tabel 1.1 Produksi Etanol Secara Nasional ... I-2
Tabel 2.1 Produksi Molase Secara Nasional ...II-1 Tabel 2.2 Sifat-sifat Fisika Etanol...II-2 Tabel 2.3 Sifat-sifat Bahan Baku ...II-3 Tabel 3.1 Neraca Massa pada Filter Press I ... III-1 Tabel 3.2 Neraca Massa pada Reaktor... III-1 Tabel 3.3 Neraca Massa pada Fermentor... III-2 Tabel 3.4 Neraca Massa pada Tangki Penampungan ... III-2 Tabel 3.5 Neraca Massa pada Filter Press II... III-2 Tabel 3.6 Neraca Massa pada Menara Destilasi ... III-3 Tabel 4.1 Neraca Panas Tangki Pencampuran... IV-1 Tabel 4. 2 Neraca Panas Fermentor ... IV-1 Tabel 4.3 Neraca Panas Heater ... IV-2 Tabel 4.4 Neraca Panas Kondensor ... IV-2 Tabel 4.5 Neraca Panas Reboiler ... IV-2 Tabel 6.1 Daftar Penggunaan Instrumentasi pada Pra Rancangan Pabrik Pembuatan Etanol dari Molase ... VI-8 Tabel 7.1 Kualitas Air Tanah Marelan...VII-2 Tabel 7.2 Kebutuhan Air Proses ...VII-2 Tabel 7.3 Kebutuhan Air Pendingin ...VII-3 Tabel 8.1 Perincian Luas Tanah Pabrik Pembuatan Etanol ... VIII-4 Tabel 9.1 Jumlah Tenaga Kerja Beserta Tingkat Pendidikannya ... IX-11 Tabel 9.2 Jadwal Kerja Karyawan Shift ... IX-12 Tabel LA.1 Data tekanan Uap... LA-8 Tabel LA.2 Neraca Massa molar pada menara destilasi ... LA-8 Tabel LA.3 Data untuk mencari Dew Poinrt Destilasi ... LA-9 Tabel LA.4 Data untuk mencari Bubble Point Bottom... LA-9 Tabel LA.5 Data untuk menghitung Rd ... LA-10 Tabel LA.6 Neraca komponen alur Ld ... LA-11
(10)
Tabel LB.1 Kapasitas Panas Gas, Cpg T°K = a + bT + cT2 + dT3 + eT4 [ J/mol°K ].
... LB-1
Tabel LB.2 Kapasitas Panas Gas,
2 2
cosh
sinh ⎥⎥⎦
⎤ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ + ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ + = T E T E D T C T C B A
Cp ... LB-2
Tabel LB.3 Kapasitas Panas Liquid, Cpl T°K = a + bT + cT2 + dT3[ J/mol°K ] ....LB-2
Tabel LB.4 Kapasitas Panas Liquid, Cpl = a+bT+cT^2+dT^3 (J/kmol K) ... LB-2
Tabel LB.5 Panas Laten
(
)
3 2
1 r r r
r
VL A T B CT DT ET
H = − + + +
Δ (J/kmol)... LB-2
Tabel LB.6 Panas Reaksi Pembentukan ( ΔHfo )... LB-2
Tabel LB.7 Neraca panas masuk ke tangki mixer... LB-4
Tabel LB.8 Neraca panas keluar tangki mixer... LB-4
Tabel LB.9 Neraca panas masuk reaktor fermentor... LB-5
Tabel LB.10 Neraca panas keluaran reaktor fermentor ... LB-5 Tabel LB.11 Panas Bahan Masuk Heater ... LB-8 Tabel LB.12 Panas Bahan keluar Heater ... LB-8 Tabel LB.13 Panas bahan masuk kondensor... LB-9 Tabel LB.14 Panas bahan keluar (alur Ld) kondensor... LB-9 Tabel LB.15 Panas bahan keluar (alur D) kondensor ... LB-9 Tabel LB.16 Panas bahan masuk reboiler... LB-10 Tabel LB.17 Panas bahan keluar (alur Vb) reboiler ... LB-10 Tabel LB.18 Panas bahan keluar (alur B) reboiler... LB-10 Tabel LC.1 Komponen bahan dalam Tangki Penyimpanan Molase... LC-1 Tabel LC.2 Komponen bahan dalam Reaktor... LC-3 Tabel LC.3 Komponen dalam Tangki penampung Fermentasi ... LC-12 Tabel LC.4 Komponen Filtrat dalam Filter Press I... LC-16 Tabel LC.5 Komponen cake dalam Filter Press II... LC-17 Tabel LC.6 Komponen filtrat dalam Filter Press II ... LC-18 Tabel LC.7 Komponen cake dalam Filter Press II... LC-18
(11)
Tabel LC. 9 Komposisi bahan pada alur Lb ... LC-29
Tabel LC.10 Deskripsi Kondensor... LC-34
Tabel LC.11 Komposisi Distilat ... LC-39
Tabel LC.12. Deskripsi Reboiler ... LC-48 Tabel LC.13 Deskripsi Heater... LC-55 Tabel LD.1 Perhitungan Entalpi dalam Penentuan Tinggi Menara Pendingin... ... LD-17 Tabel LE – 1 Perincian harga bangunan ... LE-2 Tabel LE – 2 Data Indeks Harga Chemical Engeneering (CE) ... LE-3 Tabel LE – 3 Perkiraan Harga Peralatan Proses ... LE-6 Tabel LE – 4 Perkiraan Harga Peralatan Utilitas ... LE-7
Tabel LE – 5 Biaya Sarana Transportasi... LE-10 Tabel LE – 6 Perincian Gaji Pegawai ... LE-13 Tabel LE – 7 Perincian Biaya Kas ... LE-15 Tabel LE – 8 Perincian Modal Kerja ... LE-16 Tabel LE – 9 Perkiraan Biaya Depresiasi ... LE-17 Tabel LE.10 Data Perhitungan Internal Rate of Return (IRR)... LE-24
(12)
INTISARI
Pabrik Pembuatan Etanol dari Molase direncanakan berkapasitas produksi 850 ton/tahun. Bahan baku yang digunakan untuk proses produksi per harinya adalah sebesar 10.680 kg/hari.
Lokasi pabrik direncanakan di daerah Marelan Kotamadya Medan Propinsi Sumatera Utara yang berada dekat dengan pelabuhan Belawan, dengan luas areal pabrik 2.484 m2.
Tenaga kerja yang dibutuhkan dalam pengoperasian pabrik ini berjumlah 105 orang karyawan dengan bentuk badan usaha adalah Perseroan Terbatas (PT) dan struktur organisasi adalah sistem garis.
Hasil analisa terhadap aspek ekonomi pabrik pembuatan Etanol adalah sebagai berikut :
• Total modal investasi : Rp 89.994.111.041,-
• Biaya Produksi (per tahun) : Rp 63.654.746.040,-
• Hasil penjualan (per tahun) : Rp 106.733.500.000,-
• Laba bersih : Rp 30.712.627.770,-
• Profit Margin (PM) : 40,36%
• Break Even Point (BEP) : 33,43 %
• Return on Investment (ROI) : 33,5 %
• Pay Out Time (POT) : 2,985 tahun
• Return on Network (RON) : 55,87 %
• Internal Rate of Return (IRR) : 42,35 %
Berdasarkan data-data di atas maka dapat disimpulkan bahwa perancangan pabrik Etanol layak untuk didirikan.
(13)
INTISARI
Pabrik Pembuatan Etanol dari Molase direncanakan berkapasitas produksi 850 ton/tahun. Bahan baku yang digunakan untuk proses produksi per harinya adalah sebesar 10.680 kg/hari.
Lokasi pabrik direncanakan di daerah Marelan Kotamadya Medan Propinsi Sumatera Utara yang berada dekat dengan pelabuhan Belawan, dengan luas areal pabrik 2.484 m2.
Tenaga kerja yang dibutuhkan dalam pengoperasian pabrik ini berjumlah 105 orang karyawan dengan bentuk badan usaha adalah Perseroan Terbatas (PT) dan struktur organisasi adalah sistem garis.
Hasil analisa terhadap aspek ekonomi pabrik pembuatan Etanol adalah sebagai berikut :
• Total modal investasi : Rp 89.994.111.041,-
• Biaya Produksi (per tahun) : Rp 63.654.746.040,-
• Hasil penjualan (per tahun) : Rp 106.733.500.000,-
• Laba bersih : Rp 30.712.627.770,-
• Profit Margin (PM) : 40,36%
• Break Even Point (BEP) : 33,43 %
• Return on Investment (ROI) : 33,5 %
• Pay Out Time (POT) : 2,985 tahun
• Return on Network (RON) : 55,87 %
• Internal Rate of Return (IRR) : 42,35 %
Berdasarkan data-data di atas maka dapat disimpulkan bahwa perancangan pabrik Etanol layak untuk didirikan.
(14)
BAB I
PENDAHULUAN
1.1 Latar Belakang
Bahan baku untuk pengolahan gula putih yang paling umum digunakan adalah batang tanaman tebu (Saccharum officinarum L) atau umbi tanaman bit gula (Beta vulgaris). Bagian dari tanaman tebu yang mengandung gula adalah pada batangnya. Selain gula mentah, tebu juga menghasilkan produk lain yang bermanfaat seperti molase (sirup manis berwarna hitam), etanol dan ampas tebu. Umumnya gula mentah diolah menjadi gula halus, sedangkan ampasnya digunakan untuk pembangkit tenaga listrik.(http://id.advantacell.com/wiki/Tanamantebu. htm)
Molase yang disebut juga gula tetes merupakan salah satu produk utama setelah gula pasir. Molase yang mengandung gula (sekitar 50 - 60%) dan sejumlah asam amino dan mineral dihasilkan dari bermacam-macam tingkat pengolahan dari tebu menjadi gula. Produksi molase mempunyai pangsa pasar yang relatif besar didalam dan luar negeri. Hal ini dapat dibuktikan bahwa pada tahun 2006, PTPN II Tanjung Morawa Sumut mampu menghasilkan molase sebesar 45.000 ton. Sebagian besar dari produksi molase tersebut laku terjual dengan harga US $100,45 perton atau Rp.960 per kilogram, sehingga molase juga merupakan pemasukan tambahan, karena molase umumnya juga dijual di pasar Internasional lewat pedagang perantara (Sihotang, Master. 2006).
Etanol dapat diproduksi dengan menggunakan molase. Di Indonesia kebutuhan akan etanol sangat tinggi, karena etanol memiliki banyak manfaat, salah satunya adalah : untuk industri kosmetik, tinta dan percetakan. Selain itu juga karena etanol memiliki sifat yang tidak beracun maka bahan ini bisa digunakan sebagai pelarut dalam industri makanan dan minuman.
(15)
Adapun data-data peningkatan molase setiap tahunnya adalah sebagai berikut : Tabel 1.1 Produksi Molase Secara Nasional
Tahun Kuantitas (Kg) % Kenaikan 1997
1998 2000 2001 2002
1.267.990.000 1.415.115.971 1.536.200.007 1.829.745.972 2.966.023.440
14,06 % 15,70 % 17,04 % 20,30 % 32,90 % ( Biro Pusat Statistik, 2002)
Di Indonesia etanol memiliki pangsa pasar yang cukup besar karena memiliki banyak manfaat. Untuk sekarang ini produksi etanol di Indonesia cukup tinggi, seperti yang dapat dilihat pada Tabel 1.1.
Tabel 1.2 Produksi Etanol dari molase Secara Nasional Tahun Kuantitas (Ton/Tahun)
2003 2004 2005 2006
69.705 81.321 83.665 84.551
( www.webdev.bps.go.id)
1.2 Perumusan Masalah
Sehubungan dengan meningkatnya produksi molase serta tingginya kebutuhan akan etanol, maka diperlukan suatu usaha untuk memanfaatkan molase tersebut dengan mendirikan pabrik etanol. Tugas akhir ini memaparkan bagaimana merancang Pabrik Pembuatan Etanol dari Molase.
1.3 Tujuan Perancangan Pabrik
Tujuan utama pra rancangan pabrik etanol dari molase adalah untuk menerapkan disiplin ilmu Teknik Kimia, khususnya di bidang rancang dan Operasi Teknik Kimia sehingga akan memberikan gambaran kelayakan Pra Rancangan Pabrik Etanol dari Molase. Pabrik ini direncanakan akan didirikan untuk memenuhi 1 % dari kebutuhan nasional, yakni sebesar 850 Ton/Tahun
(16)
1.4 Manfaat Rancangan
Manfaat dari Pra Rancangan Pabrik Etanol dari Molase adalah :
1. Untuk memenuhi kebutuhan dalam negeri akan etanol. Selain itu juga produk ini akan diekspor sebagai penambah devisa bagi negara yang akan membantu memperbaiki perekonomian.
2. Dengan didirikannya pabrik etanol akan menciptakan lapangan kerja serta mengurangi jumlah pengangguran yang pada akhirnya akan meningkatkan kesejahteraan rakyat dan bangsa Indonesia.
(17)
BAB II
TINJAUAN PUSTAKA
2.1. Molase
Molase adalah hasil samping dari proses pembuatan gula tebu. Meningkatnya produksi gula tebu Indonesia sekitar sepuluh tahun terakhir ini tentunya akan meningkatkan produksi molase. Molase merupakan media fermentasi yang baik, karena mengandung gula, sejumlah asam amino dan mineral, setelah itu molase tersebut diolah menjadi beberapa produk seperti gula cair dari gula tetes, penyedap makanan (mono sodium glutamate, MSG), alkohol, dan pakan ternak. (http://id.advantacell.com/wiki/molase and ethanol.htm)
Molase memiliki kandungan sukrosa sekitar 30 persen disamping gula reduksi sekitar 25 persen berupa glukosa dan fruktosa (Kurniawan, 2004). Sukrosa dalam molase merupakan komponen sukrosa yang sudah tidak dapat lagi dikristalkan dalam proses pemasakan di pabrik gula. Hal ini disebabkan karena molase mempunyai nilai Sucrose Reducing sugar Ratio (SRR) yang rendah yaitu berkisar antara 0,98 – 2,06 (Kurniawan, 2004). Adapun kandungan dari molase antara lain :
a. Glukosa : 21,7 % b. Sukrosa : 34,19 % c. Air : 26,49 % d. Abu : 17,62 %
Molase merupakan salah satu bahan pembuatan etanol merupakan limbah pabrik gula berupa kristal gula yang tidak terbentuk menjadi gula pada proses kristalisasi. Produksi molase sendiri di Indonesia cukup tinggi, seperti yang dapat dilihat pada Tabel 2.1 berikut ini :
(18)
Tabel 2.1 Produksi Molase Secara Nasional
Tahun Kuantitas (Kg) % Kenaikan 1997
1998 2000 2001 2002
1.267.990.000 1.415.115.971 1.536.200.007 1.829.745.972 2.966.023.440
14,06 % 15,70 % 17,04 % 20,30 % 32,90 % ( Biro Pusat Statistik, 2002)
2.2 Etanol
Etanol atau etil alkohol adalah alkohol yang paling sering digunakan dalam kehidupan sehari-hari karena sifatnya yang tidak beracun. Etanol adalah cairan jernih yang mudah terbakar dengan titik didih pada 78,40C dan titik beku pada -1120C. Etanol tidak berwarna dan tidak berasa tapi memiliki bau yang khas. Rumus molekul etanol adalah C2H5OH. (http://id.advantacell.com/wiki/Etanol#Pembuatan).
2.2.1 Sifat-sifat Fisika Etanol
Etanol memiliki banyak manfaat bagi masyarakat karena memiliki sifat yang tidak beracun. Selain itu etanol juga memiliki banyak sifat-sifat, baik secara fisika maupun kimia. Adapun sifat-sifat fisika etanol dapat dilihat pada Tabel 2.2.
Tabel 2.2 Sifat-Sifat Fisika Etanol Berat Molekul 46,07 gr/grmol
Titik Lebur -112 0C
Titik didih 78,4 0C
Densitas 0,7893 gr/ml
Indeks bias 1,36143 cP
Viskositas 200C 1,17 cP
Panas penguapan 200,6 kal/gr Merupakan cairan tidak berwarna
Dapat larut dalam air dan eter Memiliki bau yang khas (Sumber : Perry,1999)
(19)
2.2.2 Sifat-Sifat Kimia Etanol
Etanol selain memiliki sifat-sifat fisika juga memiliki sifat-sifat kimia. Sifat-sifat kimia tersebut adalah :
1. Merupakan pelarut yang baik untuk senyawa organik 2. Mudah menguap dan mudah terbakar
3. Bila direaksikan dengan asam halida akan membentuk alkyl halida dan air CH3CH2OH + HC=CH CH3CH2OCH=CH2
4. Bila direaksikan dengan asam karboksilat akan membentuk ester dan air CH3CH2OH + CH3COOH CH3COOCH2CH3 + H2O
5. Dehidrogenasi etanol menghasilkan asetaldehid
6. Mudah terbakar diudara sehingga menghasilkan lidah api (flame) yang berwarna biru muda dan transparan, dan membentuk H2O dan CO2.
Dalam proses pembuatan etanol, ada beberapa bahan baku yang digunakan, yaitu : air, glukosa, dan sukrosa. Bahan baku tersebut memiliki beberapa sifat yang dapat dilihat pada Tabel 2.3.
Tabel 2.3 Sifat-sifat Bahan Baku
Rumus kimia H2O Glukosa (C6H12O6) Sukrosa
(C12H22O11)
Berat Molekul 18,016 gr/grmol 180,16 gr/grmol 342,30 gr/grmol
Densitas 0,9995 gr/cm3 - -
Titik lebur 00C 1460C 190-1920C
Titik didih 1000C - -
Specific gravity - 1,55425 1,58815
(Sumber : Perry,1999) 2.3 Pembuatan Etanol
Secara umum, etanol dapat dibuat dari bahan-bahan berikut : 1. Zat Tepung
Zat tepung (berupa bubur) oleh enzim diastase dari mout (kecambah dari gerst) dapat dirubah menjadi maltosa (sebangsa gula) dengan melalui tingkatan dekstrin. Temperatur optimumnya (50 – 60)oC, kemudian diberi ragi yang juga dapat
(20)
mengeluarkan enzim maltase. Enzim ini merubah maltosa menjadi glukosa. Glukosa oleh enzim dirubah menjadi etanol dan CO2.
Reaksi :
(C6H10O5)n + 1/2n H2O
diastase dari mout
1/2n C12H22O11
Amylum (maltase dari ragi)
C12H22O11 + H2O ⎯⎯ →⎯
C
0
30 2C6H12O6 Maltosa Glukosa C6H12O6 ⎯Saccharomy⎯⎯⎯⎯ces→ 2C2H5OH + 2CO2
Konsentrasi etanol yang terjadi tidak boleh melebihi 15 %. Dari hasil destilasi diperoleh etanol 96 %. (R. Soepomo, 1998 ).
2. Molase
Molase merupakan hasil samping proses pembuatan gula. Molase mengandung sejumlah besar gula baik sukrosa maupun gula pereduksi. Spesies ragi yang telah dikenal mempunyai daya konversi gula menjadi etanol yang sangat tinggi adalah Saccharomyces Cerevisiae.
Reaksinya :
C12H22O11 + H2O ⎯Saccharomy⎯⎯⎯⎯ces→ C6H12O6 + C6H12O6
Sukrosa Glukosa Fruktosa
C6H12O6 ⎯Saccharomy⎯⎯⎯⎯ces→ 2C2H5OH + 2CO2
Dalam pembuatan etanol tersebut, mula-mula molase diencerkan dengan air sehingga konsentrasi gulanya menjadi 14 – 18 %. Jika konsentrasi gula terlau tinggi, maka waktu fermentasinya lebih lama dan sebagian gula tidak terkonversi, sehingga tidak ekonomis. (Judoamidjojo, 1992)
3. Cairan Buah-Buahan yang Manis
Cairan buah-buahan yang manis mengandung glukosa dan fruktosa sehingga bisa mengalami peragian etanol.
C6H12O6 ⎯Saccharomy⎯⎯⎯⎯ces→ 2C2H5OH + 2CO2
Dengan proses ini, cairan buah-buahan berubah menjadi minuman yang sehari-hari disebut anggur, dengan kadar etanol yang relatif rendah. (R.Soepomo, 1998)
(21)
2.4 Deskripsi Proses Pembuatan Etanol dari Fermentasi Molase.
Pembuatan etanol dari fermentasi molase dapat dilakukan dengan beberapa tahap. Adapun tahapan-tahapan tersebut adalah :
1. Tahapan pemurnian bahan baku
Bahan baku adalah molase dengan komposisi : a. Glukosa : 21,7 %
b. Sukrosa : 34,19 % c. Air : 26,49 % d. Abu : 17,62 % (Martoyo,T,2002)
Sebelum dipompakan ke tangki Reaktor (R-101), molase dimurnikan terlebih dahulu dengan menyaringnya lewat filter press (FP-101) yang bertujuan untuk menghilangkan abu. Abu yang telah dipisahkan dari molase ditampung pada bak penampung I (B-101) untuk selanjutnya dibuang.
2. Tahap Hidrolisa
Setelah bebas dari abu, kemudian molase dihidrolisa untuk mengubah sukrosa menjadi glukosa di reaktor (R-101) selama 4 jam.
Reaksi yang terjadi di reaktor Hidrolisa :
C12H22O11 + H2O 2C6H12O6
Sukrosa Glukosa
3. Tahap Fermentasi
Proses peragian dilakukan di fermentor (R-102). Khamir yang digunakan didalam fermentor adalah Saccharomycess cereviciae dengan lama fermentasi selama 36 jam. Bahan nutrisi yang digunakan pada fermentasi ini adalah H3PO4 dan
(NH4)2SO4. Pada fermentor terjadi konversi glukosa menjadi etanol berdasarkan
reaksi :
C6H12O6 2C2H5OH + 2CO2
Konsentrasi etanol yang dihasilkan berkisar antara 7 – 10% (Sumber : Riegel, 1992) Fermentasi adalah proses pengubahan bahan organik menjadi suatu bentuk kimia yang lain dengan menggunakan proses yang menghasilkan enzim dengan cara penambahan mikroorganisme. Secara umum, khamir yang digunakan
(22)
diklasifikasikan berdasarkan kemampuan khamir untuk menyerap oksigen. Proses pengrusakan glukosa menjadi etanol dipengaruhi oleh rangkaian yang sangat kompleks dimana reaksi kimia yang terjadi adalah sebagai berikut :
C12H22O11 + H2O C6H12O6 + C6H12O6
(Sukrosa) (Glukosa) (Fruktosa)
C6H12O6 2C2H5OH + 2CO2 + Panas/kalor
(Glukosa) (Etanol) (Karbon dioksida)
4. Tahap Pemurnian Produk
Untuk mendapatkan etanol murni, maka Saccharomycess cereviciae yang terikut harus dipisahkan dengan filter press (FP-102) dan ditampung pada Bak penampung (B-102). Saccharomycess cereviciae yang terpisah dikembangbiakan untuk dipergunakan kembali pada proses peragian berikutnya.
5. Tahap Pemisahan Etanol Dari Larutan
Karena konsentrasi etanol yang diperoleh dari hasil fermentasi masih sangat rendah ( 7 - 10 %), maka etanol tersebut didistilasi (KD-101) untuk memperoleh kadar etanol yang diinginkan sesuai standar (96 %).(The Gasohol Handbook,1981). Setelah diperoleh etanol yang sesuai dengan konsentrasi yang diinginkan, kemudian etanol tersebut dikondensasi (K-101) untuk mengubah etanol kedalam fasa cair. Etanol yang sudah berada dalam fasa cair kemudian dialirkan kedalam tangki penyimpanan.
(23)
BAB III
NERACA MASSA
Setelah dilakukan perhitungan pada lampiran A, maka didapat hasil neraca massa sebagai berikut :
3.1 Neraca Massa Filter Press I
Tabel 3.1 Neraca Massa pada Filter Press I Masuk (kg) Keluar (kg)
Komponen 1 2 3
Glukosa Sukrosa
Air Abu
96,565 152,145 117,880 78,409
- - 11,788 78,409
95,565 152,145 106,092
-
Jumlah 445 90,197 353,803
Total 445 445
3.2 Neraca Massa Reaktor
Tabel 3.2 Neraca Massa pada Reaktor
Masuk (kg) Keluar (kg)
Komponen 3 4 5
Glukosa Sukrosa
Air
95,565 152,145 106,092
- - 1373,097
256,765 - 1471,179
Jumlah 353,802 1373,097 1727,944
(24)
3.3 Neraca Massa Fermentor
Tabel 3.3 Neraca Massa pada Fermentor
Masuk (kg) Keluar (kg)
Komponen 5 6 7 8 9 10
Glukosa Air Etanol
CO2
Saccharomyces
(NH4)2SO4 H3PO4
256,765 1471,179 - - - - - - - - - 86,397 - - - - - - - 6,911 - - - - - - - 6,911 - - - 112,904 - - - 25,676 1471,944 118,036 - 100,219 - -
Jumlah 1727,944 86,397 6,911 6,911 112,904 1715,875
Total 1828,779 1828,779
3.4 Neraca Massa Tangki Penampungan
Tabel 3.4 Neraca Massa pada Tangki Penampungan Masuk (kg) Keluar (kg)
Komponen 10 11
Glukosa Air Etanol Saccharomyces 25,676 1471,944 118,036 100,219 25,676 1471,944 118,036 100,219
Jumlah 1715,875 1715,875
Total 1715,875 1715,875
3.5 Neraca Massa Filter Press II
Tabel 3.5 Neraca Massa pada Filter Press II
Masuk (kg) Keluar (kg)
Komponen 11 12 13
Glukosa Air Etanol Saccharomyces 25,676 1471,944 118,036 100,219 - 147,114 - 100,219 25,676 1324,062 118,036 -
Jumlah 1715,875 247,333 1467,774
(25)
3.6 Neraca Massa Menara Destilasi
Tabel 3.6 Neraca Massa pada Menara Destilasi Masuk (kg) Keluar (kg)
Komponen 14 15 16
Glukosa Air Etanol
25,676 1324,062
118,036
- 4,721 113,315
25,676 1319,341
4,721
Jumlah 1467,774 118,036 1349,738
(26)
BAB IV
NERACA PANAS
Basis perhitungan : 1 jam Satuan operasi : kkal/jam Temperatur referensi : 25oC
4.1 Tangki Reaktor
Tabel 4.1 Neraca Panas Tangki Reaktor
Komponen Qmasuk (kkal/jam) Qkeluar (kkal/jam) Glukosa
Sukrosa Air
0 0 0
402093,990 - 22067,685
Jumlah 0 424161,675
Panas reaksi 25oC Panas yang dibutuhkan
-237544,876 661706,551
- -
Total 424161,675 424161,675
4.2 Fermentor
Tabel 4.2 Neraca Panas Fermentor
Komponen Qmasuk (kkal/jam) Qkeluar (kkal/jam) Glukosa
Air Etanol
CO2
402093,990 22067,685
- -
13402,872 7359,720 70150,565
114,033
Jumlah 424161,675 91027,190
Panas reaksi 25oC Panas yang diserap air pendingin
1118,263
-
- 334252,748
(27)
4.3 Heater
Tabel 4.3 Neraca Panas Heater
Komponen Qmasuk(kkal/jam) Qkeluar(kkal/jam) Etanol
Air Glukosa
70150,565 6620,310 13402,872
126071,301 304926,182 3223,083
Jumlah 90173,747 434220,566
Panas yang dibutuhkan 344046,819 -
Total 434220,566 434220,566
4.4 Kondensor
Tabel 4.4 Neraca Panas Kondensor
Qmasuk (kkal/jam) Qkeluar (kkal/jam) Panas bahan masuk
Panas produk (Ld) Panas produk (D)
Panas air dingin
1056601,555 - - -
- 927788,189
29241,687 99571,679
Total 1056601,555 1056601,555
4.5 Reboiler
Tabel 4.5 Neraca Panas Reboiler
Qmasuk (kkal/jam) Qkeluar (kkal/jam) Panas bahan masuk
Panas air panas Panas produk (Vb)
Panas produk (B)
346759,303 21646,987
- -
- - 277001,408
91404,882
(28)
BAB V
SPESIFIKASI ALAT
5.1 Tangki Molase (T-101)
Fungsi : menampung molase selama 1 bulan (25 hari) Jenis : Silinder vertikal dengan tutup ellipsoidal Jumlah : 1 unit
Bahan : Carbon steel SA-212 grade B Diameter : 0,9350 m
Tinggi : 0,7012 m Volume : 0,4277 m3 Pdesain : 16,5 psi
Tebal plat : 316 in
5.2 Reaktor (R-101)
Fungsi : menghidrolisa sukrosa menjadi glukosa Jenis : Silinder vertikal dengan tutup ellipsoidal Jumlah : 2 unit
Bahan : Carbon steel SA-167 grade 5 Diameter : 1,5788 m
Tinggi : 1,1841 m Volume : 2,0624 m3 Pdesain : 18,492 psi
Tebal plat : 316 in
Pelengkap : - pengaduk
(29)
5.3 Fermentor (R-102)
Fungsi : mengubah glukosa menjadi etanol secara fermentasi Jenis : Silinder vertikal dengan tutup ellipsoidal
Jumlah : 3 unit
Bahan : baja anti karat SA-167 grade 5 Diameter : 1,5684 m
Tinggi : 1,1763 m Volume : 2,0216 m3 Pdesain : 18,468 psi
Tebal plat :
4 1 in
Pelengkap : - pengaduk - jaket
- volume jaket = 29,93 m3 - tebal jaket = 2,7852 m
5.4 Tangki Penampung Fermentasi (T-102)
Fungsi : Tempat penampungan sementara hasil fermentasi Jenis : Silinder vertikal dengan tutup ellipsoidal
Jumlah : 1 unit
Bahan : Carbon steel SA-212 grade B Diameter : 1,5725 m
Tinggi : 1,1793 m Volume : 2,0375 m3 Pdesain : 16,929 psi
Tebal plat : 316 in
5.5Tangki Penyimpanan Etanol (T-104)
Fungsi : menyimpan Etanol 96% guna kebutuhan produksi Jenis : silinder vertikal dengan tutup elipsoidal dan alas datar Jumlah : 2 unit
(30)
Diameter : 4,5326 m Tinggi : 4,5326m Volume : 80,1755 m3 Pdesain : 19,7183 psi
Tebal plat :
8 3 in
5.6Filter Press I (FP-101)
Fungsi : Memisahkan abu dari molase Jenis : plate and frame filter
Jumlah : 1 unit Bahan : Carbon steel Bahan media filter : kanvas Porositas cake : 0,1725 Luas plate : 1,7 600 m2 Jumlah plate : 9 buah
5.7Filter Press II (FP-102)
Fungsi : Memisahkan saccharomyces dari larutan etanol Jenis : plate and frame filter
Jumlah : 1 unit Bahan : Carbon steel Bahan media filter : kanvas Porositas cake : 0,0543 Luas plate : 4,4682 m2 Jumlah plate : 22 buah
5.8Pompa I (P-101)
Fungsi : Mengalirkan molase dari tangki molase ke filter press Jenis : centrifugal pump
Jumlah : 1 unit Bahan : Commercial steel Nominal size pipe : 0,5 in
(31)
Schedule number : 40
ID : 0,622 in
OD : 0,840 in
Flow area pipe : 0,00211 ft2
Daya : 0,002 hp ≈ 0,5 hp
5.9Pompa II (P-102)
Fungsi : Mengalirkan glukosa dari tangki pencampuran ke fermentor Jenis : centrifugal pump
Jumlah : 1 unit
Bahan : Commercial steel Nominal size pipe : 1 in Schedule number : 40
ID : 1,049 in
OD : 1,3150 in
Flow area pipe : 0,00600 ft2
Daya : 0,0101 hp ≈ 0,5 hp
5.10 Pompa III (P-103)
Fungsi : Mengalirkan etanol dari fermentor ke tangki penampungan Jenis : centrifugal pump
Jumlah : 1 unit
Bahan : Commercial steel Nominal size pipe : 1 in Schedule number : 40
ID : 1,049 in
OD : 1,3150 in
Flow area pipe : 0,00600 ft2 Daya : 0,01 hp ≈ 0,5 hp
(32)
5.11 Pompa IV (P-104)
Fungsi : mengalirkan etanol dari tangki penampungan ke filter press Jenis : centrifugal pump
Jumlah : 1 unit
Bahan : Commercial steel Nominal size pipe : 1 in Schedule number : 40
ID : 1,049 in
OD : 1,3150 in
Flow area pipe : 0,00600 ft2
Daya : 0,008 hp ≈ 0,5 hp
5.12 Kolom Destilasi (KD-101)
Fungsi : memisahkan glukosa, etanol dan air Jenis : sieve tray
Bahan Konstruksi : carbon steel SA 283 grade C Jumlah : 1 unit
Kondisi Operasi : Temperatur : 92.61 0C
Tekanan : 1 atm Silinder
Diameter : 1,2614 m
Tinggi : 9,6 m
Tebal : 316 in
Tutup
Diameter : 1,2614 m
Tinggi : 0,3153 m
Tebal : 316 in
Tray
Jumlah : 23 trays Lokasi umpan : tray ke 11
(33)
Hole diameter : 6 mm
Tebal : 1,92 mm
Jarak tray : 0,4 m
5.13 Kondensor (K-101)
Fungsi : mengubah fasa campuran etanol-air menjadi fasa cair Jenis : 1-4 sheel and tube exchanger
Bahan konstruksi : Stainless steel
Jumlah : 1 unit
Diameter tube : ¾ in
Pitch (PT) : 1 in square pitch
Jenis tube : 16 BWG Panjang tube : 12 ft Jumlah tube : 20 buah Diameter shell : 8 in
5.14 Tangki Penampung Distilat Sementara (T-103)
Fungsi : menampung dan memisahkan disilat Bentuk : Silinder horizontal dengan tutup ellipsoidal Bahan konstruksi : Carbon steel
Jenis sambungan : Double welded butt joints Jumlah : 1 unit
Kapasitas : 0.461 m3 Kondisi operasi :
Temperatur = 81.14 °C Tekanan = 1 atm Kondisi fisik :
Silinder
Diameter : 1.176 m Tinggi : 1.412 m Tebal : 3/16 in
(34)
Tutup
Diameter : 1.176 m Tinggi : 0.294 m Tebal : 1/4 in
5.15 Pompa Refluks Destilasi (P-105)
Fungsi : memompa campuran refluks ke menara destilasi Jenis : centrifugal pump
Jumlah : 1 unit
Bahan : Commercial steel Nominal size pipe : 1 in
Schedule number : 40
ID : 2,067 in
OD : 2,375 in
Flow area pipe : 0,02330 ft2
Daya : 0,078 hp ≈ 0,5 hp
5.16 Pompa I Destilasi (P-106)
Fungsi : memompa destilat ke tangki penyimpanan etanol Jenis : centrifugal pump
Jumlah : 1 unit
Bahan : Commercial steel Nominal size pipe : 1 in
Schedule number : 40
ID : 0,622 in
OD : 0,840 in
Flow area pipe : 0,00211 ft2
Daya : 0,0013 hp ≈ 0,5 hp
5.17 Pompa II Destilasi (P-107)
Fungsi : memompa liquid bottom ke reboiler Jenis : centrifugal pump
(35)
Jumlah : 1 unit
Bahan : Commercial steel Nominal size pipe : 1 in
Schedule number : 40
ID : 1,049 in
OD : 1,3150 in
Flow area pipe : 0,00600 ft2
Daya : 0,0093 hp ≈ 0,5 hp
5.18 Reboiler (R-101)
Fungsi : menaikkan suhu campuran etanol, air dan glukosa sebelum dimasukkan ke dalam kolom destilasi. Jenis : sheel and tube exchanger
Bahan konstruksi : stainless steel Jumlah : 1 unit
Diameter tube : 1 in
Pitch (PT) : 1 in square pitch
Jenis tube : 10 BWG Panjang tube : 12 ft Jumlah tube : 16 buah Diameter shell : 8 in
5.19 Pompa Reboiler (P-108)
Fungsi : memompa larutan dari reboiler ke tangki penampung hasil samping
Jenis : centrifugal pump Jumlah : 1 unit
Bahan : Commercial steel Nominal size pipe : 1 in
Schedule number : 40
ID : 2,067 in
(36)
Flow area pipe : 0,02330 ft2
Daya : 0,032 hp ≈ 0,5 hp
5.20 Bak Penampung Cake I (B-101)
Fungsi : menampung cake dari unit filter press I Bentuk : empat persegi panjang
Bahan konstruksi : kayu
Jumlah : 1 unit Kapasitas : 1,9469 m3 Panjang : 1,4239 m
Lebar : 1,4239 m
Tinggi : 0,9529 m
5.21 Bak Penampung Cake II (B-102)
Fungsi : menampung cake dari unit filter press Ii Bentuk : empat persegi panjang
Bahan konstruksi : kayu
Jumlah : 1 unit Kapasitas : 5,9126 m3 Panjang : 2,0699 m
Lebar : 2,0699 m
Tinggi : 1,3779 m
5.22 Heater (H-101)
Fungsi : memanaskan campuran etanol sebelum dimasukkan ke dalam kolom destilasi.
Jenis : sheel and tube exchanger Bahan konstruksi : stainless steel
Jumlah : 1 unit Diameter tube : ¾ in
(37)
Jenis tube : 10 BWG Panjang tube : 16 ft Jumlah tube : 20 buah Diameter shell : 10 in
5.23 Tangki Saccharomyces ceriviceae (T-105)
Fungsi : menampung Saccharomyces selama 1 bulan (25 hari) Jenis : Silinder vertikal dengan tutup ellipsoidal
Jumlah : 1 unit
Bahan : Carbon steel SA-212 grade B Diameter : 0,491 m
Tinggi : 0,491 m Volume : 0,4277 m3 Pdesain : 13,656 psi
Tebal plat : 316 in
5.24 Tangki Penyimpanan (NH4)2SO4 (T-106)
Fungsi : menampung (NH4)2SO4 selama 1 bulan (25 hari)
Jenis : Silinder vertikal dengan tutup ellipsoidal Jumlah : 1 unit
Bahan : Carbon steel SA-212 grade B Diameter : 0,206 m
Tinggi : 0,206 m Volume : 0,0046 m3 Pdesain : 15,610psi
Tebal plat : 316 in
5.25 Tangki Penyimpanan H3PO4 (T-107)
Fungsi : menampung H3PO4 selama 1 bulan (25 hari)
Jenis : Silinder vertikal dengan tutup ellipsoidal Jumlah : 1 unit
(38)
Bahan : Carbon steel SA-212 grade B Diameter : 0,203 m
Tinggi : 0,203 m Volume : 0,0044 m3 Pdesain : 15,586 psi
Tebal plat :
16 3 in
5.27 Pompa IX (P-109)
Fungsi : memompa H3PO4 ke Fermentor
Jenis : centrifugal pump Bahan Konstruksi : stainless steel Jumlah : 1 unit
Bahan : Commercial steel Nominal size pipe : 1 in
Schedule number : 40
ID : 0,269 in
OD : 0,405 in
Flow area pipe : 0,00040 ft2
(39)
BAB VI
INSTRUMENTASI DAN KESELAMATAN KERJA
6.1 Instrumentasi
Instrumentasi merupakan suatu sistem atau susunan peralatan yang dipakai di dalam suatu proses kontrol untuk mengatur jalannya suatu proses agar diperoleh hasil sesuai dengan yang diharapkan. Alat–alat instrumentasi dipasang pada setiap peralatan proses dengan tujuan agar para engineer dapat memantau dan mengontrol kondisi di lapangan. Dengan adanya istrumentasi ini pula, para engineer dapat segera melakukan tindakan apabila terjadi kejanggalan dalam proses. Namun pada dasarnya, tujuan pengendalian tersebut adalah agar kondisi proses di dalam pabrik mencapai tingkat kesalahan (error) yang paling minimum sehingga produk dapat dihasilkan secara optimal.
Fungsi instrumentasi adalah sebagai pengontrol, penunjuk, pencatat, dan pemberi tanda bahaya. Peralatan instrumentasi biasanya bekerja dengan tenaga mekanik atau tenaga listrik dan pengontrolannya dapat dilakukan secara manual atau otomatis. Penggunaan instrumen pada suatu peralatan proses tergantung pada pertimbangan ekonomi dan sistem peralatan itu sendiri. Pada pemakaian alat–alat instrumen juga harus ditentukan apakah alat–alat tersebut dipasang di atas papan instrumen dekat peralatan proses yang dikontrol secara manual atau disatukan dalam suatu ruang kontrol yang dihubungkan dengan bangsal peralatan yang dikontrol secara otomatis (Perry, 1999).
Variabel–variabel proses yang biasanya dikontrol atau diukur oleh instrumen adalah :
1. Variabel utama, seperti temperatur, tekanan, laju alir, dan level cairan.
2. Variabel tambahan, seperti densitas, viskositas, panas spesifik, konduktivitas, pH, humiditas, titik embun, komposisi kimia, kandungan kelembaban, dan variabel lainnya.
Pada dasarnya suatu sistem pengendalian terdiri dari : 1. Elemen Perasa (Sensing Element / Primary Element).
Elemen yang merasakan (menunjukkan) adanya perubahan dari harga variabel yang diukur.
(40)
2. Elemen Pengukur (Measuring Element).
Elemen yang sensitif terhadap adanya perubahan temperatur, tekanan, laju aliran, maupun ketinggian fluida. Perubahan ini merupakan sinyal dari proses dan disampaikan oleh elemen pengukur ke elemen pengontrol.
3. Elemen Pengontrol (Controlling Element).
Elemen yang menerima sinyal kemudian akan segera mengatur perubahan– perubahan proses tersebut sama dengan nilai set point (nilai yang dikehendaki). Dengan demikian elemen ini dapat segera memperkecil ataupun meniadakan penyimpangan yang terjadi.
4. Elemen Pengontrol Akhir (Final Control Element).
Elemen yang akan mengubah masukan yang keluar dari elemen pengontrol ke dalam proses sehingga variabel yang diukur tetap berada dalam batasan yang diinginkan dan merupakan hasil yang dikehendaki.
Pengendalian peralatan instrumentasi dapat dilakukan secara otomatis dan semi otomatis. Pengendalian secara otomatis adalah pengendalian yang dilakukan dengan cara mengatur instrumen pada kondisi tertentu, bila terjadi penyimpangan variabel yang dikontrol maka instrumen akan bekerja sendiri untuk mengembalikan variabel pada kondisi semula, instrumen ini bekerja sebagai controller. Pengendalian secara semi otomatis adalah pengendalian yang mencatat perubahan–perubahan yang terjadi pada variabel yang dikontrol. Untuk mengubah variabel–variabel ke dalam nilai yang diinginkan maka dilakukan usaha secara manual, instrumen ini bekerja sebagai pencatat (recorder) atau penunjuk (indicator).
Faktor–faktor yang perlu diperhatikan dalam instrumen–instrumen adalah (Peters et.al., 2003) :
1. Range yang diperlukan untuk pengukuran. 2. Level instrumentasi.
3. Ketelitian yang dibutuhkan. 4. Bahan konstruksinya.
(41)
Instrumentasi yang umum digunakan dalam pabrik adalah : 1. Untuk variabel temperatur.
• Temperature Controller (TC) adalah instrumentasi yang digunakan untuk mengamati temperatur dari suatu alat. Dengan menggunakan Temperature Controller, para engineer juga dapat melakukan pengendalian terhadap peralatan sehingga temperatur peralatan tetap berada dalam range yang diinginkan. Temperature Controller kadang– kadang juga dapat mencatat temperatur dari suatu peralatan secara berkala Temperature Recorder (TR).
• Temperature Indicator (TI) adalah instrumentasi yang digunakan untuk mengamati temperatur suatu alat.
2. Untuk variabel ketinggian permukaan cairan.
• Level Controller (LC) adalah instumentasi yang digunakan untuk mengamati ketinggian cairan di dalam suatu alat. Dengan menggunakan Level Controller, para engineer juga dapat melakukan pengendalian ketinggian cairan di dalam peralatan tersebut.
• Level Indicator (LI) adalah instrumentasi yang digunakan untuk mengamati ketinggian cairan di dalam suatu alat.
3. Untuk variabel tekanan.
• Pressure Controller (PC) adalah instrumentasi yang digunakan untuk mengamati tekanan operasi dari suatu alat. Para engineer juga dapat melakukan perubahan tekanan dari peralatan operasi. Pressure Controller dapat juga dilengkapi pencatat tekanan dari suatu peralatan secara berkala Pressure Recorder (PR).
• Pressure Indicator (PI) adalah instrumentasi yang digunakan untuk mengamati tekanan operasi dari suatu alat.
4. Untuk variabel aliran cairan.
• Flow Controller (FC) adalah instrumentasi yang digunakan untuk mengamati laju alir larutan atau cairan yang melalui suatu alat dan bila terjadi perubahan dapat melakukan pengendalian.
• Flow Indicator (FI) adalah instrumentasi yang digunakan untuk mengamati laju alir larutan atau cairan suatu alat.
(42)
Beberapa instrumen yang digunakan dalam peralatan pabrik adalah : 1. Reaktor
Instrumen yang digunakan pada reaktor adalah Temperature Controller (TC) yang berfungsi untuk mengamati dan mengontrol temperatur fluida di dalam reaktor. Reaktor dilengkapi dengan sight glass yang berfungsi sebagai Level Controller (LC). Reaktor juga dilengkapi dengan sensing elemen yang peka terhadap perubahan suhu sehingga temperatur reaktor dapat dilihat pada temperatur indikator. Juka suhu terlalu tinggi, maka secara otomatis value yang terdapat pada aliran steam akan tertutup dan sebaliknya. Valve pada aliran steam juga dilengkapi dengan valve by pass.
Gambar 6.1 Kontrol pada reaktor
2. Filter Press
Pada filter press terdapat pressure indicator yang berfungsi untuk menunjukkan tekanan pada filter press. Jika tekanan terlalu besar dapat mengakibatkan kerusakan pada alat.
(43)
3. Heater
Instrumen yang digunakan pada heater adalah Temperature Controller (TC) yang berfungsi untuk mengamati dan mengontrol temperatur fluida di dalamnya. Apabila fluida yang keluar berada di bawah temperatur yang diinginkan, maka Temperature Controller (TC) akan menggerakkan Flow Controller (FC) untuk membuka valve sehingga laju alir steam yang masuk menjadi lebih besar.
Gambar 6.3 Heater beserta instrumennya
4. Kolom Destilasi.
Instrumen yang digunakan pada kolom destilasi adalah Temperature Controller (TC) yang berfungsi apabila suhu dalam kolom destilasi meningkat, maka Temperature Controller (TC) akan menggerakan Flow Controller (FC). Apabila ketinggian fluida dalam kolom destilasi terlalu besar, maka efektifitas destilasi akan menurun sehingga dipasang Flow Controller (FC) untuk memperkecil laju alir bahan yang masuk. Kondisi kolom destilasi juga dipengaruhi oleh efek kondensasi destilat sehingga pada kondensor diperlukan Temperature Controller (TC) yang akan menggerakkan Flow Controller (FC) air pendingin yang disuplai pada kolom destilasi.
Fluida Masuk Fluida Keluar
FC TC
Steam
(44)
Gambar 6.4 Kolom distilasi beserta instrumennya
5. Kondensor
Instrumen yang digunakan pada kondensor adalah Temperature Controller (TC) yang berfungsi untuk mengamati dan mengontrol temperatur fluida di dalam kondensor. Apabila fluida yang keluar berada di atas temperatur yang diinginkan dalam kondensor, maka Temperature Controller (TC) akan menggerakkan Flow Controller (FC) untuk membuka valve sehingga laju alir air pendingin yang masuk menjadi lebih besar.
(45)
6. Reboiler
Instrumen yang digunakan pada reboiler adalah Temperature Controller (TC) yang berfungsi untuk mengamati dan mengontrol temperatur fluida di dalam reboiler. Apabila fluida yang keluar berada di bawah temperatur reboiler, maka Temperature Controller (TC) akan menggerakkan Flow Controller (FC) untuk membuka valve sehingga laju alir steam yang masuk menjadi lebih besar. Pressure Indicator (PI) juga dipasang agar tekanan di dalam reboiler tidak berjalan di atas atau di bawah batas yang diinginkan.
Gambar 6.6 Reboiler beserta instrumennya.
7. Pompa
Instrumen yang digunakan pada pompa adalah Flow Controller (FC) yang berfungsi untuk memperkecil laju alir fluida yang masuk apabila laju alir fluida di dalam pompa berada di atas batas yang ditentukan.
Gambar 6.7 Pompa beserta instrumennya. FI
FI PI
Fluida
Fluida FC
(46)
Tabel 6.1 Daftar Penggunaan Instrumentasi pada Pra Rancangan Pabrik Pembuatan Etanol dari Molase
No Nama Alat Jenis Instrumentasi Kegunaan
1 Tangki LC Mengontrol tinggi cairan dalam
tangki
2 Pompa FC Mengatur laju cairan dalam pipa
TC Mengontrol suhu dalam reaktor
PC Mengontrol tekanan dalam
reaktor 3 Reaktor
LC Mengontrol tinggi cairan dalam reaktor
PC Mengontrol tekanan dalam
reaktor
TC Mengontrol suhu dalam reaktor LC Mengontrol tinggi cairan dalam
reaktor 4 Kolom Destilasi
FC Mengatur laju cairan dalam pipa TC Mengontrol suhu dalam reaktor 5 Kondensor
FC Mengatur laju cairan dalam pipa TC Mengontrol suhu dalam reboiler 6 Reboiler
FC Mengatur laju cairan dalam pipa 7 Filter Press PC Mengamati tekanan operasi
6.2 Keselamatan Kerja
Keselamatan kerja merupakan bagian dari kelangsungan produksi pabrik, oleh karena itu aspek ini harus diperhatikan secara serius dan terpadu. Untuk maksud tersebut perlu diperhatikan cara pengendalian keselamatan kerja dan keamanan pabrik pada saat perancangan dan saat pabrik beroperasi.
Sebagaimana pedoman pokok dalam usaha penanggulangan masalah keselamatan kerja adalah undang-undang keselamatan kerja tanggal 12 Januari 1970. Undang-undang ini juga mengisyaratkan bahwa tindakan koratif dan korektif agar
(47)
kecelakaan kerja dihindari dan lingkungan kerja harus memenuhi syarat-syarat kesehatan.
Untuk menjamin keselamatan kerja, maka dalam perencanaan suatu pabrik perlu diperhatikan beberapa hal, yaitu :
1. Lokasi pabrik
2. Sistem pencegahan kebocoran 3. Sistem perawatan
4. Sistem penerangan
5. Sistem penyimpanan material dan perlengkapan 6. Sistem pemadam kebakaran
Disamping itu, terdapat beberapa peraturan dasar keselamatan kerja yang harus diperhatikan pada saat bekerja di setiap pabrik-pabrik kimia :
1. Tidak boleh merokok atau makan
2. Tidak boleh minum minuman keras (beralkohol) selama bekerja
Pada pra-rancangan pabrik pembuatan etanol dari molase, usaha-usaha pencegahan terhadap bahaya-bahaya yang mungkin terjadi dilakukan dengan :
1. Pencegahan terhadap kebocoran
− Memasang sistem alarm pada tempat yang strategis dan penting seperti power station, laboratorium dan ruang proses
− Mobil pemadam kebakaran harus dalam keadaan siap siaga dalam fire station
− Fire hydrant ditempatkan pada jarak 100 m di daerah storage, proses dan perkantoran
− Fire extinguisher disediakan pada bangunan pabrik untuk memadamkan api yang relatif kecil
− Gas detektor dipasang pada daerah proses, storage dan daerah perpipaan yang dihubungkan dengan aliran gas di ruang kontrol untuk mendeteksi kebocoran gas
− Smoke detektor ditempatkan pada setiap sub-station listrik untuk mendeteksi kebakaran melalui asapnya
2. Memakai peralatan pelindung diri
(48)
− Pakaian kerja
− Sepatu pengaman
− Topi pengaman
Topi memberikan perlindungan terhadap percikan bahan kimia terutama jika bekerja di bawah perpipaan serta tangki yang mungkin bocor, juga perlindungan terhadap alat kerja yang jatuh
− Sarung tangan
− Masker
Berguna untuk memberi perlindungan terhadap debu-debu yang berbahaya ataupun uap kimia agar tidak terhirup
3. Pencegahan terhadap bahay mekanis
− Setiap ruang kerja karyawan dibuat cukup luas dan tidak menghambat kegiatan karyawan lain
− Alat-alat dibuat dengan penahan yang cukup juat 4. Pencegahan terhadap bahaya listrik
− Setiap instalasi dan alat-alat listrik harus diamankan dengan pemakaian sekering atau pemutus hubungan listrik secara otomatis
− Sistem perkabelan listrik harus dipasang secara terpadu dengan tata letak pabrik, sehingga jika ada perbaikan dapat dilakukan dengan mudah 5. Menerapkan nilai-nilai disiplin bagi karyawan
− Setiap karyawan bertugas sesuai dengan pedoman-pedoman yang diberikan dan mematuhi setiap peraturan dan ketentuan yang diberikan
− Setiap kecelakaan kerja atau kejadian yang merugikan segera dilaporkan ke atasan
− Setiap karyawan harus saling mengingatkan akan perubahan yang dapat menimbulkan bahaya
− Setiap ketentuan dan peraturan harus dipatuhi 6. Menyediakan poliklinik di lokasi pabrik
Apabila terjadi kecelakaan kerja seperti kebakaran pada pabrik maka yang harus dilakukan adalah :
(49)
2. Mengaktikan alat pemadaman kebakaran, dalam hal ini alat pemadaman kebakaran yang digunakan disesuaikan dengan jenis kebakaran yang terjadi, yaitu :
− Instalasi pemadam dengan air
Untuk kebakaran yang terjai pada bahan yang berpijar seperti kayu, arang, kertas dan bahan berserat. Air dipompakan dengan menggunakan pompa yang bekerja dengan instalasi listrik sendiri sehingga tidak terganggu jika instalasi listrik pabrik dimatikan
− Instalasi pemadam dengan CO2
Gas CO2 yang digunakan adalah yang sudah dicairkan dalam tabung gas
bertekanan yang disambung secara seri ke nozel-nozel. Instalasi ini digunakan untuk ruangan tertutup seperti pada tangki penyimpanan dan juga pada instalasi listrik
− Instalasi pemadam dengan busa udara
Busa bertekanan yang keluar dari alat pemadam akan mendinginkan sumber kebakaran dan menyelimuti serta melindungi sumber kebakaran dari masuknya O2
− Instalasi pemadam dengan debu
Debu pemadam cocok untuk kebakaran yang berupa lidah api, kebakaran gas dan pelarut organik bertekanan yang bocor
(50)
BAB VII
UTILITAS
Dalam suatu pabrik, utilitas merupakan unit penunjang utama dalam memperlancar jalannya proses produksi. Oleh karena itu, segala sarana dan prasarananya harus dirancang sedemikian rupa sehingga dapat menjamin kelangsungan operasi suatu pabrik.
Berdasarkan kebutuhannya, utilitas pada Pabrik Pembuatan Etanol dari Molase ini adalah sebagai berikut :
1. Kebutuhan uap (steam) 2. Kebutuhan air
3. Kebutuhan bahan kimia 4. Kebutuhan listrik 5. Kebutuhan bahan bakar
7.1 Kebutuhan Uap (steam)
Dalam pabrik, uap digunakan sebagai media pemanas alat-alat perpindahan panas. Adapun kebutuhan uap pada pabrik pembuatan Etanol dari molase adalah sebanyak 1345,456 kg/jam yang digunakan pada heater , reboyler dan reaktor.
Tambahan untuk faktor keamanan diambil sebesar 30 %.
Maka kebutuhan uap = 30 % × 1345,456 = 403,637 kg/jam Total uap yang harus dihasilkan ketel = 1345,456 + 403,637
= 1749,093 kg/jam
Diperkirakan 80 % kondensat dapat dipergunakan kembali sehingga :
Kondensat yang dapat digunakan kembali = 80 %×1749,093 = 1399,274 kg/jam Kebutuhan air segar = 20 %×1749,093 = 349,818 kg/jam
7.2 Kebutuhan Air
Kebutuhan air pada Pabrik Pembuatan Etanol dari Molase ini mencakup kebutuhan air yang diperlukan untuk umpan ketel dan kebutuhan air proses yang digunakan untuk proses secara langsung yaitu air yang ditambahkan ke dalam tangki pencampuran sebesar 1373,097 kg/jam dan kebutuhan air pendingin.
(51)
Untuk mengetahui jumlah kebutuhan air maka dapat diuraikan sebagai berikut :
- Kebutuhan air untuk umpan ketel = 349,818 kg/jam - Kebutuhan air proses = 1373,097 kg/jam - Kebutuhan air pendingin = 4140,289 kg/jam Total kebutuhan air = 5864,365 kg/jam
Sumber air untuk pabrik pembuatan Etanol dari Molase ini berasal dari air tanah yang diperoleh dengan membuat sumur bor. Kualitas air dapat diasumsikan sebagai berikut :
Tabel 7.1 Kualitas Air Tanah Marelan
Parameter Satuan Kadar
Suhu pH Besi (Fe) Clorida (Cl) Seng (Zn) Sulfat (SO4) Arsen (Ar) SiO2 Kalsium (Ca) Magnesium (Mg) Zat organik °C - mg/L mg/L mg/L mg/L mg/L mg/L mg/L mg/L mg/L 25 7 4.48 11 0.082 10 0.02 27 45 28 12 Sumber :PT.Adolina Belawan (2007).
Kebutuhan air pada pabrik pembuatan Etanol adalah sebagai berikut :
• Kebutuhan air proses
Kebutuhan air proses pada pabrik pembuatan etanol dapat dilihat pada tabel di bawah ini:
Tabel 7.2 Kebutuhan Air Proses
No Nama Alat Kode Alat Kebutuhan (kg/jam)
1 Reaktor R-101 1373,097
(52)
• Kebutuhan air pendingin
Kebutuhan air pendingin pada pabrik pembuatan etil laktat dapat dilihat pada tabel di bawah ini:
Tabel 7.3 Kebutuhan Air Pendingin
No Nama Alat Nama Alat Kebutuhan (kg/jam)
1 Tangki Fermentor R-102 3187,889
2 Kondensor K-101 952,840 total 4140,729
Air pendingin bekas digunakan kembali setelah didinginkan dalam menara
pendingin air. Dengan menganggap terjadi kehilangan air selama proses sirkulasi, maka air tambahan yang diperlukan adalah jumlah air yang hilang karena
penguapan, drift loss, dan blowdown (Perry, 1999).
Air yang hilang karena penguapan dapat dihitung dengan persamaan:
We = 0,00085 Wc (T2 – T1) (Pers. 12-10 Perry, 1999)
Di mana :
Wc = jumlah air pendingin yang diperlukan = 4140,729 kg/jam
T1 = temperatur air pendingin masuk = 25°C = 77°F
T2 = temperatur air pendingin keluar = 40°C = 104°F
Maka,
We = 0,00085 × 4140,729 × (104-77)
= 95,029 kg/jam
Air yang hilang karena drift loss biasanya 0,1 – 0,2 % dari air pendingin yang masuk ke menara air (Perry, 1999). Ditetapkan drift loss 0,2 %, maka:
Wd = 0,002 × 4140,729 = 8,281 kg/jam
Air yang hilang karena blowdown bergantung pada jumlah siklus sirkulasi air pendingin, biasanya antara 3 – 5 siklus (Perry, 1999). Ditetapkan 5 siklus, maka:
1 S
W
W e
b
−
= (Pers, 12-12, Perry, 1999)
kg/jam 757
, 23
1 5 95,029 Wb
= −
(53)
Sehingga make up air yang diperlukan = 95,029 + 8,281 + 23,757 = 127,067 kg/jam
Untuk menjamin kelangsungan penyediaan air, maka di lokasi pengambilan air dibangun fasilitas penampungan air (water intake facility) yang juga merupakan tempat pengolahan awal air tanah dari sumur bor. Untuk pengolahan awal, dilakukan penyaringan, selanjutnya air dipompakan ke lokasi pabrik untuk diolah dan digunakan sesuai dengan keperluannya. Pengolahan air di pabrik terdiri dari beberapa tahap, yaitu:
1. Pengendapan 2. Klarifikasi 3. Filtrasi
4. Demineralisasi 5. Deaerasi
7.2.1 Pengendapan
Air tanah yang dipompakan dari sumur bor kemudian dialirkan ke dalam pengendapan, dimana partikel padat yang berdiameter besar akan mengendap secara gravitasi. Diameter partikel padat berkisar antara 10-4 meter.
7.2.2 Klarifikasi
Klarifikasi merupakan proses penghilangan kekeruhan yang disebabkan oleh suspended solid di dalam air. Air dari bak pengendapan dialirkan ke dalam clarifier setelah diinjeksikan larutan alum Al2(SO4)3 yang berfungsi sebagai koagulan dan
larutan abu Na2CO3 yang berfungsi sebagai bahan pembantu untuk mempercepat
pengendapan dan penetralan pH.
Setelah pencampuran yang disertai pengadukan maka akan terbentuk flok-flok yang akan mengendap ke dasar clarifier karena gaya gravitasi, sedangkan air jernih akan keluar mlimpah (overflow) yang selanjutnya akan masuk ke penyaring pasir (sand filter)untuk penyaringan.
Pemakaian larutan alum umumnya hingga 50 ppm terhadap jumlah air yang akan diolah, sedangkan perbandingan pemakaian alum dan abu soda = 1 : 0,54 (Baumann, 1971)
(54)
Total kebutuhan air = 5864,365 kg/jam Pemakaian larutan alum = 50 ppm
Pemakaian larutan soda abu = 0,54 × 50 = 27 ppm Larutan alum yang dibutuhkan = 50.10-6 × 5864,365 = 0,293 kg/jam Larutan soda sbu yang dibutuhkan = 27.10-6 × 5864,365 = 0,158 kg/jam
7.2.3 Filtrasi
Filtrasi berfungsi untuk memisahkan flok dan koagulan yang masih terikat bersama air. Penyaring pasir (sand filter) yang digunakan terdiri dari 3 lapisan, yaitu :
a. Lapisan I terdiri dari pasir hijau (greend sand) setinggi 60,96 cm b. Lapisan II terdiri dari anterakit setinggi 31,75 cm
c. Lapisan III terdiri dari batu kerikil (graved) setinggi 17,78 cm
Pada bagian bawah sand filter dilengkapi dengan strainer agar air menembus celah-celah pasir secara merata. Daya saring sand filter akan berkurang sehingga diperlukan pencucian (back wash) secara berkala. Selama pemakaian, daya saring sand filter akan menurun. Untuk itu diperlukan regenerasi secara berkala dengan cara pencucian balik (back washing). Dari penyaring ini, air dipompakan ke menara air sebelum didistribusikan untuk berbagai kebutuhan.
7.2.4 Demineralisasi
Air untuk umpan ketel harus murni dan bebas dari garam-garam terlarut. Untuk itu perlu dilakukan proses demineralisasi, alat demineralisasi dibagi atas : 1. Penukar Kation (Cation Exchanger)
Penukar kation berfungsi untuk mengikat logam-logam alkali dan mengurangi kesadahan air yang digunakan. Proses yang terjadi adalah pertukaran antara kation Ca, Mg dan kation lain yang larut dalam air dengan kation dari resin. Resin yang digunakan bermerek Daulite C-20. Reaksi yang terjadi :
2H+R + Ca2+ Ca2+R2 + 2H+
2H+R + Mg2+ Mg2+R2 + 2H+
Untuk regenerasi dipakai H2SO4 berlebih dengan reaksi :
Ca2+R2 + 2H2SO4 CaSO4 + 2H+R
(55)
2. Penukar Anion (Anion Exchanger)
Penukar anion berfungsi untuk menukar anion yang terdapat dalam air dengan ion hidroksida dari resin. Resin yang digunakan Dowex 2. Reaksi yang terjadi :
2ROH + SO42- R2SO4 + 2OH
ROH + Cl- RCl + OH- Untuk regenerasi dipakai NaOH dengan reaksi :
R2SO4 + 2NaOH Na2SO4 + 2ROH
RCl + NaOH NaCl + ROH
Perhitungan Kesadahan Kation
Air tanah Marelan mengandung kation Ca2+, Mg2+ dan Fe2+ diambil nilai
terbesar masing-masing 45 ppm , 28 ppm dan 4,48 ppm. (Tabel 7.1) 1 gr/gal = 17,1 ppm
− Jumlah air untuk umpan ketel = 349,818 kg/jam = 8395,632 kg/hari
= 3 264,17 / 3
/ 996 / 632 , 8395 m gal m kg hari kg ×
= 2226,781 gal/hari
− Kesadahan awal =
1 , 17 48 , 4 28 45+ +
= 4,53 gr/gal
− Total kesadahan kation = 4,53 gr/gal × 2226,781 gal/hari
= 10087,317 gr/hari = 10,087 kg/hari Resin yang digunakan memiliki EC (exchanger capacity) = 24,5kg/ft3 Direncanakan menggunakan resin sebanyak 10 ft3, sehingga :
Jumlah air yang dapat diolah = kg hari
hari kg ft ft kg / 632 , 8395 / 087 , 10 10 / 5 ,
24 3 3
× ×
= 203918,890 kg
Waktu regenerasi =
ketel umpan air diolah yang air = hari kg kg / 632 , 8395 890 , 203918
(56)
Waktu regenerasi digunakan H2SO4 66o Be dimana pemakaiannya sebanyak
9,61 lb/ft3untuk setiap regenerasi. (Baron, 1982) Maka kebutuhan H2SO4 = 9,61 lb/ft3 × 10 ft3
= 96,1 lb × 24 hari × 0,454 kg/lb
= 1047,105 kg/regenerasi
Perhitungan Kesadahan Anion
Air tanah Marelan mengandung anion Cl-, SO42-, SiO22- masing-masing
11 ppm, 10 ppm dan 27 ppm. (Tabel 7.1)
− Kesadahan awal = 11 + 10 + 27
= 48 ppm / 17,1 = 2,807 gr/gal
− Jumlah air untuk umpan ketel = 349,818 kg/jam = 8395,632 kg/hari
= 3
3 264,17 / / 996 / 632 , 8395 m gal m kg hari kg ×
= 2226,781 gal/hari
− Total kesadahan kation = 2,807 gr/gal × 2226,781 gal/hari = 6250,574 gr/hari = 6,250 kg/hari Resin yang digunakan memiliki EC (exchanger capacity) = 24,5kg/ft3 Direncanakan menggunakan resin sebanyak 10 ft3, sehingga :
Jumlah air yang dapat diolah = kg hari
hari kg ft ft kg / 632 , 8395 / 250 , 6 10 / 5 ,
24 3 3
× ×
= 329108,774 kg
Waktu regenerasi =
ketel umpan air diolah yang air = hari kg kg / 632 , 8395 774 , 329108
= 39,19 hari ≈ 39 hari
Dipakai 5 lb NaOH/ft3 resin untuk setiap regenerasi : (The Nalco Water Handbook) Maka kebutuhan NaOH = 5 lb/ft3 × 10 ft3
= 50 lb × 39 hari × 0,454 kg/lb
(57)
7.2.5 Deaerasi
Deaerator berfungsi untuk memanaskan air yang keluar dari alat penukar ion (ion exchanger) sebelum dikirim sebagai air umpan ketel. Pada deaerator ini, air dipanaskan hingga 90°C supaya gas-gas yang terlarut dalam air, seperti O2 dan CO2
dapat dihilangkan, sebab gas tersebut dapat menyebabkan korosi. Penarikan gas-gas tersebut dilakukan dengan menginjeksikan steam melalui nozzle yang ada pada deaerator.
7.3 Kebutuhan Bahan Kimia
Kebutuhan bahan kimia pada pabrik pembuatan Etanol dari Molase adalah sebagai berikut :
1. Al2(SO4)3 = 0,293 kg/jam
2. Na2CO3 = 0,141 kg/jam
3. H2SO4 = 1,818 kg/jam
4. NaOH = 0,946 kg/jam
7.4 Kebutuhan Listrik
Perincian kebutuhan listrik diperkirakan sebagai berikut :
1. Unit proses = 100 hp
2. Unit utilitas = 40 hp 3. Ruang kontrol dan laboratorium = 50 hp 4. Penerangan dan kantor = 70 hp
5. Bengkel = 30 hp
290 hp
Faktor keamanan 15% (Perry, 1999)
Total kebutuhan listrik = 1,15 × 290 hp
= 333,5 hp = 248,691 kW Kebutuhan listrik pabrik dipasok oleh PLN (Perusahaan Listrik Negara). Untuk mengantisipasi adanya pemadaman, maka dipersiapkan generator dengan hanya memperhitungkan daya untuk kebutuhan proses, utilitas, dan ruang kontrol. Maka daya yang dipersiapkan : 100 + 40 + 50 = 190 HP
(58)
Efisiensi generator 80 %, maka :
Daya output generator = 190/0,8 = 237,5 HP = 177,104 kW
Untuk perancangan disediakan 1 unit diesel generator AC 250 kW, 220-240 Volt, 50 Hertz, 3 fase berbahan bakar solar.
7.5 Kebutuhan Bahan Bakar
Bahan bakar yang digunakan untuk pembangkit tenaga listrik (generator) adalah minyak solar karena minyak solar mempunyai nilai baker yang tinggi.
Keperluan bahan bakar : Bahan bakar generator
Nilai bahan bakar solar = 19860 Btu/lb (Labban, 1971) Densitas bahan bakar solar = 0,89 kg/L (Perry, 1999) Daya generatoryang dihasilkan = 177,104 kW x 0,9478 Btu/det.kW
= 167,859 Btu/det x 3600 det/jam
= 604292,4 Btu/jam
Jumlah bahan bakar =
Btu/lb 19860
Btu/jam 604292,4
= 30,428 lb/jam x 0,454 kg/jam
= 13,814 kg/jam
Kebutuhan solar =
kg/l 0,89
kg/jam 13,814
= 15,521 l/jam x 24 jam/hari
= 372,504 l/hari
Keperluan bahan bakar ketel uap
Uap yang dihasilkan ketel uap = 1749,093 kg/jam Reuse kondensat = 1399,274 kg/jam Air umpan ketel = 349,818 kg/jam
entalpi superheated steam = 2875,3 kJ/kg (200 0C, 1 atm) =687,313 kkal/kg (Smith, 2001)
entalpi kondensat (saturated liq.) = 419,1 kJ/kg = 100,167 kkal/kg (Smith, 2001) entalpi air umpan = 376,9 kJ/kg = 90,081 kkal/kg (Smith, 2001)
(59)
entapi feed ketel =
(
) (
)
(
)
98,150818 , 349 274 , 1399 081 , 0 9 349,818 167 , 00 1 1399,274 = ++ × × kkal/kg
Qketel = 1749,093 × (687,213 – 98,150) = 1030325,97 kkal/jam
Efisiensi ketel 75%, maka Q = 1373767,96kkal 0,75
1030325,97
= /jam
= 5448001,11 Btu/jam
Nilai bahan bakar solar = 19.860 Btu/lb (Perry, 1999) Jumlah bahan bakar
= 274,320lb/jam
19860 5448001,11
= = 124,431 kg/jam densitas solar = 0,89 kg/L
kebutuhan solar = 139,810 ltr/jam 0,89
124,431
=
Keperluan bahan bakar generator
Daya generator yang dihasilkan = 250 kW×(0,9478 Btu/det)/kW×3600 det/jam = 853020 Btu/jam
Jumlah bahan bakar = (853020 Btu/jam) / (19860 Btu/lbm × 0,454 kg/lbm)
= 94,607 kg/jam
Kebutuhan solar = (94,607 kg/jam) / (0,89 kg/ltr) = 106,3 ltr/jam
Kebutuhan solar total = 139,810 + 106,3 = 246,11 ltr/jam
7.6 Unit Pengolahan Limbah
Pada pabrik pembuatan etanol dari molase ini, menghasilkan limbah cair dan limbah padat yang bersumber dari :
1. Limbah air domestik
Limbah ini sebahagian besar mengandung bahan-bahan organik sisa pencernaan dan urine.
2. Limbah laboratorium
Limbah yang berasal dari laboratorium mengandung bahan-bahan kimia yang dipergunakan untuk menganalisa mutu air yang dipergunakan untuk pengenceran glukosa.
(60)
3. Limbah cair hasil pencucian peralatan pabrik
Limbah ini diperkirakan mengandung kerak dan kotoran-kotoran yang melekat pada peralatan pabrik.
4. Limbah cair dari proses destilasi
Limbah ini sebahagian besar kandungannya adalah air yang didalamnya terkandung glukasa dan etanol yang tidak terpisahkan pada proses destilasi. Limbah ini dapat langsung dibuang karena tidak berbahaya bagi lingkungan. 5. Limbah padat
Limbah padat pada pabrik pembuatan etanol dari molase ini adalah abu dan Saccharomyces cereviceae. Abu yang telah dipisahkan dari molase langsung dibuang karena tidak berbahaya bagi lingkungan sedangkan Saccharomyces cereviceae dikembangbiakan untuk digunakan kembali pada proses peragian selanjutnya.
Pengolahan limbah cair pada pabrik pembuatan etanol direncanakan melalui bak penampungan, bak pengendapan awal dilanjutkan dengan activated sludge dan bak pengendapan akhir.
7.6.1 Perhitungan total air buangan pabrik Diperkirakan jumlah air buangan pabrik :
1. Dari buangan domestik (dapur, kamar mandi) Diperkirakan air buangan tiap orang = 5 ltr/jam
Jadi air buangan untuk 105 orang = 105 × 5 = 525 ltr/jam 2. Dari Laboratorium diperkirakan = 50 ltr/jam
3. Dari pencucian peralatan = 75 ltr/jam 4. Dari Limbah cair proses destilasi = 1349,768 ltr/jam Total air buangan = 525 + 50 + 75 + 1349,768
(61)
7.6.2 Perkiraan dimensi bak 1. Bak penampungan
Fungsi : tempat menampung air buangan sementara Bentuk : persegi panjang
Jumlah : 1 unit Limbah bersifat asam
Laju volumetrik air buangan = 47,99 m3/hari Waktu penampungan air buangan = 7 hari
Volume air buangan = 47,99 × 7 = 335,96 m3 Direncanakan digunakan 1 buah bak penampungan
Bak terisi 90 % maka volume bak= 9 , 0
96 , 335
= 373,3 m3
Direncanakan ukuran bak sebagai berikut : - panjang bak (p) = 2 × lebar bak (l) - tinggi bak (t) = lebar bak (l) Maka :
Volume bak = p × l × t
373,3 = 2 l × l × l = 2 l3
l = 3 2
3 , 373
lebar bak = 5,71 m jadi dimensi bak :
panjang = 2 × 5,71 = 11,42 m lebar = 7,6 m
tinggi = 7,6 m
luas bak = 11,42 × 5,71 = 65,26 m2
2. Bak pengendapan awal
Fungsi : menghilangkan padatan dengan cara pengendapan Bentuk : persegi panjang
Jumlah : 1 unit Limbah bersifat asam
(62)
Laju volumetrik air buangan = 47,99 m3/hari Waktu penampungan air buangan = 1 hari
Volume air buangan = 47,99 × 1 = 47,99 m3 Direncanakan digunakan 1 buah bak penampungan
Bak terisi 90 % maka volume bak= 9 , 0 47,99
= 53,32 m3
Direncanakan ukuran bak sebagai berikut : - panjang bak (p) = 2 × lebar bak (l) - tinggi bak (t) = lebar bak (l) Maka :
Volume bak = p × l × t
53,32 = 2 l × l × l = 2 l3
l = 3 2
32 , 53
lebar bak = 2,98 m jadi dimensi bak :
panjang = 2 × 2,98 = 5,96 m
lebar = 4 m
tinggi = 4 m
luas bak = 5,96 × 2,98 = 17,8 m2
3. Bak penetralan
Fungsi : tempat menetralkan pH limbah yang bersifat asam Bentuk : persegi panjang
Jumlah : 1 unit
Laju volumetrik air buangan = 47,99 m3/hari Waktu penampungan air buangan = 1 hari
Volume air buangan = 47,99 × 1 = 47,99 m3 Direncanakan digunakan 1 buah bak penampungan
Bak terisi 90 % maka volume bak= 9 , 0 47,99
(63)
Direncanakan ukuran bak sebagai berikut : - panjang bak (p) = 2 × lebar bak (l) - tinggi bak (t) = lebar bak (l) Maka :
Volume bak = p × l × t
53,32 = 2 l × l × l = 2 l3
l = 3 2
32 , 53
lebar bak = 2,98 m jadi dimensi bak :
panjang = 2 × 2,98 = 5,96 m
lebar = 4 m
tinggi = 4 m
luas bak = 5,96 × 2,98 = 17,8 m2
Air buangan dari pabrik yang menghasilkan bahan-bahan organik karenanya air limbah tersebut harus dinormalkan dari keadaan asam sampai mencapai pH 7 (Hammer, 1986). Untuk menetralkan air limbah yang mengandung bahan organik yang mempunyai pH 5 maka digunakan soda abu Na2CO3 (Hammer, 1986).
Kebutuhan soda abu untuk menetralkan limbah organik = 0,15 gr soda abu/30 ml air limbah yang mempunyai pH 5 (diteliti di Laboratorium Kimia Analitik, FMIPA, USU, 1999).
Jumlah air buangan = 47,99 m3/hari = 47990 l/hari = 4799 × 104 ml/hari Kebutuhan soda abu = 4799 × 104 ml/hari × (0,15 gr/30 ml)
= 239950 gr/hari = 239 kg/hari
= 9,96 kg/jam
7.6.3 Pengolahan limbah dengan sistem activated sludge (lumpur aktif)
Pengolahan limbah cair pabrik ini dilakukan dengan menggunakan activated sludge (sistem Lumpur aktif), mengingat cara ini dapat menghasilkan effluent dengan BOD yang lebih rendah (20-30 mg/l) (Perry, 1999)
(64)
Proses lumpur aktif merupakan proses aerobis dimana flok lumpur aktif (lumpur yang mengandung mikroorganisme mikroflora dan mikrofauna) tersuspensi di dalam campuran lumpur yang mengandung O2. Biasanya mikroorganisme yang
digunakan merupakan kultur campuran seperti bakteri (Sphaerotilus natans, Thiothrix sp, Lactobacillus sp, Peloploca sp, dan lain-lain), protozoa, fungi (Leptomitus sp, Geothricum candidum dan lain-lain), rotifera dan nematode. Flok lumpur aktif ini sendiri merupakan makanan bagi mikroorganisme ini sehingga akan diresirkulasi kembali ke tangki aerasi.
Data :
Laju alir volumetrik air buangan (Q) = 47,99 m3/hari = 12677,527 gal/hari BOD5 influent (S0) = 760 mg/l (Hammer, 1986)
Effisiensi reaktor (E) = 95 % (Metcalf, 1991) Koefisien cell yield (Y) = 0,8 mgvss/mg BOD5 (Metcalf, 1991)
Koefisien endogenous decay (Kd) = 0,025 hari-1 (Metcalf, 1991) Mixed liquor suspended solid = 450 mg/l
Mixed liquor volatile suspended solid (X) = 340 mg/l Direncanakan waktu tinggal sel (θc) = 7 hari
1. Penentuan BOD5 effluent (S)
E = 100
0 0 − ×
S S S
S = S0 - 100
0
S
E×
= 760 - 100
760 95× = 38 mg/l
(BOD5 effluent (s) maksimum = 50 mg/l (Kep.03/MENLH/1/1998))
2. Penentuan volume Aerator (Vr)
Vr =
(
)
(
c)
c Kd X S S Y Q θ θ × +× − × 1
(65)
=
(
)
(
)
( )(
)
(
340 /)(
1 0,025 7)
/ 38 760 8 , 0 / 99 , 47 7 3 × + − l mg l mg hari m hari
= 79,53 m3
3. Penentuan ukuran kolam aerasi Direncanakan :
Tinggi cairan dalam aerator = 4 m Perbandingan lebar dan tinggi cairan = 2 : 1 Jadi, lebar = 2 × 4 = 8 m
V = p × l × t 79,53 m3 = p × 4m × 8m
p = 2,48 m
faktor kelonggaran = 0,5 m di atas permukaan air jadi ukuran aeratornya sebagai berikut :
panjang = 2,48 m lebar = 8 m
tinggi = (4 + 0,5) = 4,5 m luas = 19,84 m2
4. Penentuan jumlah flok yang diresirkulasi (Qr)
Tangki aerasi
Q Q + Qr SedimentasiBak
X Qe Xe Qw Qw’ Xr Qr Xr Bak pengendapan
Dimana : Qw = debit alir sludge
Xr = massa padatan resirkulasi (yang diolah kembali) Qe = debit alir limbah olahan
(66)
Asumsi : Qe = Q = 12677,527 gal/hari
Xe = 0,001 X = 0,001 × 340 mg/l = 0,340 mg/l Xr = 0,999 X = 0,999 × 340 mg/l = 339,7 mg/l Px = Qw × Xr
Px = Yobs × Q (S0 – S)
Yobs =
c d k Y θ + 1 = ) 7 )( 025 , 0 ( 1 8 , 0
+ = 0,7
Px = 0,7 × 12677,527 (760-38)
= 6407222,1 gal.mg/l.hari
Neraca massa pada bak sedimentasi
Akumulasi = jumlah massa masuk – jumlah massa keluar i. = (Q + Qr)X – QeXe – QwXr
0 = QX +QrX – Q(0,001X) – Px
Qr =
X
P QX(0,001−1)+ x
= 340 1 , 6407222 ) 1 001 , 0 ( 340) 2677,527)( 1 ( − +
= 6179,9 m3
5. Penentuan waktu tinggal di Aerator (θ)
θ = Q Vr = 12677,5 5 , 49637
= 3 hari
6. Penentuan daya yang dibutuhkan
Tipe aerator yang digunakan surface aerator kedalaman air 4 meter, dari tabel 10 – 11, Metcalf and Eddy, 1991 diperoleh daya aeratornya 10 hp.
(67)
7. Bak sedimentasi
Fungsi : menghilangkan padatan dengan cara pengendapan Bentuk : persegi panjang
Jumlah : 1 unit
Kecepatan volumetrik limbah : 47,99 m3/hari Waktu penampungan air buangan : 1 hari
Volume bak : 47,99 × 1 = 47,99 m3 Direncanakan ukuran bak, sebagai berikut : - panjang bak (p) = 2 × lebar bak (l) - tinggi bak (t) = lebar bak (l)
Maka :
Volume bak = p × l × t
47,99 = 2l3
l = 2,8 m
maka :
panjang = 5,6 m lebar = 2,8 m tinggi = 2,8 m luas bak = 21,3 m2
Luas areal pengolahan limbah = (65,26 m2 + 17,8 m2 + 17,8 m2 + 19,84 m2 + 21,3 m2) × 125 %
= 177,5 m2
7.7 Spesifikasi Peralatan Utilitas 7.7.1 Bak Pengendapan (BP)
Fungsi : untuk menampung dan mengendapkan kotoran terbawa dari air sungai
Bentuk : bak dengan permukaan persegi Konstruksi : beton kedap air
Jumlah : 1 unit Tekanan : 1 atm Temperatur : 30oC
(1)
- Perawatan perpipaan
Diperkirakan 5 % dari harga perpipaan = 0,05 x Rp 4.097.233.366,-
= Rp 204.861.668,- - Perawatan instalasi listrik
Diperkirakan 5 % dari harga instalasi listrik = 0,05 x Rp 512.154.171,-
= Rp 25.607.709,- - Perawatan insulasi
Diperkirakan 5 % dari harga insulasi = 0,05 x Rp 409.723.337,-
= Rp 20.486.167,-
- Perawatan inventaris kantor
Diperkirakan 5 % dari harga inventaris kantor = 0,05 x Rp 51.215.417,-
= Rp 2.560.771,-
- Perawatan perlengkapan kebakaran
Diperkirakan 5 % dari harga perlengkapan kebakaran = 0,05 x Rp 51.215.417,-
= Rp 2.560.721,-
Total biaya perawatan = Rp 651.294.192,-
E. Biaya Tambahan (Pant Overhead Cost)
Diperkirakan 20 % dari modal investasi tetap = 0,2 x Rp 17.536.596.672,-
= Rp 3.507.319.334,-
F. Biaya Laboratorium, Penelitian dan Pengembangan
Diperkirakan 10 % dari biaya tambahan = 0,1 x Rp 3.507.319.334,-
(2)
G. Biaya Asuransi
- Asuransi pabrik diperkirakan 1 % dari modal investasi tetap = 0,01 x Rp 17.536.596.672,-
= Rp 175.365.967,-
- Asuransi karyawan 1,54 % dari total gaji karyawan
(Biaya untuk asuransi tenaga kerja adalah 2,54 % dari gaji karyawan, dimana 1 % ditanggung oleh karyawan dan 1,54 % ditanggung oleh perusahaan)
= 0,0154 x (12/3) x Rp 616.800.000,- = Rp 37.994.880,-
Total biaya asuransi = Rp 213.360.847,-
H. Pajak Bumi dan Bangunan
PBB = Rp 2.113.500,-
Total Biaya Tetap = A + B + C + D + E + F + G + H = Rp 21.056.449.293,-
LE.3.2 Biaya Variabel
A. Biaya Variabel Bahan Baku Proses dan Utilitas per tahun
= Rp 41.608.646.784,-
B. Biaya Variabel Pemasaran
Diperkirakan 10 % dari biaya tetap pemasaran. = 0,1 x Rp 61.680.000,- = Rp 6.168.000,-
C. Biaya Variabel Perawatan
Diperkirakan 10 % dari biaya tetap perawatan. = 0,1 x Rp 651.294.192,-
= Rp 65.129.419,-
D. Biaya Variabel Lainnya
Diperkirakan 5 % dari biaya tambahan = 0,05 x Rp 3.507.319.334,-
= Rp 175.365.967,-
(3)
Total biaya produksi = Biaya Tetap + Biaya Variabel
= Rp 21.056.449.293,- + Rp 41.855.310.170,- = Rp 62.911.759.463,-
LE.3.3 Perkiraan Laba/Rugi Perusahaan
A. Laba Sebelum Pajak
Laba sebelum pajak = total penjualan – total biaya produksi = Rp 99.466.800.000,- – Rp 62.911.759.463,- = Rp 36.555.040.537,-
B. Pajak Penghasilan
Berdasarkan Keputusan Menkeu RI Tahun 2004, pasal 17, tentang Tarif Pajak Penghasilan adalah:
- Penghasilan sampai dengan Rp 50.000.000,- dikenakan pajak sebesar 10 %. - Penghasilan Rp 50.000.000,- sampai dengan Rp 100.000.000,- dikenakan
pajak sebesar 15 %.
- Penghasilan di atas Rp 100.000.000,- dikenakan pajak sebesar 30 %. Maka pajak penghasilan yang harus dibayar adalah:
- 10 % x Rp 50.000.000,- = Rp 5.000.000,- - 15 % x Rp (100.000.000,- - 50.000.000,-) = Rp 7.500.000,- - 30 % x Rp (36.555.040.537,- – 150.000.000,-) = Rp 10.921.512.161,-
Total PPh = Rp 10.934.012.161,-
C. Laba setelah pajak
Laba setelah pajak = laba sebelum pajak – PPh
= Rp 36.555.040.537,- – Rp 10.934.012.161,- = Rp 25.621.028.376,-
(4)
LE.4 Analisa Aspek Ekonomi
A. Profit Margin (PM)
PM = penjualan total pajak sebelum Laba
x 100 %
PM = 000 . 800 . 466 . 99 ,-537 . 040 . 555 . 36 Rp Rp
x 100 % = 36,751 %
Profit margin sebesar 36,751 % menunjukkan keuntungan perusahaan yang diperoleh tiap tahunnya.
B. Break Even Point (BEP)
BEP =
Variabel Biaya Penjualan Total Tetap Biaya
− x 100 %
BEP =
− − 41.855−.310.170, 000 . 800 . 466 . 99 . , 293 . 449 . 056 . 21 Rp Rp Rp x100% = 36,549%
BEP merupakan titik keseimbangan penerimaan dan pengeluaran dari suatu pabrik/unit dimana semakin kecil BEP maka perusahaan semakin baik. BEP biasanya tidak lebih dari 50 %, maka dari hasil diatas diketahui pendapatan dan pengeluaran sebanding.
Kapasitas produksi olein pada titik BEP = 118 kg x 36,549 % = 43,128 kg
Nilai penjualan pada titik BEP = 36,549 % x Rp 99.466.800.000,-
= Rp 36.354.120.732,-
C. Pay Out Time (POT)
POT =
ROI
1
x 1 tahun
ROI =
Investasi Modal Total pajak setelah Laba
ROI =
− − , 557 . 608 . 858 . 86 , 376 . 028 . 621 . 25 Rp Rp = 0,295
POT =
295 , 0
1
(5)
POT selama 3,390 tahun merupakan jangka waktu pengembalian modal dengan asumsi bahwa perusahaan beroperasi dengan kapasitas penuh tiap tahun.
D. Return on Network (RON)
RON =
sendiri Modal
pajak setelah Laba
x 100 %
RON =
− −
, 134 . 165 . 115 . 52
, 376 . 028 . 621 . 25
Rp Rp
x 100 % = 49,162 %
E. Internal Rate of Return (IRR)
Untuk menentukan nilai IRR harus digambarkan jumlah pendapatan dan pengeluaran dari tahun ke tahun yang disebut “Cash Flow”. Untuk memperoleh
cash flow diambil ketentuan sebagai berikut:
- Laba kotor diasumsikan mengalami kenaikan 10 % tiap tahun - Harga tanah diasumsikan mengalami kenaikan 10 % tiap tahun - Masa pembangunan disebut tahun ke nol
- Jangka waktu cash flow dipilih 10 tahun
- Perhitungan dilakukan dengan menggunakan nilai pada tahun ke – 10
Cash flow = laba sesudah pajak + depresiasi
(6)
-20,000,000,000 40,000,000,000 60,000,000,000 80,000,000,000 100,000,000,000 120,000,000,000
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
Kapasitas Produksi (% )
B
iaya (
R
u
p
iah
)
Penjualan Biaya tetap Biaya variabel Biaya produksi