Relaksasi pad Perhitungan persen Kehilangan Tegangan.

4.1.6.2 Relaksasi pad

Relaksasi pada Tegangan awa σ cg0 = ¦ ES ™ C Di mana M 1g W p Maka , σ cg0 = σ p0 ≅ 0.95 B CF § C¨ = AB CD EFFFG B CF = di s 2.6 Grafik k ada Baja Prategang pada baja juga memberikan kehilangan gaya prat wal pada beton prategang akibat beban tetapbe = momen akibat beban tetap = momen tahanan beton pada titik maksimum = ¦ ES ™ C = , ` , b = 9,763 Nmm 2 0.95 σ pg0 = 0.951275 + 5.659.763 = 1263,652 = b`,ba ss ≈ 0.71471.4 didapat dari grafik 4.8 Eurocode 2 pasal 4.2.3.4.1 unt strands relaksasi baja sampai dengan 1000 jam afik kehilangan akibat relaksasi baja Eurocode 2 prategang. pbeban mati : um 3,652 Nmm 2 4.2.3.4.1 untuk kelas m ode 2 Universitas Sumatera Utara Dari grafik di atas di dapat AB CD EFFFG B CF ≈ 2.6 Untuk t = ∞ ∆σ pr ∞ = 3 ∆σ pr1000h .Maka AB CD∞ B CF = 32.6 = 7,8 . Maka, tegangan yang terjadi akibat relaksasi baja, ∆σ pr = -7.8 σ p0 = -7.81263.652 = -98,565 Nmm 2

4.1.6.3 Perhitungan persen Kehilangan Tegangan.

Pada titik maksimumPotongan I Kombinasi : g1 + P untuk t = 7 hari σ cg1 = , ab . b = 9,168 Nmm 2 σ cp0 = − , bs .ls a − .bbaŒ . b = -7.550 Nmm 2 Berdasarkan Eurocode 2 pasal 4.2.3.5.5 ,tegangan total tergantung waktu yang terjadi pada beton prategang yaitu tegangan akibat rangkak,susut dan relaksasi baja dapat dituliskan sebagai berikut : ∆σ p,c+s+r = H I J,JF KIL MNCDL OP J,JQ NRSL NRCF T UC UR [W UC UR .X Y Z[\ .]. , _- = • .a] l∗ ‰ ∗ Œa •Œ],aba a.ba∗`. ∗ Œ. b]•s.aa a.baW F.FFF›‰ F.šœFY• [∗© F.šœFY• F.Fœˆœ ∗ .b l Y ª∗[ .]∗`. ] = − Œl,` . b = - 172,558 Nmm 2 Universitas Sumatera Utara kehilangan = • s ,aa] sa x100 = - 13,534 • Kombinasi : g2 umur t = 28 hari σ cg1 = 0.075 = 0.595 Nmm 2 0.1261 ∆σ p,c+s+r = a.ba∗ .l ∗ .aŒa a.baW F.FFF›‰ F.šœFY• [∗© F.šœFY• F.Fœˆœ ∗ .b l Y ª∗[ .]∗ .l ] = ]. sa . ] = 7,288 Nmm 2 kehilangan = s. ]] sa x100 = 0,572 Pada tumpuan σ cp0 = − . ab .`la a − . ab ∗ .`` . b s = -9,653 Nmm 2 ∆σ p,c+s+r = H I J,JF KIL MNCDL OP J,JQ NRSL NRCF T UC UR [W UC UR .X Y Z[\ .]. , _- ∆σ p,c+s+r = • .a] `∗ ‰ ∗ Œa •Œ],aba a.ba∗`. s∗ •Œ.ba` a.baW F.FFF›‰ F.‰š•Y• [∗© F.‰š•Y• F.FYFE ∗ .`` Y ª∗[ .]∗`. s] = − `s .aŒŒ . a = -322,26 Nmm 2 kehilangan = •` , b sa x100 = -25,275 Universitas Sumatera Utara 4.1.7 Pemeriksaan KapasitasKondisi UltimitUltimate Limit State 4.1.7.1 Desain Terhadap Momen dan Gaya Aksial Pada Titik MaksimumPotongan I Untuk t = ∞ Kombinasi MomenBeban yang bekerja adalah : E d = Σ γ G .G K + 1,35. Σ ψ Qk, 1 i1 M ed = γ G .M G + γ G . Σ ψ M Q = 1.35 M G + 1.350.7 M Q1 + 0.7 M W Di mana : M G = momen akibat beban tetapbeban amti M Q = momen akibat beban sementara yaitu imposed load M W = momen akibat beban angin. Maka, M ed = 1,351231,1 + 1.350.7116,85 + 0.7281.5 = 2038,426 kNm Ketinggian statis beton terhadap baja prategang adalah : d = 1,35-0.2 = 1,15 m « ¬? = ¦ K-I ‘.¬ Y .§ R- ® ¬ = § R¨ ¯ R ∗ ° φ = faktor reduksi kekuatan beton diambil 0.85 γ c = faktor beban material untuk beton = 1.5 b= lebar balok d = tinggi balok setelah dikurangi eksentrisitas strands. M Eds = momen setelah dikali faktor bebanuiltimit f ck = kekuatan tekan beton. Universitas Sumatera Utara Maka, ® ¬ = § R¨ ¯ R ∗ ° « ¬? = ¦ K-I ‘.¬ Y Dari tabel kela x = ¬ , maka, x Dari tabel kela ε c2 = -3,41.10 Sehingga,tingg d s1 ≈ 1.35- se Tebal selimut reinforcement d s1 ≈ 1.35-0.05 Dan, ε s2 = l ε s2 = 0.00027 ° = l .a ∗ 0.85 = 22,667 Nmm 2 K-I Y .§ R- = , `] .s∗ . a Y ∗ ,bbs = 0,0907 kelas kekuatan beton,untuk « ¬? =0.0907, maka ka, x = x.d = 0.1251.15 = 0.144 m kelas kekuatan beton didapat juga ζ = 0.948, reg 3,41.10 -3 dan ε s1 = 24,094.10 -3 dan ω ω ω ω = 0.1005 nggi efektif balok terhadap tulangan bajareinfor selimut beton+ ½ φ s ut beton nominal,c nom = 40 mm dan renc ent steel φ s = 21 mm,Maka, 0.051 = 1.299 m l, Œl `.l . a ∗ 1.299 3.41= 27,61.10 -3 0.00027 ε u = 0.0003 Eurocode 2 aka, x x x x = 0,125 .948, regangan beton, nforcement steel : ncana tulangan baja Universitas Sumatera Utara Perhitungan Tegangan Regangan akibat gaya prategangmomen prategang, ε p10 adalah : ε p10 = B ±²J C B RCJ R B ±²J C = sa Œa 1 − 0.0104 − 0.1354 + 0.057 . 10 ` = 5.958 .10 -3 σ cpt = W− , bs ,ls a − .bbb . b [ . 1 − 0.0104 − 0.1354 + 0.057 = -6,880 Nmm 2 Maka, B RCJ R = b,]] `la ∗ 10 ` = 0,1994.10 -3 Regangan akibat gaya dan momen prategang adalah: ε p10 = 5,958+0.1994 = 6,1574.10 -3 Regangan total pada balok akibat prategang dan tulangan baja ε p1 = ε p10 + ∆ ε p1 = 6.1574 + 23,094 = 29,251.10 -3 ε u σ pd1 = 29,251.10 -3 195000 § CF.E¨ ¯? = a . a = 1304 Nmm 2 F p1d = A p1. σ pd1 = -9.310 -4 1304 = 1213 kN Maka,kebutuhan luas tulangan baja reinforcement steel adalah ˜ ? = 1 ?¬ ³. †. ´ . ® ¬ + — µ¬ Di mana : σ sd didapat dari tabel untuk « ¬? = 0.0953.Dari tabel di dapat σ sd = 455,65 MNm 2 N ed = F p1d Maka,luas penampang yang dibutuhkan adalah : ˜ ? = B I- ³. †. ´ . ® ¬ + — µ¬ = laa,ba 0.1005.0.7. 1.15 . 22,667 − 1,213 .10 4 = 19,662 cm 2 Universitas Sumatera Utara Maka, pakai tul Pada Titik Mak Artinya belum akibat gaya pr M ed = 1.01156,1 N ed = -1.01,067 = Ketinggian sta d = 1,35-0.051 = M eds = 0.490 + « ¬? = ¦ K-I ‘.¬ Y ε s1 = 22,258 ˜ ? = 1 ?¬ ³. A S1 = la`,Œ 0. i tulangan 6 φ 21A S = 20,78 cm 2 . MaksimumPotongan I Untuk t = 0 um adanya bekerja momen luar selain berat s prategang. 1.01156,1-1.0665,917 =490,183 kNm = 0,490 MN 1.01,067 = -1,067 MN n statis beton terhadap tulangan bajareinforceme 0.051 = 1.299 0.490 + 1.0671,.299-0.824 = 0.997 ≈ 1MNm K-I Y .§ R- = .ŒŒs . a∗ .` Y ∗ ,bbs = 0.104 22,258 ω ω ω ω = 0.1103 ζ =0.942 . †. ´ . ® ¬ — µ¬ .1103.0.25. 1.3 . 22,667 − 1,067 .10 4 t sendiri dan momen Nm ment steel : Universitas Sumatera Utara Karena kebutuha untuk kondisi t

4.1.8 Desain Terhad