commit to user
49
Gambar 4.8. Grafik hubungan kuat tumpu dan pembebanan sudut terhadap serat Pada Grafik 4.8 ditunjukan bahwa nilai kuat tumpu mengalami penurunan
sebagaimana perubahan dari sudut sejajar serat ke sudut tegak lurus terhadap serat. Nilai kuat tumpu yang didapatkan dari analisis diplotkan pada Gambar 4.8 untuk
mendapatkan perkiraan garis persamaan yang sesuai. Garis persamaan 0,97 Hankinson didapatkan dengan cara mengalikan persamaan Hankinson dengan
konstanta 0,97 yang merupakan nilai yang mewakili data-data Pengujian Kayu LVL. Oleh karena itu, persamaan yang mewakili data pengujian kuat tumpu sampel kayu
LVL adalah: ƼĖ ,
ǎ ú ǎ
4.13
4.2.5. Contoh Perhitungan Desain Sambungan
Sambungan seperti gambar di bawah tersusun dari kayu LVL Falcata sengon dengan berat jenis 0,337 grcm
3
, F
e
= 28,841 Nmm
2
, F
e
= 17,361 Nmm
2
. Penamaan batang 1 sampai batang 5 menjelaskan letak batang yang disambung. Batang yang
terletak paling depan adalah batang 1, sedangkan yang paling belakang adalah batang
5. Apabila diameter baut yang dipergunakan adalah 7 mm sebanyak dua buah.
10 20
30 40
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 K
u a
t T
u m
p u
, Fe
N m
m
2
Sudut Pembebanan Terhadap Serat , a, Degree
Kuat tumpu sampel kayu LVL
Kuat tumpu kayu LVL dengan rumus
0,97 Hankinson Kuat tumpu kayu
LVL dengan rumus Hankinson
, Ǯș
commit to user
50
Cek apakah sambungan mampu mendukung beban-beban yang bekerja. Gunakan faktor waktu l = 0,8 dan faktor koreksi sambungan bernilai satu.
Gambar 4.9. Sambungan kayu LVL
Gambar 4.10. Potongan A-A Penyelesaian:
Menghitung tahanan lateral acuan satu baut Z a.
Sambungan dua irisan antara batang 1 dengan batang 2 1-2-1 D = 7 mm
a = 45° F
yb
= 320 Nmm
2
t
s
= 35 mm t
m
= 35 mm Kuat tumpu kayu dengan berat jenis 0,337 grcm
3
. Dengan rumus 0,97 Hankinson F
es45°
: Ƽ
,
ǎ ú ǎ
A
A
commit to user
51
Ƽ 45° = 0,97
ʌ0,0ǴD DI, ˒D ʌ0,0ǴDǎ úǴƒ DI, ˒D
ǎǴƒ
Ƽ 45° = 0,97
ƒ::,I: DǴ,ǴʌD 0,˒0D
Ƽ 45° = 21,024 Nmm
2
F
em
= 28,841 Nmm
2
Tahanan lateral acuan satu baut Z pada sambungan dua irisan yang menyambung 3 komponen.
R
t
= =
ƒ ƒ
= 1 R
e
= =
ʌ0,0ǴD ʌD,:ʌǴ
= 1,372 K
q
= 1 + 360°
⁄ = 1 +
45 360° ⁄
= 1,125 Mode kelelehan I
m
=
:,0
=
:,0 I ƒ ʌ0,0ǴD
D,Dʌƒ
= 5213,171 N Mode kelelehan I
s
=
D,˒˒
=
D,˒˒ I ƒ ʌD,:ʌǴ
D,Dʌƒ
= 7600,41 N Mode kelelehan III
s
Ǵ
= − 1 +
ʌD
+
ʌ
Ǵ
= − 1 +
ʌD D, Iʌ D, Iʌ
+
ʌ:ʌ D, IʌI ʌ0,0ǴD
ƒ Ǵ
= 0,952 =
ʌ,:0 ʌ
=
ʌ,:0 :, ƒʌ I ƒ ʌ0,0ǴD
ʌ D, IʌD,Dʌƒ
= 3111,385 N Mode kelelehan IV
=
ʌ,:0 ʌ
D
=
ʌ,:0 I D,Dʌƒ
ʌ ʌ0,0ǴD ʌ:
D D, Iʌ
= 4614,091 N
Z N Mode Kelelehan
5213,171 I
m
7600,41 I
s
3111,385 III
s
4614,091 IV
commit to user
52
b. Sambungan dua irisan antara batang 2 dengan batang 3 2-3-2
D = 7 mm a = 45°
F
yb
= 320 Nmm
2
t
s
= 35 mm t
m
= 35 mm Kuat tumpu kayu dengan berat jenis 0,337 grcm
3
. F
em45°
= 21,024 Nmm
2
F
es
= 28,841 Nmm
2
dengan cara yang sama pada perhitungan sambungan a maka didapatkan hasil:
Z N Mode Kelelehan
3800,205 I
m
10426,342 I
s
2923,109 III
s
3939,478 IV
moda kelelehan ini tidak mungkin terjadi c.
Sambungan dua irisan antara batang 3 dengan batang 2 3-2-3 D = 7 mm
a = 45° F
yb
= 320 Nmm
2
t
s
= 35 mm t
m
= 35 mm Kuat tumpu kayu dengan berat jenis 0,337 grcm
3
. Ƽ 45° = 21,024 Nmm
2
F
em
= 28,841 Nmm
2
dengan cara yang sama pada perhitungan sambungan a maka didapatkan hasil:
Z N Mode Kelelehan
5213,171 I
m
7600,41 I
s
3111,385 III
s
4614,091 IV
moda kelelehan ini tidak mungkin terjadi Jadi, tahanan lateral acuan adalah 3111,385 N Nilai terkecil diantara a, b, dan c
Menentukan tahanan lateral acuan ijin sambungan Zu Z
u
≤ f
Z.
l.n
f.
Z Z
u
≤ 0,65 x 0,8 x 2 x 3111,385= 3235,84 N 3 kN atau 2 kN
commit to user
53
4.3. Pembahasan
