Evaluasi Desain Perencanaan Check Dam Batang Suliti Kabupaten Solok Selatan

Diajukanuntukmelengkapisyaratpenyelesaian PendidikanSarjanaTeknikSipil

10 0404 110

DEDE OKTRIA SYAFERI

BIDANG STUDI TEKNIK SUMBER DAYA AIR DEPARTEMEN TEKNIK SIPIL

FAKULTAS TEKNIK

UNIVERSITAS SUMATERA UTARA MEDAN

Sungai merupakan aliran air yang bermuara ke laut. Aliran air ini secara alamiah juga mengalirkan sedimen dan polutan yang berdampak terhadap proses sedimentasi, sehingga berpengaruh terhadap berkurangnya pasokan air untuk berbagai kebutuhan. Guna mengatasi permasalahan tersebut, maka diperlukan suatu bangunan penampung sedimen (check dam).

Lokasi penelitian berada di DAS Batang Suliti, Kabupaten Solok Selatan, Provinsi Sumatera Barat. Daerah ini memiliki curah hujan rata-rata yang cukup tinggi, dan pada bagian hulu terdapat banyak endapan sedimen, dimana pasca gempa 30 September 2009 semakin memperparah kondisi DAS Batang Suliti. Pada tahun 2011 dibangun check dam pengendali sedimen, akan tetapi dibulan Agustus 2012, check dam yang telah dibangun pun roboh. Hal ini disebabkan akibat kondisi check dam yang tidak mampu menampung sedimen, sehingga dibutuhkan evaluasi terhadap desain perencanaan check dam Batang Suliti.

Analisis data dimulai dengan analisis hidrologi untuk mendapatkan debit banjir rencana, lalu dilakukan analisis terhadap potensi erosi dengan metode USLE. Perhitungan potensi sedimen menggunakan metode Yang’s dan metode Shen and Hung, sedangkan untuk memperoleh ketinggian main rencana dari tanah dasar menggunakan perhitungan kapasitas tampungan check dam. Selanjutnya dilakukan perhitungan detail dan spesifikasi bangunan seperti sub dam, pondasi, dan lantai (Apron).

Debit banjir rencana menggunakan metode Melchior periode 100 tahun adalah sebesar 323,29 m3/s, Hasil estimasi erosi yang terjadi pada DAS Batang Suliti adalah sebesar 28908 ton/Ha/tahun atau sebesar 1382156 m2/tahun. Estimasi hasil muatan sedimen dengan metode Yang’s adalah sebesar 616.528 m2/tahun, sedangkan dengan metode Shen and Hung sebesar 803399 m2/tahun. Berdasarkan analisis sedimen tersebut, untuk memenuhi kriteria kapasitas tampungan check dam maka direncanakan ketinggian main dam sebesar 3 m dan pondasi sedalam 1,5 meter, dengan kapasitas tampungan dari check dam sebesar 460.412 m3.

Oleh sebab itu dapat disimpulkan bahwa dengan ketinggian main dam existing 1,5 meter, diperoleh daya tampung existing check dam sebesar

115.103 m3 tidak mampu menampung sedimen, sehingga dibutuhkan kajian ulang terhadap dimensi penampang check dam agar dapat menampung potensi endapan sedimen. Untuk meminimalisir potensi endapan yang terjadi, perlu dilakukan penanganan penggunaan lahan dan konservasi tanah agar daerah aliran sungai tidak banyak mengalami erosi. Selain itu perlu dilakukan penanganan teknis seperti pengerukan (dredging) dan penggelontoran (flushing) sedimen secara rutin dalam upaya mengurangi volume sedimen pada check dam.

Puji dan syukur kehadirat Allah SWT, karena berkat Rahmat dan Kuasa-Nya, serta dukungan dari berbagai pihak, sehingga penulis dapat menyelesaikan Tugas Akhir ini.

Adapun judul dari Tugas Akhir ini adalah “Evaluasi Desain Perencanaan Check Dam Batang Suliti Kabupaten Solok Selatan”. Tugas akhir ini disusun sebagai salah satu syarat untuk menyelesaikan pendidikan Strata I (S1) di Bidang Studi Teknik Sumber Daya Air Departemen Teknik Sipil Fakultas Teknik Universitas Sumatera Utara.

Penulis menyadari bahwa dalam penulisan Tugas Akhir ini jauh dari kesempurnaan, baik dari segi isi maupun segi bahasa dan cara penyusunannya serta dari segi teori dan perhitungannya, oleh karena itu bersedia menerima kritikan dan saran yang membangun demi hasil yang lebih baik.

Penulis mengucapkan terima kasih dan penghargaan setinggi-tingginya atas bimbingan dan bantuan yang diberikan sehingga Tugas Akhir ini dapat terselesaikan. Ucapan terima kasih penulis ucapkan kepada :

1. Ayahanda Syafrudin Tanjung,SE dan Ibunda Erita yang telah membesarkan, mendidik, selalu mendukung saya dalam do’a, memberikan dorongan material, spiritual serta memotivasi saya dengan sabar dalam menyelesaikan Tugas Akhir ini.

2. Bapak Ir. Makmur Ginting, M.Sc selaku dosen pembimbing sekaligus orang tua bagi penulis yang telah berkenan meluangkan waktu, tenaga dan pikiran untuk membantu, membimbing dan mengarahkan penulis hingga selesainya Tugas Akhir ini.

4. Bapak Ivan Indrawan, ST, MT, selaku dosen pembanding/penguji yang telah memberikan kritikan dan nasehat yang membangun dalam menyelesaikan Tugas Akhir ini

5. Bapak Ir. Terunajaya, M.Sc selaku koordinator Bidang Studi Teknik Sumber Daya Air

6. Bapak Prof. Dr. Ing. Johannes Tarigan selaku ketua Departemen Teknik Sipil Fakultas Teknik USU.

7. Bapak Ir. Syahrizal, MT selaku sekretaris Departemen Teknik Sipil Fakultas Teknik USU.

8. Bapak/Ibu Dosen Staf Pengajar Jurusan teknik Sipil Universitas Sumatera Utara.

9. Kepada kakak-kakakku tersayang, yang mendukung penyelesaian Tugas Akhir ini. Drg Desy Purnama Sari M.Kg dan Dewi Meilda Eka Sari SS, MM.

10.Semua sahabat-sahabatku khususnya kepada Ari, Himawan, Rendi, Titok, dan Haykal yang telah memberikan dukungan dalam pengerjaan Tugas Akhir ini. 12. Teman-teman sejawat Teknik Sipil USU 2010 yang telah memberikan

semangat dan bantuan.

13. Seluruh pegawai administrasi Departemen Teknik Sipil Fakultas Teknik Universitas Sumatera Utara yang telah memberikan bantuan dan kemudahan dalam penyelesaian administrasi.

Semoga Allah SWT membalas dan melimpahkan rahmat dan karunia-Nya kepada kita semua, dan atas dukungan yang telah diberikan, penulis ucapkan terima kasih. Semoga Tugas Akhir ini dapat bermanfaat bagi kita semua.

Hormat Saya

10 0404 110

DAFTAR ISI

ABSTRAK

LEMBAR PENGESAHAN KATA PENGANTAR DAFTAR ISI

DAFTAR TABEL DAFTAR GAMBAR DAFTAR NOTASI

BAB I PENDAHULUAN ... 1.1 Latar Belakang ...

1.2 Perumusan Masalah ... 1.3 Pembatasan Masalah ...

1.4 Tujuan ... 1.4 Manfaat ...

BAB II TINJAUAN PUSTAKA ... 2.1 Umum ... 2.2 Daerah Pengaliran Sungai ... 2.3 Analisis Hidrologi ... 2.3.1 Analisis Curah Hujan Rata-rata ...

2.3.1.1 Metode Rata-rata Aljabar... .. 2.3.1.2 Metode Poligon Thiesen... 2.3.1.3 Metode Isohiyet... .. 2.3.2 Analisis Curah Hujan Rencana ...

2.3.2.1 Distribusi Normal... .. 2.3.2.2 Distribusi Gumbel Tipe I...

2.3.2.3 Distribusi Log Pearson Tipe III.... .. 2.3.3 Uji Kesesuaian ...

2.3.3.1 Uji Chi Kuadrat... .. 2.3.3.2 Uji Smirnov Kolmogorov... 2.3.4 Analisis Debit Banjir Rencana ...

2.3.4.1 Metode Hasper... .. 2.3.4.2 Metode Melchior... 2.3.4.3 Metode Rasional... .. 2.4 Erosi ... 2.4.1 Perhitungan Erosi Metode USLE ...

2.3.1.1 Faktor Erosivitas Hujan... .. 2.3.1.2 Faktor Erodibilitas Hujan ... 2.3.1.3 Faktor Panjang kemiringan lereng .. 2.3.1.4 Faktor pengolahan Tanah... 2.3.1.5 Faktor Konservasi Lahan... .. 2.5 Sedimentasi ... 2.5.1 Faktor yang mempengaruhi Sedimentasi ... 2.5.2 Mekanisme Pengangkutan Sedimen ... 2.5.3 Persamaan Angkutan Sedimen Dasar ...

2.5.3.1 Metode Yang’s... .. 2.5.3.2 Metode Shen and Hung... 2.6 Perencanaan Bangunan Check Dam ... 2.6.1 Dasar-dasar Perencanaan ... 2.6.2 Fungsi Check Dam ... 2.6.3 Manfaat Check Dam ... 2.6.4 Pelimpah ... 2.6.5 Kemiringan dan lebar dasar Main Dam ... 2.6.6 Perencanaan Sub Dam dan Apron ...

2.6.7 Tinjauan Gerusan lokal Hilir Sub Dam ... 2.6.8 Perhitungan Gaya dan Momen ... 2.6.9 Analisis Stabilitas Check Dam ...

BAB III GAMBARAN UMUM OBJEK STUDI ... 3.1 Lokasi Check Dam ... 3.2 Topografi ... 3.3 Land Use ... 3.4 Geologi ... 3.5 Hidrologi dan Klimatologi ... 3.6 Rancangan Penelitian ... BAB IV ANALISIS DATA ... 4.1 Analisis Hidrologi ... 4.1.1 Data Curah Hujan Harian Maksimum ... 4.1.2 Analisa Curah Hujan Wilayah ... 4.1.3 Analisa Curah Hujan Rencana ... 4.1.3.1 Distribusi Normal... ..

4.1.3.2 Distribusi Log Normal... 4.1.3.3 Distribusi Gumbel Tipe I... ..

4.1.3.4 Distribusi Log Pearson tipe III... 4.1.3.5 Penentuan Jenis Distribusi... .. 4.1.4 Uji Kesesuaian ...

4.1.4.1 Uji Chi Kuadrat... 4.1.4.2 Uji Smirnov Kolmogorov... ..

4.1.5 Analisa Debit Banjir Rencana ... 4.1.5.1 Metode Hasper... ..

4.1.5.2 Metode Melchior... 4.1.5.3 Metode Rasional... .. 4.2 Perencanaan Teknis Check Dam ... 4.2.1 Analisis Erosi ...

4.2.1.2 Erodibilitas Tanah... 4.2.1.3 Panjang dan kemiringan lereng... ..

4.2.1.4 Penggunaan Lahan... 4.2.1.5 Perkiraan Erosi... ... ..

4.3.1 Analisis Angkutan Sedimen ... 4.2.1.1 Metode Yang’s... ..

4.2.1.2 Metode Shen and Hung... 4.2.1.3 Perbandingan Metode ... .. 4.3.2 Kapasitas Tampungan Check Dam Existing...

4.3.3 Evaluasi Perencanaan Check Dam... ... 4.3.3.1 Perencanaan Ketinggian Main Dam 4.3.3.2 Perencanaan Dimensi Pelimpah... 4.3.3.3 Perencanaan kemiringan Main Dam 4.3.3.4 Perencanaan Lebar dasar Main Dam 4.3.3.5 Perencanaan Kedalaman Pondasi... 4.3.3.6 Perencanaan Sub dam dan Apron.... 4.3.3.7 Tinjauan Gerusan Hilir Sub dam... .. 4.3.3.8 Perhitungan Gaya dan Momen... 4.3.3.9 Analisis Stabilitas Check dam... ..

BAB V PENUTUP ... 6.1 Kesimpulan ... 6.2 Saran ... DAFTAR PUSTAKA

DAFTAR TABEL

Tabel 2.1 Nilai Variabel Reduksi Gauss

Tabel 2.2 Reduced Variated sebagai Fungsi Balik Waktu Tabel 2.3 Reduced Mean (Yn) & Reduced Standar Deviasi (Sn) Tabel 2.4 Nilai KTR untuk Distribusi Person III (kemencengan

Negatif)

Tabel 2.5 Nilai KTR untuk Distribusi Persoon III (kemencengan Negatif)

Tabel 2.6 Nilai ∆kritik Uji Smirnov-Kolgomorov Tabel 2.7 Nilai Xcr2

Tabel 2.8 Koefisien Aliran C Tabel 2.9 Kode Struktur Tanah

Tabel 2.10 Kode Permeabilitas Profil Tanah Tabel 2.11 Nilai M untuk beberapa Tekstur Tanah Tabel 2.12 Nilai K untuk Berbagai Jenis Tanah

Tabel 2.13 Nilai CP untuk berbagai Macam Penggunaan Lahan Tabel 2.14 Nilai P untuk berbagai Tindakan Konservasi Tanah Tabel 2.15 Tinggi Ruang Bebas

Tabel 2.16 Lebar Mercu Sesuai dengan Material dan Hidrologisnya

Tabel 2.17 Koefisien Kekasaran Manning berdasarkan Keadaan Sungai Tabel 2.18 Berat Isi Pasangan (T/M3)

Tabel 2.19 Koefisien Jenis Tanah untuk Perhitungan Gempa Tabel 2.20 Percepatan Gempa Dasar (cm/dt2)

Tabel 2.21 Daya Dukung Tanah berdasarkan Jenis Tanah Fondasi Tabel 2.22 Gaya-Gaya yang Bekerja pada Check Dam berdasarkan

Tinggi Bendung

Tabel 3.1 Kemiringan Lereng Berdasarkan Kondisi Topografi Tabel 3.2 Data curah hujan harian maksimum

Tabel 4.1 Data Curah Hujan Harian Maksimum

Tabel 4.2 Data Curah Hujan Harian Maksimum Rata-Rata Tabel 4.3 Perhitungan Log x Curah Hujan

Tabel 4.4 Curah Hujan Metode Distribusi Normal

Tabel 4.5 Curah Hujan Metode Distribusi Log Normal Tabel 4.6 Curah Hujan Metode Distribusi Gumbel Type I

Tabel 4.7 Hasil Interpolasi Nilai Ktr dari CS

Tabel 4.8 Curah Hujan Metode Distribusi Log Person Type III Tabel 4.9 Parameter Statistic Untuk Menentukan Jenis Distribusi Tabel 4.10 Menentukan Nilai Xh Pada Distribusi Normal

Tabel 4.11 Menentukan Nilai Xh Pada Metoda Log Person III Tabel 4.12 Uji Smirnov Kolmogorov Pada Distribusi Normal

Tabel 4.13 Uji Smirnov Kolmogorov Pada Distribusi Log Person III Tabel 4.14 Hasil Rekapitulasi Penentuan Distribusi dan Uji Kesesuaian Tabel 4.15 Hasil Perhitungan Debit Banjir Dengan Metode Hasper

Tabel 4.16 Hasil Perhitungan Debit Banjir Metode Melchior Tabel 4.17 Hasil Perhitungan Debit Banjir Metode Rasional

Tabel 4.18 Rekapitulasi Debit Banjir

Tabel 4.19 Tabel Data Pedoman Perencanaan Check Dam Tabel 4.20 Lokasi Pengamatan Hujan DAS Batang Suliti

Tabel 4.21 Data Curah Huan Rata-rata Stasiun Sungai Ipuh (2005 – 2014 ) Tabel 4.22 Data Curah Huan Rata-rata Stasiun Sungai Ipuh (2005 – 2014 ) Tabel 4.23 Perhitungan Erosivitas Hujan (R) DAS Batang Suliti

Tabel 4.24 Kemiringan lereng dan nilai faktor S pada DAS Batang Suliti Tabel 4.25 Gaya dan Momen Struktur Main Dam

Tabel 4.26 Gaya dan Momen Sedimen Tabel 4.27 Gaya dan Momen Air Normal Tabel 4.28 Gaya dan Momen Air Banjir

Tabel 4.29 Perhitungan Koefisien Gempa Batang Tampo

Tabel 4.30 Koefisien Gempa Berdasarkan pada kondisi Geologi dan Sekitarnya

Tabel 4.31 Perhitungan Gaya dan Momen Gempa

Tabel 4.32 Gaya dan Momen saat Air Normal sebelum direduksi Uplift

Tabel 4.33 Gaya dan Momen saat Air Banjir sebelum direduksi Uplift Tabel 4.34 Rekapitulasi Gaya dan Momen yang bekerja pada Check

DAFTAR GAMBAR

Gambar 2.1 Check Dam

Gambar 2.2 Metode Polygon Thiessen Gambar 2.3 Metode Polygon Isohyet

Gambar 2.4 Penampang Tampungan Check Dam Gambar 2.5 Penampang Main Dam (Tubuh Dam) Gambar 2.6 Gerusan di Hilir Sub Dam

Gambar 2.7 Sketsa Penampang Check Dam Gambar 2.8 Sketsa Penampang Main Dam Gambar 2.9 Peta Zona Gempa Sumbar Gambar 2.10 Tekanan Sedimen

Gambar 2.11 Gaya Hidrostatis Air Normal Gambar 2.12 Gaya Hidrostatis Air Banjir

Gambar 3.1 Peta Lokasi check dam Propinsi Sumatera Barat Gambar 3.2 Peta Wilayah Studi

Gambar 3.3 Peta Catchment Area

Gambar 3.4 Peta Kemiringan Lereng DAS Batang Suliti Gambar 3.5 Jenis Tanah DAS Batang Suliti

Gambar 3.6 Peta Stasiun Curah Hujan Gambar 3.7 Skema Rancangan Penelitian

Gambar 4.2 Peta Jenis Tanah DAS Batang Suliti

Gambar 4.3 Peta Kemiringan lereng DAS Batang Suliti

Gambar 4.4 Grafik Perbandingan perhitungan Angkutan Sedimen Gambar 4.5 Kemiringan dan Lebar Dasar Main Dam

Gambar 4.6 Penampang Main Dam dan Sub Dam Gambar 4.7 Gerusan Lokal di Hilir Sub Dam Gambar 4.8 Segmen Berat Struktur Main Dam Gambar 4.9 Penampang Gaya Tekanan Sedimen Gambar 4.10 Penampang Gaya Tekanan Air Normal Gambar 4.11 Penampang Gaya Tekanan Air Banjir

Gambar 4.12 Penampang Main Dam yang dipengaruhi Uplift Pressure Gambar 4.13 Luasan Diagram Uplift Pressure

DAFTAR NOTASI

Ae = perkiraan besarnya jumlah erosi (ton/ha/tahun) R = faktor erosivitas curah hujan tahunan rata-rata (mm) K = indeks erodibilitas tanah

LS = indeks panjang dan kemiringan lereng C = indeks pengelolahan lahan

P = indeks upaya konservasi tanah atau lahan

R = Erosivitas Curah Hujan Tahunan Rata-rata (mm) Rm = Erosivitas Curah Hujan Bulanan (cm)

(Rain)m = Curah hujan bulanan (cm) K = Factor erodibilitas tanah M = Persentase ukuran partikel L = panjang lereng (m)

S = kemiringan lereng (%), dan

Z = konstanta yang besarnya bervariasi tergantung besarnya S. Ct = konsentrasi sedimen total

d50 = diameter sedimen 50% dari material dasar (mm)

� = kecepatan jatuh (m/s) V = kecepatan aliran (m/s) Vcr = kecepatan kritis (m/s) Ss = kemiringan saluran U* = kecepatan geser (m/s) B = lebar saluran (m) D = kedalaman saluran (m) Qs = muatan sedimen (kg/s) P

� = curah hujan rata-rata

N = jumlah stasiun Ai = luas areal polygon

XT = curah hujan kala ulang T-tahun (mm) X

� = nilai rata-rata hitung variat S = Standar Deviasi

XTR = Curah hujan maksimum dalam PUH TR (mm/jam) KTR = Skew curve faktor

S logX

�������� = Standar Deviasi dari log Xi

Cs = Koefisien kemencengan (Skewnes) XI X2 = Nilai Chi-Kuadrat terhitung

Ef = Frekuensi (banyak pengamatan) yang diharapkan sesuai dengan pembagian kelasnya

Of = Frekuensi yang terbaca pada kelas yang sama

α = Banyaknya keterikatan (banyaknya parameter), untuk uji Chi-Kudrat adalah 2.

β = Koefisien reduksi

q = Hujan maksimum ( m3 / dtk / km2 )

U = variabel standar deviasi pada kala ulang T tahun I = intensitas hujan (mm/jam)

Yc = Tinggi Air diatas Sub Dam Hc = Tinggi Air di Hilir Sub Dam H = Gaya Hidrostatis arah Horizontal G1 = G2 = Gaya Hidrostatis arah Vertikal

h1 = Tinggi Air di hulu Main Dam pada saat Air Normal h2 = Tinggi Air di hilir Main Dam pada saat Air Normal Ux = Uplift pressure pada titik tinjauan (t/m2)

hx = Ketinggian muka air di Hulu bendung (m) Lx = Panjang creep line sampai titik tinjauan (m)

Lv = Panjang creep line sampai titik tinjauan arah vertikal (m) Lh = Panjang creep line sampai titik tinjauan arah horizontal (m)

ΣL = Panjang creep line total (m) ∆H = Selisih tinggi tekanan (m) γw = Berat isi air (t/m3

)

A = Luas Diagram Gaya (m2) F = Tekanan air (t/m)

P = Benturan oleh batu-batuan (t/m) h = Tinggi aliran sedimen (m)

V = Kecepatan aliran sedimen (m/dt) R = Jari-jari baru (m)

D = Berat volume dam (t/m2)

∑MT = Jumlah momen tahan (tm)

∑MG = Jumlah momen guling (tm) ∑ MV = Jumlah momen vertikal (tm) ∑ MH = Jumlah momen horizontal (tm) ∑ V = Jumlah gaya vertikal (t) E = Eksentrisitas (m)

Sungai merupakan aliran air yang bermuara ke laut. Aliran air ini secara alamiah juga mengalirkan sedimen dan polutan yang berdampak terhadap proses sedimentasi, sehingga berpengaruh terhadap berkurangnya pasokan air untuk berbagai kebutuhan. Guna mengatasi permasalahan tersebut, maka diperlukan suatu bangunan penampung sedimen (check dam).

Lokasi penelitian berada di DAS Batang Suliti, Kabupaten Solok Selatan, Provinsi Sumatera Barat. Daerah ini memiliki curah hujan rata-rata yang cukup tinggi, dan pada bagian hulu terdapat banyak endapan sedimen, dimana pasca gempa 30 September 2009 semakin memperparah kondisi DAS Batang Suliti. Pada tahun 2011 dibangun check dam pengendali sedimen, akan tetapi dibulan Agustus 2012, check dam yang telah dibangun pun roboh. Hal ini disebabkan akibat kondisi check dam yang tidak mampu menampung sedimen, sehingga dibutuhkan evaluasi terhadap desain perencanaan check dam Batang Suliti.

Analisis data dimulai dengan analisis hidrologi untuk mendapatkan debit banjir rencana, lalu dilakukan analisis terhadap potensi erosi dengan metode USLE. Perhitungan potensi sedimen menggunakan metode Yang’s dan metode Shen and Hung, sedangkan untuk memperoleh ketinggian main rencana dari tanah dasar menggunakan perhitungan kapasitas tampungan check dam. Selanjutnya dilakukan perhitungan detail dan spesifikasi bangunan seperti sub dam, pondasi, dan lantai (Apron).

Debit banjir rencana menggunakan metode Melchior periode 100 tahun adalah sebesar 323,29 m3/s, Hasil estimasi erosi yang terjadi pada DAS Batang Suliti adalah sebesar 28908 ton/Ha/tahun atau sebesar 1382156 m2/tahun. Estimasi hasil muatan sedimen dengan metode Yang’s adalah sebesar 616.528 m2/tahun, sedangkan dengan metode Shen and Hung sebesar 803399 m2/tahun. Berdasarkan analisis sedimen tersebut, untuk memenuhi kriteria kapasitas tampungan check dam maka direncanakan ketinggian main dam sebesar 3 m dan pondasi sedalam 1,5 meter, dengan kapasitas tampungan dari check dam sebesar 460.412 m3.

Oleh sebab itu dapat disimpulkan bahwa dengan ketinggian main dam existing 1,5 meter, diperoleh daya tampung existing check dam sebesar

115.103 m3 tidak mampu menampung sedimen, sehingga dibutuhkan kajian ulang terhadap dimensi penampang check dam agar dapat menampung potensi endapan sedimen. Untuk meminimalisir potensi endapan yang terjadi, perlu dilakukan penanganan penggunaan lahan dan konservasi tanah agar daerah aliran sungai tidak banyak mengalami erosi. Selain itu perlu dilakukan penanganan teknis seperti pengerukan (dredging) dan penggelontoran (flushing) sedimen secara rutin dalam upaya mengurangi volume sedimen pada check dam.

BAB I

PENDAHULUAN

1.1 LATAR BELAKANG

Dalam pengelolaan air banyak dijumpai permasalahan seperti pembagian air yang kurang proporsional, sehingga berdampak terhadap kekurangan air, terutama pada saluran-saluran sekunder yang berada paling ujung atau hilir. Sehingga optimalisasi ketersediaan air merupakan salah satu solusi agar produksi meningkat. Pengelolaan bangunan air merupakan hal yang sangat penting dalam irigasi. Dasar sungai biasanya tersusun oleh endapan material angkutan sedimen yang terbawa oleh aliran sungai dan masuk ke saluran irigasi. Sedimentasi yang cukup tinggi akan membuat kapasitas saluran irigasi berkurang. Oleh sebab itu dibutuhkan konstruksi bangunan kantong lumpur yang berfungsi mengendapkan sedimen agar tidak masuk ke saluran irigasi.

Secara hidrologis, lokasi Daerah Pengairan Sungai Batang Suliti berhulu dijajaran perbukitan Bukit Barisan di bagian Timur dan bermuara di Batang Bangko di teruskan ke batang Hari Pantai Timur Sumatera, kecamatan Koto Parik Gadang Diateh, Kabupaten Solok Selatan memiliki kondisi alam yang khas. Daerah ini termasuk parameter utama penyebab banjir, sebab merupakan kombinasi beberapa faktor alam antara lain curah hujan rata-rata yang cukup tinggi, serta daya dukung lingkungan yang tidak memadai pada suatu daerah aliran sungai. Dibagian hulu atau daerah sekitar bendung Batang Suliti dijumpai banyak endapan sedimen, serta di bagian hilir dijumpai banyak batuan dan

endapan sedimen. Fenomena tersebut mengindikasikan bahwa sungai mempunyai kemiringan yang tinggi atau dekat dengan sumber produksi sedimen. Selain itu, pasca gempa 30 September 2009 juga turut memperparah kondisi keadaan DAS Batang Suliti, dimana material batuan pada tebing dan dasar sungai menjadi longgar.

Dengan kondisi sungai seperti ini, maka pada tahun 2011 dibangun suatu Check dam pengendali untuk mengatasi permasalahan sedimentasi. Akan tetapi pada bulan agustus 2012, Check dam yang telah dibangun di Batang Suliti pun roboh. Hal ini disebabkan oleh kondisi dari check dam yang tidak mampu menampung sedimen. Berdasarkan hasil pengamatan di lapangan, robohnya check dam Batang Suliti merupakan akibat tidak berimbangnya antara sedimen yang masuk dengan sedimen yang terbawa oleh aliran sungai Batang Suliti selain itu diperparah dengan adanya penambangan biji besi pada daerah Air Mancung dan Batubara Tangkut, sehingga terjadi endapan sedimen pada bendung yang terdapat di Batang Suliti.

Berdasarkan latar belakang pemikiran dan permasalahan inilah yang mendasari penulis tertarik dalam melakukan evaluasi desain perencanaan check dam Batang Suliti Kabupaten Solok Selatan.

1.2 PERUMUSAN MASALAH

Berdasarkan latar belakang masalah diatas, maka rumusan masalah yang akan dikaji dalam penelitian ini adalah sebagai berikut :

1. Salah satu faktor penyebab erosi adalah banyaknya aktivitas tebing, sehingga perlu dihitung potensi erosi yang terjadi pada DAS Batang Suliti.

2. Melakukan analisis laju angkutan sedimen yang terjadi pada saluran DAS Batang Suliti.

3. Merencanakan desain chek dam sesuai dengan konsep-konsep dasar perencanaan check dam, dasar-dasar perhitungan, serta tahap-tahap perhitungan check dam sehingga diperoleh suatu struktur bangunan yang memenuhi persyaratan.

1.3PEMBATASAN MASALAH

Pembahasan tentang Evaluasi Desain Perencanaan Check dam Batang Suliti dibatasi oleh fenomena alam seperti bencana banjir, pengaruh kondisi lingkungan sekitar check dam akibat aktivitas masyarakat sekitar sebagai faktor penggangu tak terduga, serta tidak membahas aspek ekonomi dalam perencanaan check dam.

1.4 TUJUAN

Tujuan dari penelitian tugas akhir ini adalah :

1. Menganalisis prediksi volume erosi yang terjadi pada daerah sekitar DAS Batang Suliti.

2. Menganalisis laju angkutan sedimen dan besar volume sedimen yang terbawa pada saluran DAS Batang Suliti.

3. Mendeskripsikan dan menjelaskan konsep-konsep dasar perencanaan check dam, dasar-dasar perhitungan, serta tahap-tahap perhitungan check dam sehingga diperoleh suatu struktur bangunan yang memenuhi persyaratan.

1.5 MANFAAT

Manfaat yang diharapkan dari penelitian ini adalah sebagai berikut :

1. Bagi penulis : Sebagai studi mahasiswa tentang mata kuliah yang berkaitan dengan analisis hidrologi dan teknik sungai dan endapan sedimen yang dipelajari serta bagaimana aplikasi di lapangan.

2. Bagi akademik : Sebagai mutu pembelajaran bagi pihak-pihak yang membutuhkan

3. Bagi masyarakat : memberikan masukan terhadap bangunan check dam yang telah ada berdasarkan pengkajian terhadap laju angkutan dan perubahan iklim serta kondisi sungai berdasarkan data-data terbaru dari perencanaan sebelumnya.

BAB II

TINJAUAN PUSTAKA

2.1 Umum

Check Dam atau Dam Penahan adalah suatu bangunan yang dibangun di lembah sungai yang cukup dalam untuk menahan, menampung dan mengendalikan sedimen agar jumlah sedimen yang mengalir menjadi lebih kecil. Atau sebagai sarana untuk usaha melestarikan sumber-sumber air dan pengendalian sedimen (Dasar – dasar teknik sungai. Prof Oehadijono.1993).

Gambar 2.1 Check Dam

Dalam pemilihan lokasi check dam harus pada lokasi yang paling menguntungkan di berbagai aspek, seperti dari segi perencanaan, pengoperasian, dampak bangunan, dan sebagainya. Pemilihan lokasi check dam dipilih atas beberapa pertimbangan, antara lain :

1. Kondisi topografi di sekitar check dam

`Check dam sebaiknya ditempatkan di daerah yang relatif datar dan luas agar volume tampungan menjadi lebih besar, dan gaya yang bekerja relatif lebih kecil dibandingkan dengan daerah yang agak curam.

2. Kondisi hidraulik dan morfologi sungai yang meliputi :

• Pola aliran sungai, kecepatan alirannya disaat debit banjir, sedang, dan kecil.

• Kedalaman dan lebar muka air disaat debit banjir, sedang, dan kecil.

• Tinggi muka air pada waktu debit banjir rencana. 3. Kondisi Tanah pondasi

Check dam sebaiknya ditempatkan pada tanah yang pondasinya cukup baik, agar bangunan menjadi kokoh dan stabil. Secara teknis check dam bisa saja dibangun pada tanah yang pondasinya kurang baik, namun hal ini dapat menimbulkan biaya yang besar, dan pengerjaan yang cukup sulit.

4. Biaya Pelaksanaan

Beberapa alternatif lokasi juga harus mempertimbangkan besarnya biaya pelaksanaan, teknis pengerjaan, dan tenaga yang dibutuhkan.

5. Faktor-faktor lainnya

Faktor lain yang mesti dipertimbangkan adalah penggunaan lahan disekitar bangunan, kemungkinan pengembangan daerah di sekitar check dam, perubahan morfologi sungai dan sebagainya.

2.2 Daerah Pengaliran Sungai

Pada dasarnya perlakukan terhadap suatu sungai secara langsung juga akan mempengaruhi kondisi alamiahnya. Secara hidrologis, sesuai dengan lokasi daerah studi daerah pengairan sungai Batang Suliti berhulu sungai di jajaran perbukitan bukit barisan di bagian timur dan bermuara di Batang Bangko di teruskan ke Batang Hari Pantai Timur Sumatera, kecamatan Koto Parik Gadang Diateh, Kabupaten Solok. Di hulu batang suliti atau di sekitar bendung yang terdapat di batang suliti banyak terdapat endapan sedimen,serta di bagian hilir banyak terdapat batuan dan juga endapan sedimen. Fenomena tersebut menggindikasikan bahwa sungai mempunyai kemiringan yang tinggi atau dekat dengan sumber produksi sedimen.

Endapan sedimen yang tidak terkendali selalu menjadi masalah setiap bangunan air yang disebabkan oleh salah posisi bangunan tsb atau pengrusakan hutan di Catchment Area hulu sungai. Berdasarkan hasil pengamatan dilapangan, khusus Bendung Batang Suliti sering terjadi kekurangan pasokan air sawah yang disebabkan banyak endapan sedimen disaluran kiri atau kanan. Oleh karena itu diperlukan sebuah infrastruktur sungai berbentuk check dam yang berfungsi untuk menahan sedimen-sedimen sungai yang mengalir di sungai tersebut.

2.2Analisis Hidrologi

2.3.1 Analisis Curah Hujan Rata-rata

Data yang digunakan dalam perhitungan curah hujan rata-rata merupakan data curah hujan maksimum dari setiap hujan harian. Ada tiga metode yang dapat digunakan dalam analisa curah hujan rata-rata yaitu :

A. Metoda Aljabar

B. Metoda Poligon Thiessen C. Metoda Poligon Isoyet

2.3.1.1 Metoda Rata – Rata Aljabar

Merupakan metode yang paling sederhana dalam analisa hujan kawasan. Metode ini didasarkan pada asumsi bahwa semua penakar hujan mempunyai pengaruh yang sama. Metoda ini cocok untuk kawasan dengan topografi rata dan datar dengan luas < 500 km².

(2.1)

Dengan : P� = curah hujan rata-rata

Pi = curah hujan pada masing – masing stasiun

n = jumlah stasiun

2.3.1.2 Metoda Poligon Thiessen

Metoda ini memberikan proporsi luasan daerah pengaruh pos penakar hujan untuk mengakomodasi ketidak seragaman jarak.

Metoda ini cocok untuk daerah datar dengan luas 500 – 5.000 km2. P

�=P1+ P2+ P3… … … +Pn

n =

∑n_i=1P_i n

P

�=P1A1+ P2A2+ P3A3… … … +PnAn A₁+ A₂+ A₃… … … A_n =

∑n_i=1P_iA_i

Dengan :P� = curah hujan rata-rata

Pi = curah hujan pada masing – masing stasiun

Ai = luas areal polygon

2.3.1.3Metode Isohyet

Metode ini menggunakan kontur kedalaman air hujan dengan menghubungkan titik yang mempunyai kedalaman air yang sama. Metode ini cocok untuk daerah berbukit dan tidak teratur dengan luas lebih dari 5.000 km2.

Dengan : P� = curah hujan rata-rata

Pn = curah hujan pada masing – masing stasiun

An = luas areal polygon

Gambar 2. 2 Metoda Polygon Thiessen

P

�=

A₁�P1 + P₂ 2�+ A₂�P2 ₂+ P3�+⋯A_n−1�Pn−1₂+ Pn�

2.3.2 Analisis Curah Hujan Rencana

Curah hujan rencana merupakan curah hujan terbesar tahunan dengan suatu kemungkinan periode ulang tertentu. Analisa curah hujan rencana bertujuan untuk menentukan periode ulang pada peristiwa hidrologis masa yang akan datang. Analisa hujan rencana dapat diperhitungkan untuk periode ulang 2 tahun, 5 tahun, 10 tahun, 20 tahun. 50 tahun dan 100 tahun. Metoda yang digunakan antara lain : a. Distribusi Normal

b. Distribusi Gumbel Tipe I

c. Distribusi Log Pearson Tipe III 2.3.2.1Distribusi Normal

Distribusi normal atau kurva normal disebut juga distribusi Gauss. Rumus yang di pakai pada distribusi normal adalah :

Dimana : XT = curah hujan kala ulang T-tahun (mm) X

� = nilai rata-rata hitung variat S = Standar Deviasi

KT merupakan variable reduksi Gauss yang didapat dari : Gambar 2. 3 Metoda Polygon Isohyet

K_T=XT−X� S

(2.5)

Standart Deviasi dihitung dengan menggunakan rumus :

Dimana : X� = Curah hujan maksimum harian rata-rata Xi = Curah Hujan ke- i

N = Banyak data tahun pengamatan Tabel 2. 1 Nilai Variabel Reduksi Gauss No.

Periode Ulang, T

Peluang KT

(tahun)

1 1.001 0.999 -3.05

2 1.005 0.995 -2.58

3 1.010 0.990 -2.33

4 1.050 0.950 -1.64

5 1.110 0.900 -1.28

6 1.250 0.800 -0.84

7 1.330 0.750 -0.67

8 1.430 0.700 -0.52

9 1.670 0.600 -0.25

10 2.000 0.500 0

11 2.500 0.400 0.25

12 3.330 0.300 0.52

13 4.000 0.250 0.67

14 5.000 0.200 0.84

S =�∑ �Xi−X�

2 n

i=1

n−1

15 10.000 0.100 1.28

16 20.000 0.050 1.64

17 50.000 0.020 2.05

18 100.000 0.010 2.33

19 200.000 0.005 2.58

20 500.000 0.002 2.88

21 1,000.000 0.001 3.09

Sumber : Bonnier, 1980

Prosedur perhitungan :

1. Hitung curah hujan maksimum rata-rata 2. Hitung nilai standar deviasi.

3. Tentukan nilai KT ( Tabel 3.1 )

4. Hitung curah hujan kala ulang T-tahun

2.3.2.2 Distribusi Gumbel Type I

Metode distribusi Gumbel Type I ini disebut juga dengan metode distribusi ekstrim. Umumnya digunakan untuk analisa data maksimum. Adapun persamaan yan digunakan adalah :

Dimana :

Xt = Curah hujan kala ulang T tahun (mm)

T = Periode ulang (tahun)

X = Curah hujan maksimum rata-rata (mm)

S = Standar Deviasi

K adalah faktor frekuensi yang merupakan fungsi dari periode ulang T-tahun. Dapat dihitung dengan :

Dimana : Yt = Reduced Variated Yn = Reduced Mean

Sn = Reduced Standart Deviation Standart Deviasi dihitung dengan menggunakan rumus :

Dimana :

X

� = Curah hujan maksimum harian rata-rata

Xi = Curah Hujan ke- i

n = Banyak data tahun pengamatan

Prosedur perhitungan :

1. Hitung curah hujan maksimum rata-rata

2. Hitung nilai standar deviasi.

3. Tentukan nilai Yt ( Table 2.2 ) dan Yn ( Table 2.3 ) 4. Hitung nilai K

5. Hitung curah hujan kala ulang T-tahun S =�∑ �Xi−X�

2 n

i=1

n−1

(2.9)

K =Yt−Yn S_n

Tabel 2. 2 Reduced Variated sebagai Fungsi Balik Waktu Return Period (Tahun) T Reduced variated (Yt)

2 0.36651

5 1.9940

10 2.25037

20 2.97019

50 3.90194

100 4.60015

200 5.29561

500 6.21361

1.000 6.90726

2.000 7.60065

5.000 8.51709

10.000 9.21029

20.000 9.90346

50.000 10.81977

100.000 11.51292

Sumber data : Hidrologi Teknik edisi ke 2 oleh Ir. CD.Soemarto.

Tabel 2. 3 Reduced Mean (Yn) & Reduced Standar Deviasi (Sn)

n Yn Sn n Yn Sn N Yn Sn

8 0.4843 0.9043 39 0.543 1.1388 70 0.5548 1.1854 9 0.4902 0.9288 40 0.5436 1.1413 71 0.5550 1.1863 10 0.4952 0.9496 41 0.5362 1.1436 72 0.5552 1.1873 11 0.4996 0.9676 42 0.5371 1.1458 73 0.5555 1.1881

12 0.5035 0.9833 43 0.538 1.1480 74 0.5557 1.1890 13 0.5070 0.9971 44 0.5388 1.1490 75 0.5559 1.1898 14 0.5100 1.0096 45 0.5396 1.1518 76 0.5561 1.1906 15 0.5128 1.0206 46 0.5402 1.1538 77 0.5563 1.1915 16 0.5157 1.0316 47 0.5410 1.1557 78 0.5565 1.1923 17 0.5181 1.0411 48 0.5418 1.1574 79 0.5567 1.1930 18 0.5202 1.0493 49 0.5428 1.1590 80 0.5569 1.1938 19 0.5220 1.0565 50 0.5430 1.1607 81 0.5570 1.1945 20 0.5236 1.0628 51 0.5436 1.1623 82 0.5572 1.1953 21 0.5252 1.0696 52 0.5442 1.1638 83 0.5574 1.1959 22 0.5268 1.0754 53 0.5448 1.1653 84 0.5576 1.1967 23 0.5283 1.0811 54 0.5453 1.1667 85 0.5578 1.1973 24 0.5296 1.0864 55 0.5458 1.1681 86 0.5580 1.1980 25 0.5309 1.0915 56 0.5463 1.1696 87 0.5581 1.1987 26 0.5320 1.0961 57 0.5468 1.1708 88 0.5583 1.1994 27 0.5332 1.1004 58 0.5413 1.1721 89 0.5585 1.2001 28 0.5353 1.1047 59 0.5477 1.1734 90 0.5586 1.2007 29 0.5353 1.1086 60 0.5481 1.1747 91 0.5587 1.2013 30 0.5380 1.1124 61 0.5524 1.1759 92 0.5589 1.2020 31 0.5362 1.1159 62 0.5527 1.1770 93 0.5591 1.2026 32 0.5380 1.1193 63 0.5530 1.1782 94 0.5592 1.2032 33 0.5388 1.1226 64 0.5533 1.1793 95 0.5593 1.2038 34 0.5396 1.1255 65 0.5535 1.1803 96 0.5595 1.2044 35 0.5403 1.1285 66 0.5538 1.1814 97 0.5596 1.2049 36 0.5410 1.1313 67 0.5540 1.1824 98 0.5598 1.2055

Sumber data : Hidrologi Teknik edisi ke 2 oleh Ir. CD. Soemarto.

2.3.2.3 Distribusi Log Pearson Tipe III

Metode distribusi log Pearson tipe III banyak digunakan dalam analisa hidrologi terutama dalam analisa data maksimum dan minimum dengan nilai extrim. Persamaan yang digunakan :

Dimana : XTR = Curah hujan maksimum dalam PUH TR (mm/jam)

KTR = Skew curve faktor, dihitung dengan menggunakan Tabel 2.4 dan Tabel 2.5

Bentuk kumulatif dari distribusi log-Pearson tipe III dengan nilai variatnya X apabila digambarkan pada kertas peluang logaritmik (logarithmic probality paper) akan merupakan model matematik persamaan garis lurus. Persamaan garis lurusnya adalah :

Dimana : Y = nilai logaritma dari X (nilai curah hujan harian)

�� = nilai rata-rata dari Y

S = Standar Deviasi dari Y

K = karakteristik dari distribusi log Person tipe III 37 0.5418 1.1339 68 0.5543 1.8340 99 0.5599 1.2060 38 0.5424 1.1363 69 0.5545 1.8440 100 0.5600 1.2065

�=�� − �.� (2.11)

Persamaan-persamaan yang digunakan :

Dimana : Xi = Logaritma hujan harian maksimum (mm/jam)

�� = Rata-rata Xi

N = Banyaknya data

S logX

��������= Standar Deviasi dari log Xi

Cs = Koefisien kemencengan (Skewnes) XI

Prosedur perhitungan :

1. Tentukan Logaritma dari semua X 2. Hitung nilai rata-rata log X

3. Hitung standar deviasi Log X

4. Hitung nilai koefisien kemencengan

5. Hitung curah hujan kala ulang T-tahun log X

������=∑ log X

n i=1

n (2.12)

S logX

��������=�∑ (LogXi−LogX�������)

2 n

i=1

n−1

(2.13)

Cs = n∑ �LogXi−LogX�

3 n

i=1

(n−1)(n−2)(S logX)3

Untuk mendapatkan X yang diharapkan terjadi pada tingkat peluang atau periode tertentu sesuai dengan nilai Cs nya. Apabila nilai Cs = 0, maka nilai distribusi log Pearson III identik dengan log normal, sehingga distribusi komulatifnya akan tergambar sebagai garis lurus pada kertas grafik log normal.

Tabel 2. 4 Nilai KTR untuk Distribusi Person III (kemencengan Positif)

Skew Coefficient

Cs or Cw

Return Period in Years

2 5 10 25 50 100 200

Exceedence Probability

0.50 0.20 0.10 0.04 0.02 0.01 0.005

3.0

-0.396 0.420 1.180 2.278 3.152 4.051 4.970

2.9

-0.390 0.440 1.195 2.277 3.134 4.013 4.909

2.8

-0.384 0.460 1.210 2.275 3.114 3.973 4.847

2.7

-0.376 0.479 1.224 2.272 3.093 3.932 4.783

2.6

-0.368 0.499 1.238 2.267 3.071 3.889 4.718

2.5

-0.360 0.518 1.250 2.262 3.048 3.845 4.652

2.4

-0.351 0.537 1.262 2.256 3.023 3.800 4.584

2.3

-0.341 0.555 1.274 2.248 2.997 3.573 4.515

2.2

-0.330

2.1

-0.319 0.592 1.294 2.230 2.942 3.656 4.372

2.0

-0.307 0.609 1.302 2.219 2.912 3.605 4.298

1.9

-0.294 0.627 1.310 2.207 2.881 3.553 4.223

1.8

-0.282 0.643 1.318 2.193 2.848 3.499 4.147

1.7

-0.268 0.660 1.324 2.179 2.815 3.444 4.069

1.6

-0.254 0.675 1.329 2.163 2.780 3.388 3.990

1.5

-0.240 0.690 1.333 2.146 2.743 3.330 3.910

1.4

-0.225 0.705 1.337 2.128 2.706 3.271 3.828

1.3

-0.210 0.719 1.339 2.108 2.666 3.211 3.745

1.2

-0.195 0.732 1.340 2.087 2.626 3.149 3.661

1.1

-0.180 0.745 1.341 2.066 2.585 3.087 3.575

1.0

-0.164 0.758 1.340 2.043 2.542 3.022 3.489

0.9

-0.148 0.769 1.339 2.018 2.498 2.957 3.401

0.8

-0.132 0.780 1.336 1.993 2.453 2.891 3.312

0.7

-0.116 0.790 1.333 1.967 2.407 2.824 3.223

0.6

0.5 0.083 0.808 1.323 1.910 2.311 2.686 3.041

0.4

-0.660 0.816 1.317 1.880 2.261 2.815 2.949

0.3

-0.050 0.824 1.309 1.849 2.211 2.544 2.856

0.2

-0.033 0.830 1.301 1.818 2.159 2.472 2.763

0.1

-0.017 0.836 1.292 1.785 2.107 2.400 2.670 0.0 0 0.842 1.282 1.751 2.054 2.326 2.576 Sumber data : Hidrologi Terapan oleh Bambang Triatmodjo.

Tabel 2. 5 Nilai KTR untuk Distribusi Persoon III (kemencengan Negatif)

Skew Coefficient Cs or Cw

Return Period in Years

2 5 10 25 50 100 200

Exceedence Probability

0.50 0.20 0.10 0.04 0.02 0.01 0.005 -0.1 0.017 0.846 1.270 0.716 2.000 2.252 2.482 -0.2 0.033 0.850 1.258 1.680 1.945 2.178 2.388 -0.3 0.050 0.853 1.245 1.643 1.890 2.104 2.294 -0.4 0.066 0.855 1.231 1.606 1.834 2.029 2.201 -0.5 0.083 0.856 1.216 1.567 1.777 1.955 2.108 -0.6 0.099 0.857 1.200 1.528 1.700 1.880 2.016 -0.7 0.116 0.857 1.183 1.488 1.663 1.806 1.926 -0.8 0.132 0.856 1.166 1.488 1.6,6 1.733 1.837

-0.9 0.148 0.854 1.147 1.407 1.549 1.660 1.749 -1.0 0.164 0.852 1.128 1.366 1.492 1.588 1.664 -1.1 0.180 0.848 1.107 1.324 1.434 1.518 1.581 -1.2 0.195 0.844 1.086 1.282 1.379 1.449 1.501 -1.3 0.210 0.838 1.064 1.240 1.324 1.383 1.424 -1.4 0.225 0.835 1.041 1.198 1.270 1.318 1.351 -1.5 0.240 0.825 1.018 1.157 1.217 1.256 1.282 -1.6 0.254 0.817 0.994 1.116 1.166 1.197 1.216 -1.7 0.268 0.808 0.970 0.075 1.116 1.140 1.155 -1.8 0.282 0.799 0.945 1.035 1.069 1.087 1.097 -1.9 0.294 0.788 0.920 0.996 1.023 1.037 1.044 -2.0 0.307 0.777 0.895 0.959 0.980 0.990 0.995 -2.1 0.319 0.765 0.869 0.923 0.939 0.946 0.949 -2.2 0.330 0.752 0.844 0.888 0.900 0.905 0.907 -2.3 0.341 0.739 0.819 0.855 0.864 0.867 0.869 -2.4 0.351 0.725 0.795 0.823 0.830 0.832 0.833 -2.5 0.360 0.711 0.771 0.793 0.798 0.799 0.800 -2.6 0.368 0.696 0.747 0.764 0.768 0.769 0.769 -2.7 0.376 0.681 0.724 0.738 0.740 0.740 0.741 -2.8 0.384 0.666 0.702 0.712 0.714 0.714 0.714 -2.9 0.390 0.651 0.681 0.683 0.689 0.690 0.690 -3.0 0.396 0.636 0.666 0.666 0.666 0.667 0.667 Sumber data : Hidrologi Terapan oleh Bambang Triatmodjo.

Ada dua cara yang dapat dilakukan untuk menguji apakah jenis distribusi yang dipilih sesuai dengan data yang ada, yaitu uji Chi-Kuadrat dan Smirnov Kolmogorov (Sri Harto, 1991). Pengujian ini dilakukan setelah digambarkan hubungan antara kedalaman hujan atau debit dan nilai probalitas diatas kertas probalitas pada kertas probalitas.

A. Uji Chi-Kuadrat

B. Uji Smirnov Kolmogorov 2.3.3.1 Uji Chi-Kuadrat

Uji Chi-Kuadrat menggunakan X2 yang dapat dihitung dengan persamaan berikut :

Dimana :

X2 = Nilai Chi-Kuadrat terhitung

Ef = Frekuensi (banyak pengamatan) yang diharapkan sesuai dengan pembagian kelasnya

Of = Frekuensi yang terbaca pada kelas yang sama N = Jumlah sub kelompok dalam satu group

Perkiraan / interprestasi hasil dari nilai Xcr2 (Chi-Kuadrat kritik) :

1. Apabila peluang lebih dari 5 % maka persamaan distribusi teoritis yang diuji tersebut dapat digunakan.

2. Apabila peluang kecil < 1 % maka distribusi yang diuji tidak dapat digunakan.

3. Bila berada 1-5 % maka perlu penambahan data. Derajat kebebasan dihitung dengan persamaan :

Dimana :

X2 =�(Of−Ef)

2

Ef

N t=1

(2.15)

DK = Derajat kebebasan K = Banyaknya kelas

α = Banyaknya keterikatan (banyaknya parameter), untuk uji Chi-Kudrat adalah 2.

2.3.3.2 Uji Smirnov Kolmogorov

Uji kecocokan Smirnov Kolmogorov juga disebut uji kecocokan non parametik karena pengujiannya tidak menggunakan fungsi distribusi tertentu, namun dengan kurva dan pengambaran data pada kertas probalitas. Dari gambar dapat diketahui jarak penyimpangan setiap titik data terhadap kurva dan penggambaran kurva dan penggambaran data pada kertas probalitas. Dari gambar dapat diketahui jarak penyimpangan setiap titik data terhadap kurva. Jarak penyimpangan terbesar merupakan ∆maks dengan kemungkinan didapat nilai lebih kecil dari nilai ∆kritik, (tabel 2.7) maka jenis distribusi yang dipilih dapat digunakan.

Tabel 2.6 Nilai ∆kritik Uji Smirnov-Kolgomorov n

α

0.20 0.10 0.05 0.01

5 0.45 0.51 0.56 0.67

10 0.32 0.37 0.41 0.49

15 0.27 0.30 0.34 0.40

20 0.23 0.26 0.29 0.36

25 0.21 0.24 0.27 0.32

30 0.19 0.22 0.24 0.29

35 0.18 0.20 0.23 0.27

40 0.17 0.19 0.21 0.25

45 0.18 0.18 0.20 0.24

50 0.15 0.17 0.19 0.23

n>50 1.07

√� 1.07 √� 1.07 √� 1.07 √�

α = Derajat kepercayaan

Tabel 2. 7 Nilai Xcr2 DK

Distribusi X2

0.995 0.99 0.975 0.95 0.05 0.025 0.01 0.005 1 0.04393 0.03157 0.03982 0.02393 3.841 5.024 6.635 7.879 2 0.0100 0.0201 0.0506 0.103 5.991 7.378 9.210 10.597

3 0.0717 0.115 0.216 0.352 7.815 9.348 11.345 12.838

4 0.207 0.297 0.484 0.711 9.488 11.143 13.277 14.860

5 0.412 0.554 0.831 1.145 11.07 12.832 15.086 16.750

6 0.076 0.872 1.237 1.635 12.592 14.449 16.812 18.548 7 0.989 1.239 1.690 2.167 14.067 16.013 18.475 20.278 8 0.989 1.239 1.690 2.167 14.067 16.013 18.475 20.278 9 1.735 2.088 2.700 3.325 16.919 19.023 21.666 23.589 10 2.156 2.558 3.247 3.940 18.307 20.483 23.209 25.188

11 2.603 2.053 3.816 4.575 19.675 21.920 24.725 26.757 12 3.074 3.571 4.404 5.226 21.026 23.337 26.217 28.300 13 3.565 4.107 5.009 5.892 22.362 24.736 27.688 29.819 14 4.075 4.660 5.629 6.571 23.685 26.119 29.141 31.319 15 4.601 5.229 6.262 7.261 24.996 27.488 30.578 32.801

16 5.142 5.812 9.900 7.962 26.296 28.845 32.000 34.267 17 5.697 6.408 7.564 8.672 27.587 30.191 33.409 35.718

18 6.265 7.015 8.231 9.390 28.869 313.526 34.805 37.156 19 6.844 7.633 8.907 10.117 30.144 32.852 36.191 38.582 20 7.434 8.260 9.591 10.851 31.410 34.170 37.566 39.997

21 8.034 8.897 10.283 11.591 31.671 35.479 38.932 41.401 22 8.643 9.542 10.982 12.338 33.924 36.781 40.289 42.796 23 9.260 10.196 11.689 13.091 35.72 38.076 41.638 44.181 24 9.886 10.856 12.401 13.848 36.415 39.364 42.980 45.558 25 10.520 11.524 13.120 14.611 37.652 40.646 44.314 46.928

26 11.160 12.198 13.844 15.379 38.885 41.923 45.642 48.290 27 11.808 12.879 14.573 16.151 40.113 43.194 46.963 49.645 28 12.461 13.565 15.308 16.928 41.337 44.461 48.278 50.993 29 13.121 14.256 16.047 17.708 42.557 45.722 49.588 52.336 30 13.787 14.953 16.791 18.493 42.773 46.979 50.892 53.672 Sumber data : Bonnier, Januari 1981

2.3.4 Analisis Debit Banjir Rencana

Analisa debit banjir yang dilakukan dengan periode ulang 2,5,10,20,50, dan 100 tahun. Proses perhitungan debit banjir dimulai dengan pengumpulan data hujan dan topografi. Setelah data curah hujan rata-rata dan curah hujan rencana didapat maka perhitungan debit banjir rencana dapat dilakukan dengan beberapa metode antara lain :

Pada perhitungan debit banjir rencana metoda Hasper, tinggi hujan yang diperhitungkan adalah tinggi curah hujan pada titik pengamatan. Persamaannya adalah :

Dimana :Q = debit banjir rencana untuk periode ulang T tahun (m3/dtk)

α = Koefisien aliran β = Koefisien reduksi q = Hujan maksimum ( m

3

/ dtk / km2 ) f = Luas daerah pengaliran

Besarnya koefisien aliran

Nilai koefisien reduksi

Waktu hujan maksimum

Hujan maksimum

Kondisi batas : Untuk t < 2 jam

Untuk t = 2 - 19 jam

Q_T =∝ β f q (2.17)

∝= 1 + 0.12f

0.7

1 + 0.075f0.7

(2.18)

1

�= 1 +

(t + 3.710−0.4t₎

t2+ 15

f3/4 12

(2.19)

t = 0.1L0.8_I−0.3 (2.20)

q = Rt 3.6t

(2.21)

Rt = Rt . Sx . U (2.22)

Rt = t . R24

t + 1−{0.0008(200−R₂₄)(2 + t2)}

(2.23)

Rt =t . R24 t + 1

Untuk t = 19 jam - 30 hari

Dimana :

t = lama hujan (jam)

q = hujan maksimum ( m3 / dtk / km2 ) R = hujan maksimum ( mm )

Sx = standar deviasi

Rt = curah hujan kala ulang T tahun

U = variabel standar deviasi pada kala ulang T tahun

Prosedur perhitungan :

1. Hitung besarnya koefisien daerah pengaliran

∝=1 + 0.012f

0.7 1 + 0.075f0.7

2. Hitung nilai koefisien reduksi 1

� = 1 +

(t + 3.710−0.4t₎ t2+ 15

f3/4 12

3. Hitung waktu konsentrasi

�= 0.1�0.8_�−0.3 4. Hitung hujan maksimum

q = Rt 3.6t 5. Hitung debit banjir kala ulang T-tahun

Q_T =∝ β f q

2.3.4.2Metode melchior

Rumus banjir Meichior Rumus banjir Meichior dikenalkan pertama kali pada tahun 1914 dan berlaku untuk DAS dengan luas sampai 1000 km2. Rumus-rumus yang digunakan adalah sebagai berikut: Q = α x I x A

Dimana : Q = debit maksimum (m³/dt) I = Intensitas hujan

α = Koefisien pengaliran A = Luas daerah pengaliran

β = Koefisien reuksi

Langkah perhitungan

1. Nilai koefisien pengaliran (α), umumnya bernilai 0,42 – 0,62 Ambil nilai α = 0,52

2. Menentukan koefisien reduksi (β)

2.1nilai I ,

2.2Menghitung nilai Q = β1 x I x A 2.3Menghitung nilai V

2.42.4 Menghitung nilai tc =10�� 36�� =

2.5 menghitung nilai β2 berdasarkan tabel

2.6 Menghitung β = β1 x 2.7 Menghitung nilai I sebenarnya: I = 10��24���

36��

4 menghitung nilai Qmax Qmax = α x I x A

2.3.4.3Metode Rasional

Metode Rasional banyak digunakan untuk memperkirakan debit puncak yang ditimbulkan oleh hujan daerah tangkapan DAS kecil. Pemakaian metode Rasional sangat sederhana. Beberapa parameter hidrologi yang diperhitungkan adalah intensitas hujan, durasi hujan, frekuensi hujan, luas DAS, absraksi (kehilangan air akibat evaporasi, intersepsi, infiltrasi, tampungan permukaan) dan konsentrasi aliran. Metode Rasional didasarkan pada persamaan berikut:

Dimana :

Q = debit puncak banjir (m3/dt) I = intensitas hujan (mm/jam) A = luas daerah aliran sungai (km2)

C = Koefisien aliran yang tergantung pada jenis permukaan lahan (Tabel 2.9)

Langkah perhitungan :

1. Hitung nilai kecepatan pengaliran (V) dengan rumus : V = 0.72�H

L�

0.6

2. Dianggap bahwa periode hujan yang akan menyebabkan debit banjir adalah sama dengan time concentration (t)

t =L V

3. Menghitung intensitas hujan dengan rumus Dr. Mononobe. I = R

24� 24

t �

2/3

4. Koefisien pengaliran C dari Table 2.9 Q = 0.278 C . I . A

5. Menghitung debit puncak dengan rumus :. Q = 0.278 C I A

Tabel 2. 8 Koefisien Aliran C

Keadaan Catchment Run off coef.

Bergunung dan curam 0.75 – 0.90

Pegunungan tertier 0.70 – 0.80

Sungai dengan tanah dan hutan dibagian

atas dan bawahnya 0.50 – 0.75

Tanah dasar yang ditanami 0.45 – 0.60

Sawah waktu diari 0.70 – 0.80

Sungai bergunung 0.75 – 0.85

Sungai dataran 0.45 – 0.75

Sumber : SK SNI M – 1989 – F

2.4 Erosi

Secara umum erosi dan sedimentasi proses terjadinya perlepasan butiran tanah dari induknya di suatu tempat dan terangkutnya material tersebut oleh gerakan air dan angin kemudian diikuti dengan preoses pengendapan pada tempat yang lain (Suripin, 2001). Erosi tanah terjadi melalui tiga tahapan, yaitu tahap pelepasan partikel tunggal dari massa tanah dan tahap pengankutan oleh media yang erosif seperti pada aliran air dan angin. Pada kondisi dimana energi yang tersedia tidak lagi cukup untuk mengangkut partikel, maka akan terjadi tahap ke tiga yaitu pengendapan (Suripin, 2001).

Pada dasarnya erosi adalah akibat dari interaksi kerja antara faktor iklim, topografi, tumbuh-tumbuhan dan manusia terhadap lahan. Meskipun faktor-faktor tersebut dapat diprediksi menggunakan teknologi canggih yang berkembang saat ini, tapi fenomena alam merupakan rahasia alam yang sangat sulit untuk

diprediksi dengan tepat. Menurut Wischemeier dan Smith dalam Asdak (2007) menyebutkan bahwa ada empat faktor utama yang dianggapterlibat dalam proses erosi, yaitu; sifat tanah, topografi, dan vegetasi penutup tanah. Keempat faktor tersebut kemudian dijadikan dasar untuk menentukan laju erosi tanah melalui sebuah persamaan umum yang dikenal sebagai USLE (Universal Soil Loss Equation).

2.4.1 Perhitungan Prediksi Erosi dengan metode USLE

Untuk menghitung prediksi erosi yang terjadi pada suatu DAS dapat menggunakan metode USLE (Universal Soil Loss Equation). Prediksi erosi adalah suatu pendugaan besarnya erosi yang dipengaruhi oleh faktor iklim, tanah, topografi dan penggunaan lahan. Menyadari adanya keterbatasan dalam memperkirakan besarnya erosi untuk tempat-tempat di luar lokasi yang telah diketahui spesifikasi tanahnya tersebut, maka di kembangkan cara untuk memperkirakan besarnya erosi dengan menggunakan persamaan matematis seperti dikemukakan oleh Wischemeier dan Smith (1978) (Asdak, 2007).USLE adalah suatu model erosi yang dirancang untuk memprediksi ratarata erosi jangka panjang dari erosi alur di bawah keadaan tertentu. USLE dikembangkan di USDA-SCS (United State Departemen of Agriculture-Soil Conservation Service) bekerja sama dengan Universitas Purdue oleh Wischemeier dan Smith, 1965. Berdasarkan analisis statistic terhadap lebih dari 10.000 tahun data erosi dan aliran permukaan, parameter fisik, dan pengelolaan di kelompokkan menjadi lima variabel utama yang nilainya untuk setiap tempat dapat dinyatakan dengan numeris (Suripin, 2001). Rumus USLE dapat dinyatakan sebagai:

Ae = R x K x LS x C x P

Dimana:

Ae = perkiraan besarnya jumlah erosi (ton/ha/tahun)

R = faktor erosivitas curah hujan tahunan rata-rata (mm)

K = indeks erodibilitas tanah

LS = indeks panjang dan kemiringan lereng

C = indeks pengelolahan lahan

P = indeks upaya konservasi tanah atau lahan

2.4.1.1 Faktor Erosivitas Hujan (R)

Faktor erosivitas hujan adalah kemampuan air hujan sebagai penyebabkan timbulnya erosi yang bersumber dari laju dan distribusi tetesan air hujan. Erosivitas hujan tahunan yang dapat dihitung dari data curah hujan yang diperoleh dari pengukuran hujan. Erosivitas hujan merupakan fungsi dari energi kinetik total hujan dengan intensitas hujan maksimum Selama 30 menit. Perlu diperhatikan juga bahwa curah hujan bulanan rata-rata yang digunakan adalah data jangka panjang minimal 5 tahun dan akan lebih baik jika 20 tahun atau lebih. Faktor erosivitas hujan bulanan (Rm) dapat dihitung dengan menggunakan persamaan:

Untuk memperoleh nilai R dapat dihitung dengan mempergunakan persamaan sebagai berikut:

R = 2.21 Σ

Dimana:

R = Erosivitas Curah Hujan Tahunan Rata-rata (mm)

Rm = Erosivitas Curah Hujan Bulanan (cm)

(Rain)m = Curah hujan bulanan (cm)

Nilai erosivitasi hujan setahun dihitung dihitung dengan menjumlahkan erosivitas hujan bulanan selama satu tahun (12 bulan).

2.4.1.2 Faktor Erodibilitas Tanah (K)

Faktor erodibilitas tanah, atau faktor kepekaan erosi tanah (K) merupakan daya tahan tanah baik terhadap pengelepasan dan pengangkutan, terutama tergantung pada sifat-sifat tanah, seperti tekstur, stabilitas agregat, kekuatan geser, kapasitas infiltrasi, kandungan bahan organik dan kimiawi. Atau faktor erodibilitas tanah adalah jumlah tanah yang hilang rata-rata setiap tahun per satuan indeks daya erosi. Faktor erodibilitas tanah adalah indeks kuantitatif kerentanan tanah terhadap erosi air. Indeks erodibilitas tanah ini ditentukan untuk tiap satuan lahan. Indeks ini memerlukan data ukuran partikel tanah, % bahan organik, struktur tanah dan permeabilitas tanah. Data tersebut didapat dari hasil analisis laboratorium contoh tanah yang diambil di lapangan atau dari data dalam laporan survei tanah yang dilampirkan pada peta tanah. Ketersediaan peta satuan

tanah pada penelitian ini sangat membantu dalam efisiensi waktu dan biaya dalam menentukan faktor K. Apabila tidak tersedianya peta satuan tanah maka faktor K dapat ditentukan dari penyelidikan lapangan dan menentukan nilai K dengan menggunakan nomograf seperti gambar 2.1 berikut.

Sumber: (Suripin, 2001)

Tabel 2.9 Kode Struktur Tanah

Kelas Struktur Tanah (ukuran diameter) Kode Granuler sangat halus (< 1 mm) 1

Granuler halus (1 sampai 2 mm) 2 Granuler sedang sampai kasar (2 sampai 10 mm) 3 Berbentuk blok, pelat, masif pelat, masif 4 Sumber: Wischmeier dan Smith, 1978, dalam Suripin, 2001

Tabel 2.10 Kode Permeabilitas Profil Tanah

Kelas Permeabilitas Kecepatan Kode Sangat lambat < 0,5 1

Lambat 0,5 – 2,0 2

Lambat sampai sedang 2,0 – 6,3 3

Sedang 6,3 – 12,7 4

Sedang sampai cepat 12,7 – 25,4 5

Cepat > 25,4 6

Tabel 2.1 dan tabel 2.2 digunakan untuk menentukan nilai kode yang terdapat pada nomograf untuk menghitung nilai erodibilitas tanah (k) dalam satuan metrik pada gambar 2.1. Atau nilai K secara pendekatan dapat dihitung dengan menggunakan persamaan (Rauf A, 2011):

K = {2.7131,14.M (10-4 x 12 – a) + 3,25 (b - 2)+2,5(c - 3)} /100 ……...(2.4)

Dimana:

K = Factor erodibilitas tanah M = Persentase ukuran partikel a = Persentase bahan organik b = Kode kelas struktur tanah c = kode Kelas permeabilitas tanah

Tabel 2.11 Nilai M untuk Beberapa Tekstur Tanah Kelas Tekstur Tanah Nilai M

Lempung Berat 210

Lempung Sedang 750

Lempung Pasiran 1213

Lempung Ringan 1685

Geluh Lempung 2160

Pasir Lempung Liatan 2830

Geluh Lempungan 2830

Pasir 3035

Geluh Berlempung 3770

Geluh Pasiran 4005

Geluh 1390

Geluh Liatan 6330

Liat 8245

Campuran merata 4000

Sumber: Suripin (2001)

Tabel 2.3 digunakan untuk menentukan nilai m (persentase ukuran partikel) dalam menghitung nilai k pada persamaan 2.4. Nilai erodibilitas tanah dapat ditentukan berdasarkan identifikasi jenis tanah dalam satuan pemetaan tanah. Tabel 2.4 memperlihatkan besaran nilai K untuk berbagai jenis tanah di Indonesia.

Tabel 2.12 Nilai K untuk Berbagai Jenis Tanah

Nomor Jenis Tanah Nilai K Rataan

1 Latosol (Haplorthox) 0,09

2 Latosol merah (Humox) 0,12

3 Latosol merah kuning (Typic haplorthox) 0,26 4 Latosol coklat (Typic tropodult) 0,23 5 Latosol (Epiaquic tropodult) 0,31

6 Regosol (Troporthents) 0,14

7 Regosol (Oxic dystropept) 0,12 – 0,16

8 Regosol (Typic entropept) 0,29

9 Regosol (Typic dystropept) 0,31

11 Gley humic (Tropaquept) 0,2 12 Gley humic (Aquic entroopept) 0,26

13 Lithosol (Litic eutropept) 0,16

14 Lithosol (Orthen) 0,29

15 Grumosol (Chromudert) 0,21

16 Hydromorf abu-abu (Tropofluent) 0,2

17 Podsolik (Tropudults) 0,16

18 Podsolik Merah Kuning (Tropudults) 0,32

19 Mediteran (Tropohumults) 0,1

20 Mediteran (Tropaqualfs) 0,22

21 Mediteran (Tropudalfs) 0,23

Sumber: (Asdak, 2007dan Rauf A, 2011)

2.4.1.3 Faktor Panjang dan Kemiringan Lereng (LS)

Faktor LS, merupakan kombinasi antara faktor panjang lereng (L) dan kemiringan lereng (S) yang mana merupakan nisbah besarnya erosi dari suatu lereng dengan panjang dan kemiringan tertentu terhadap besarnya erosi dari plot lahan. Nilai LS untuk sembarang panjang dan kemiringan lereng dapat dihitung dengan persamaan sebagai berikut:

LS = (L/22)z (0,006541S2 + 0,0456S + 0,065) ……… (2.5)

Dimana:

L = panjang lereng (m)

S = kemiringan lereng (%), dan

z = 0,5 jika S > 5% z = 0,4 jika 5% > S > 3% z = 0,3 jika 3% > S > 1% z = 0,2 jika S < 1%

2.4.1.4 Faktor Pengolahan Lahan (C)

Faktor menggambarkan nisbah antara besarnya erosi dari lahan yang bertanaman tertentu dan dengan manajemen tertentu terhadap besarnya erosi yang tidak ditanami dan diolah bersih. Factor ini mengukur kombinasi pengaruh tanaman dan pengelolaannya. Faktor C ditunjukkan sebagai angka perbandingan yang berhubungan dengan tanah hilang tahunan pada areal yang bervegetasi dengan areal yang sama jika areal tersebut kosong dan ditanami secara teratur. Nilai faktor C berkisar antara 0.001 pada hutan tak terganggu hingga 1.0 pada tanah kosong.

2.4.1.5 Faktor Konservasi Tanah (P)

Faktor konservasi tanah ialah tindakan pengawetan yang meliputi usahausaha untuk mengurangi erosi tanah yaitu secara mekanis maupun biologis/vegetasi. Nilai P berkisar dari 0 untuk tanah praktek pengendalian erosi sempurna, sampai bernilai 1 untuk tanah tanpa tindakan pengendalian erosi. Indeks penutupan vegetasi (C) dan Indeks pengolahan lahan atau tindakan konservasi tanah (P) dapat digabung menjadi faktor CP. Tabel 2.5 menjelaskan nilai CP untuk berbagai macam penggunaan lahan.

Nomor Macam Penggunaan Lahan Nilai Faktor CP 1 Tanah terbuka, tanpa tanaman 1

2 Belukar rawa 0.01

3 Rawa 0.01

4 Semak/belukar 0.3

5 Sawah 0.01

6 Pertanian lahan kering campur 0.19 7 Pertanian lahan kering 0.28 8 Hutan lahan kering sekunder 0.01 9 Hutan mangrove sekunder 0.01

10 Hutan rawa sekunder 0.01

11 Hutan tanaman 0.05

12 Pemukiman 0.95

13 Perkebunan 0.5

14 Tambak 0.001

15 Tumbuh air 0.001

Sumber: BPDAS Wampu-Sei Ular dalam Jayusri (2012)

Hasil perhitungan faktor erosi metode USLE akan diperoleh suatu prediksi erosi yang mempunyai nilai-nilai indeks yang kemudian di klasifikasikan

berdasarkan jumlah tanah yang hilang akibat erosi tersebut. Nilai faktor P dalam berbagai tindakan konservasi di jelaskan di Tabel 2.6, yaitu:

Tabel 2.14 Nilai Faktor P untuk berbagai Tindakan Konservasi Tanah

Nomor Tindakan Pengendalian Erosi Nilai P 1 _{Tanpa tindakan pengendalian} 1

erosi

2 Terras bangku:

konstruksi baik 0.04

konstruksi sedang 0.15

konstruksi kurang baik 0.35

Terras tradisional 0.45

3 Strip tanaman:

rumput bahia 0.4

crotalaria 0.64

dengan kontur 0.2

4 Pengelolaan tanah dan

penanaman menurut

garis kontur:

kemiringan 0 – 8% 0.5

kemiringan 8 – 20% 0.75

kemiringan > 20% 0.9

Sumber: Suripin (2002)

2.5 Sedimentasi

Sedimen adalah hasil proses erosi, baik berupa erosi permukaan, erosi parit, atau jenis erosi tanah lainnya yang mengendap di bagian bawah kaki bukit, di daerah genangan banjir, saluran air, sungai, dan waduk (Hidrologi dan Pengelolaan Daerah Aliran Sungai, Chay Asdak). Sedangkan sedimentasi adalah proses mengendapnya material fragmental oleh air sebagai akibat dari adanya erosi ( Hidrologi Teknik, Ir. CD. Soemarto, BIE. Dipl. H). \

Proses sedimentasi meliputi proses erosi, transportasi (angkutan), pengendapan (deposition), dan pemadatan (compaction) dari sedimen itu sendiri. Proses tersebut berjalan sangat kompleks, dimulai dari jatuhnya hujan yang menghasilkan energi kinetik yang merupakan permulaan dari proses erosi. Begitu tanah menjadi partikel tanah menjadi partikel halus lalu menggelinding bersama aliran permukaan, sebagian akan tertinggal diatas tanah dan sebagian yang lain akan masuk kedalam sungai dan akan terbawa aliran menjadi angkutan sedimen (Loebis, 1993).

Proses sedimentasi yaitu proses terkumpulnya butir-butir tanah yang terjadi karena kecepatan aliran air yang mengangkut bahan sedimen mencapai kecepatan pengendapan (settling velocity). Proses sedimentasi dapat terjadi pada lahan-lahan pertanian maupun di sepanjang dasar sungai, dasar waduk, muara, dan sebagainya. Sebagai akibat dari adanya erosi, sedimentasi memberikan beberapa dampak, yaitu :

a. Di sungai Pengendapan sedimen di dasar sungai yang menyebabkan naiknya dasar sungai, kemudian mengakibatkan tingginya muka air sehingga berakibat sering terjadi banjir.

b. Di saluran Jika saluran irigasi dialiri air yang penuh sedimen, maka akan terjadi pengendapan sedimen di saluran. Tentu akan diperlukan biaya yang cukupbesar untuk pengerukan sedimen tersebut dan pada keadaan tertentu pelaksanaan pengerukan menyebabkan terhentinya operasi saluran.

c. Di waduk Pengendapan sedimen di waduk akan mengurangi volume efektif waduk yang berdampak terhadap berkurangnya umur rencana waduk.

d. Di bendung atau pintu-pintu air Pengendapan sedimen mengakibatkan pintu air kesulitan dalam mengoperasikan pintunya, mengganggu aliran air yang lewat melalui bendung atau pintu air, dan akan terjadi bahaya penggerusan terhadap bagian hilir bangunan jika beban sedimen di sungai berkurang karena telah mengendap di bagian hulu bendung, sehingga dapat mengakibatkan terangkutnya material alas sungai.

2.5.1 Faktor-faktor yang Mempengaruhi Sedimentasi

Proses terjadinya sedimentasi merupakan bagian dari proses erosi tanah. Timbulnya bahan sedimen adalah sebagai akibat dari erosi tanah yang terjadi. Proses erosi dan sedimentasi di Indonesia yang lebih berperan adalah faktor air, sedangkan faktor angin relatif kecil. Faktor-faktor yang mempengaruhi sedimentasi yaitu Iklim, Tanah, Topografi, Tanaman, Macam penggunaan lahan, Kegiatan manusia, Karakteristik hidrolika sungai, Karakteristik penampung sedimen, check dam, waduk, dan Kegiatan gunung berapi

2.5.2 Mekanisme Pengangkutan Sedimen

Mekanisme pengangkutan butir-butir tanah yang dibawa dalam air yang mengalir dapat digolongkan menjadi beberapa bagian sebagai berikut :

a. Wash Load Movement Butir-butir tanah yang sangat halus berupa lumpur yang bergerak bersamasama dalam aliran air, konsentrasi sedimen merata di semua bagian pengaliran. Bahan wash load berasal dari pelapukan lapisan permukaan tanah yang menjadi lepas berupa debu-debu halus selama musim kering. Debu halus ini selanjutnya dibawa masuk ke saluran atau sungai baik oleh angin maupun oleh air hujan yang turun pertama pada musim hujan, sehingga jumlah

sedimen pada awal musim hujan lebih banyak dibandingkan dengan keadaan yang lain.

b. Suspended Load Movement Butir-butir tanah bergerak melayang dalam aliran air. Gerakan butir-butir tanah ini terus menerus dikompresir oleh gerak turbulensi aliran sehingga butir-butir tanah bergerak melayang di atas saluran. Bahan suspended load terjadi dari pasir halus yang bergerak akibat pengaruh turbulensi aliran, debit, dan kecepatan aliran. Semakin besar debit, maka semakin besar pula angkutan suspended load.

c. Saltation Load Movement Pergerakan butir-butir tanah yang bergerak dalam aliran air antara pergerakan suspended load dan bed load. Butir-butir tanah bergerak secara terus menerus meloncat-loncat (skip) dan melambung (bounce) sepanjang saluran tanpa menyentuh dasar saluran. Bahan-bahan saltation load terdiri dari pasir halus sampai dengan pasir kasar.

d. Bed Load Movement Merupakan angkutan butir-butir tanah berupa pasir kasar (coarse sand) yang bergerak secara menggelinding (rolling), mendorong dan menggeser (pushing and sliding) terus menerus pada dasar aliran yang pergerakannya dipengaruhi oleh adanya gaya seret (drag force) aliran yang bekerja di atas butir-butir tanah yang bergerak.

2.5.3 Persamaan Angkutan Sedimen Saluran 2.5.3.1. Metode yang’s

Yang’s (1973) mengusulkan formula transportasi berdasarkan konsep unit aliran listrik, yang dapat dimanfaatkan untuk prediksi materi bed load secara keseluruhan dengan konsentrasi diangkut dalam flumes, sampel sedimen bed load

pasir diambil dari sungai. Yang mendasarkan rumusnya pada konsep bahwa jumlah angkutan sedimen berbanding lurus dengan jumlah energi aliran. Energi per satuan berat air dapat dinyatakan dengan hasil kali kemiringan dasar dan kecepatan aliran. Energi per satuan besar air tersebut oleh Yang disebutsebagai unit stream power dan dianggap sebagai parameter penting dalam menentukan jumlah angkutan sedimen. Data-data yang dipergunakan dalam pembuatan Yang’s

adalah : - Data sedimen - Kecepatan aliran

-Geometri saluran Analisa perhitungan:

Log Ct = 5,435 – 0,286 log ��50

� - 0,457 log �∗

� + ( 1,799 – 0,409 log

��50

� −

0,314 log �∗ � ) log (

���

� −

�����

� )

Gw = ρ * B * D * V Qs = Ct*Gw

Dimana :

Ct = konsentrasi sedimen total

d50 = diameter sedimen 50% dari material dasar (mm)

� = kecepatan jatuh (m/s) V = kecepatan aliran (m/s) Vcr = kecepatan kritis (m/s) Ss = kemiringan saluran U* = kecepatan geser (m/s)

B = lebar saluran (m) D = kedalaman saluran (m) Qs = muatan sedimen (kg/s)

2.5.3.2 Metode Shen and Hung

Shen and Hung (1971) diasumsikan bahwa transportasi sedimen adalah begitu kompleks sehingga tidak menggunakan bilangan Reynolds, bilangan Froude, kombinasi ini dapat ditemukan untuk menjelaskan transportasi sedimen dengan semua kondisi. Shen and Hung mencoba untuk menemukan variabel yang

dominan yang mendominasi laju transportasi sedimen, mereka merekomendasikan

kemunduran persamaan berdasarkan 587 set data laboratorium. Persamaan Shen

and Hung dapat ditulis sebagai berikut :

Log Ct = -107404,459 + 324214*Y – 326309,589*Y2 + 109503,872* Y3 Gw = ρ * B * D * V

Qs = Ct*G

Qs = Gw * Ct

Dimana : Ct = konsentrasi sedimentotal V = kecepatan aliran (m/s)

� = kecepatan jatuh (m/s) Ss = kemiringan sungai

W = lebar saluran (m) D = kedalaman saluran (m) Qs = muatan sedimen (kg/s) 2.5.5 Perhitungan Tampungan Check Dam

Besarnya sedimen yang dibawa oleh aliran sungai sangat mempengaruhi kapasitas tampungan check dam, oleh karena itu setelah didapatkan besarnya volume sedimen sekali banjir, kemudian kita dapat menghitung Kapasitas Tampungan check dam.

Gambar 2.4. Penampang Tampungan Check Dam

Keterangan :

D_s =H. L. B 2

(2.35a) (2.34)

lo

I c=23 s/ d 3 4 lo

H

I p= 1/ 2.lo

Control Volume Dead Storage

L1 L2 Detain Volume

L1 = H I_o−I_p

L2 = H I_o−I_c

Dengan :

Ds = V = Volume Tampungan (m3) Io = Kemiringan dasar sungai semula Ip = Kemiringan dasar sungai rencana

Ic = Kemiringan dasar sungai dinamis/pada saat terpenuhi control volume

Setelah mendapatkan volume tampungan check dam, selanjutnya diperkirakan jumlah check dam yang akan dibuat berdasarkan volume sedimen berbanding volume tampungan check dam, dengan menggunakan persamaan :

n = JumlahSedimenyangdikendalikan

KapasitasTampung1BPS

Dari persamaan diatas maka didapatkan jumlah BPS (bangunan pengendali sedimen) yang akan dibuat.

2.6 Perencanaan Bangunan Check Dam 2.6.1 Dasar-Dasar perencanaan

A. Perencanaan fasilitas check dam didasarkan pada perencanaan check dam yang dirumuskan untuk mengantisipasi sejumlah debris/sedimen yang

(2.36) (2.35b)

merusak dan menimbulkam masalah baik dari alur yang dilaluinya maupun daerah yang terancam akibat aliran debris tersebut.

B. Penentuan titik dasar (basic point) yaitu suatu titik batas untuk menentukan jumlah debris/sedimen yang akan dikendalikan dan diizinkan.

2.6.2 Fungsi Check Dam

A. Dam dipersiapkan cukup mampu menampung jumlah aliran

sedimen/debris yang akan turun

B. Dam mampu mengurangi energi dengan merubah kondisi aliran kolektif debris menjadi aliran individu

2.6.3 Manfaat lain dari Check Dam

A. Water Intake (pengambilan air) untuk irigasi B. Depo penambangan batu, pasir dan kerikil C. Jembatan pelintasan

D. Tenaga air mini

E. Pelindung jalan dan jembatan

Adapun hal-hal yang harus diperhitungkan dalam merencanaan check dam adalah sebagai berikut :

2.6.4 Pelimpah

Pada perencanaan pelimpah, diasumsikan air melimpah diatas check dam sehingga dalam perencanaan pelimpah digunakan persamaan energi debit check dam dengan rumus sebagai berikut :

Q =2

3. Cd.�� 2

3g�. (Be). He

3/2

Dimana

Q = Debit diatas pelimpah

Cd = Koefisien debit ( Cd = C0.C1.C2) C0 = Merupakan fungsi He/r C1 = Merupakan fungsi p/He

C2 = merupakan fungsi p/He dan kemiringan muka hulu bendung g = Percepatan gravitasi= 9,81 m/dt2

Be = Lebar Pelimpah (m) W = Tinggi jagaan (m)

m = Kemiringan tepi Pelimpah B = Lebar sungai rata-rata He= Tinggi air diatas pelimpah

Tabel 2.15 Tinggi Ruang Bebas

Debit Rencana (m3/dt) Ruang Bebas (m)

Q < 200 0,6

200 < Q < 500 0,8

500 < Q < 2.000 1,0

2.000 < Q < 5.000 1,2

Sumber : Japan International Cooperation Agency (JICA), Volcanic Sabo Technical Centre, Perencanaan Bangunan Pengendali Sedimen.1985

Kontrol nilai koefisien debit dengan menggunakan rumus rehbock (sumber : Program Magister PSDA-ITB-PU, Pokok Bahasan Hidraulika Terapan)

C = 0,602 + 0,083�H3 H � Dengan :

H3 = Tinggi air diatas pelimpah

H = Tinggi mercu pelimpah/main dam dari tanah dasar

2.6.5 Kemiringan dan Lebar Dasar Main Dam

Mercu adalah puncak dari main dam ataupun sub dam dan lebar mercu yang direncanakan adalah sebagai berikut :

Tabel 2.16 Lebar Mercu Sesuai dengan Material dan Hidrologisnya Lebar Mercu B = 1,5 – 2,50 M B = 3,0 – 4,0

Material Pasir dan Kerikil, atau Kerikil dan Batu

Batu – batu besar

Hidrologis Kandungan Sedimen

sedikit, sampai dengan yang banyak

Debris Flow kecil sampai dengan Debris Flow yang besar

Sumber : Japan International Cooperation Agency (JICA), Volcanic Sabo Technical Centre, Perencanaan Bangunan Pengendali Sedimen.1985

Berdasarkan ketentuan lebar mercu dari table diatas kita dapat merencanakan lebar mercu sesuai dengan kondisi dilapangan, dan selanjutnya direncanakan kemiringan tubuh dam bagian hulu.

Dikarenakan kemiringan tubuh dam bagian hilir sudah ada ketentuannya pada buku Japan International Cooperation Agency (JICA), Volcanic Sabo Technical Centre, Perencanaan Bangunan Pengendali Sedimen.1985, yaitu 0,2,

maka dapat ditentukan kemiringan tubuh dam bagian hulu dengan menggunakan persamaan anonymous:

(1 +α)m2+ [2(n +β) + n(4α+γ) + 2.α.β]m

−(1 + 3α) + α.β(4n +β)−γ(3nβ+β + n2 ) = 0 Dengan :

n = Kemiringan Tubuh Dam bagian Hilir (0,2)

α = H3

H =

TinggiAirdiatasMercu

Tinggi�������dariFondasi

β = b1

H =

LebarMercu�������

Tinggi�������dariFondasi

γ = _γγc

w =

BeratIsiBahanDam

BeratIsiAir

m = Kemiringan Tubuh Dam bagian Hulu

Dengan menggunakan trial and error , maka didapatkan nilai Variabel “m” dan setelah nilai Vaiabel “n dan m” diketahui maka dapat ditentukan lebar main dam.

(2.39)

1 m

n 1

b2 Tanah Asli

b1

Gambar 2.5. Penampang Main Dam (Tubuh Dam)

Lebar dasar main dam sangat mempengaruhi kestabilan main dam menerima gaya horizontal yang melawan struktur main dam, dengan ketentuan :

 Lebar dasar main dam ditentukan berdasarkan analisa dan perhitungan stabilitas dan daya dukung tanah dasar

 Stabilitas bangunan ditentukan oleh empat keadaan, yaitu :

o Resultan gaya-gaya main dam harus bekerja pada sepertiga lebar dasar

o Dam harus stabil terhadap gaya geser

o Tanah fondasi harus mampu menahan berat sendiri check dam d. Fondasi

Disarankan fondasi masuk kedalam batuan dasar 1 – 2 m pada tanah berpasir atau batu. Meskipun demikian masuknya fondasi dalam tanah dapat lebih dalam lagi terutama pada batuan dasar yang mengalami retak atau lapuk dimana batuan dasar tidak homogen (Japan International Cooperation Agency (JICA), Volcanic Sabo Technical Centre, Perencanaan Bangunan Pengendali Sedimen).

Tinggi efektif bendung

Tinggi efektif bendung adalah tinggi bendung/main dam yang direncanakan dalam kemampuannya menahan besarnya sedimen yang telah diperhitungkan berdasarkan intensitas curah hujan per-periode ulang dan penetuan tinggi efektif bendung tergantung kepada :

 Kapasitas tampung rencana (volume penahan, volume tampung dan volume control)

 Topografi daerah sekitarnya, sehingga tinggi sayap tidak lebih tinggi dari tebing sungainya

 Penetapan banjir rencana  Dalamnya fondasi bendung  Faktor ekonomi teknik

2.6.6 Perencanaan Sub Dam dan Lantai Pelindung (Apron)

Sub dam dibuat dengan maksud yang sama dengan kolam olakan, yaitu melindungi dasar sungai bagian hilir terhadap gerusan local (scouring local). Bentuk mercu dan kemiringan sub dam sama dengan bentuk main dam, dalam hal ini dalamnya air diatas mercu pelimpah sub dam didapat dengan anggapan bahwa penampang pelimpah dan sub dam ditentukan sama. Sedangkan lantai pelindung (apron) dibuat untuk mencegah fondasi dasar sungai dibagian hilir tergerus akibat terjunan air dan sedimen. Lantai pelindung dibuat berdasarkan gaya-gaya yang diakibatkan oleh terjunan, sedangkan lebar lapis lindung ditentukan sesuai dengan lebar, tinggi dan kemiringan dinding pelimpah.

Perhitungan – perhitungan yang berkaitan dalam merencanakan sub dam dan lantai (apron) :

1. Jarak Antara Main Dam dengan Sub Dam L = (1,5 ~ 2,0) x (H1 + H3)

e= L 2 −

(∑M_V− ∑M_H) ∑V

Stabilitas terhadap Eksentrisitas harus diperhitungkan pada saat :

a. Keadaan Air Normal dengan pengaruh Gempa Langkah Perhitungan :

1. Data

ΣMV = Jumlah Momen Vertikal = 130,482 t.m

ΣMU = Jumlah Momen Uplift = 43,625 t.m

ΣMH = Jumlah Momen Horizontal = 21,206 t.m

ΣMG = Jumlah Momen Gempa = 14,006 t.m

ΣV = Jumlah Gaya Vertikal = 49,14 t ΣU = Jumlah Gaya Uplift = 17,425 t L = Lebar Dasar Main Dam = 5 m

2. Hitung Eksentrisitas dengan syarat e≤ 1

6L=

1

6 x 5=0,83 m

e= (∑MV−∑MH) ∑V -

L 2

e= �(86,857)−(21,206)�

31,715 −

5

2 = −0,43 e= −0,43<0,83… … …Ok

b. Keadaan Air Banjir dengan pengaruh Gempa Langkah Perhitungan :

1. Data

ΣMV = Jumlah Momen Vertikal = 178,037 t.m

ΣMH = Jumlah Momen Horizontal = 70,511 t.m

ΣMG = Jumlah Momen Gempa = 14,006 t.m

ΣV = Jumlah Gaya Vertikal = 66,124 t ΣU = Jumlah Gaya Uplift = 17,425 t L = Lebar Dasar Main Dam = 5 m

2. Hitung Eksentrisitas dengan syarat e≤ 1

6L=

1

6 x 5=0,83 m

e= (∑MV−∑MH) ∑V -

L 2

e= �(134,412)−(70,511)�

48,699 −

5

2=−1,18 e= −1,18<0,83… … …Ok‼

BAB V

KESIMPULAN DAN SARAN

5.1 Kesimpulan

Dari hasil analisa dan pembahasan maka dapat diambil kesimpulkan sebagai berikut:

1. Berdasarkan analisis data hidrologi maka didapat debit banjir rencana untuk periode ulang 100 Tahun dengan metode Hasper sebesar 320,01 m3/detik, metode Rasional sebesar 501,14 m3/detik, metode melchior sebesar 323,29 m3/detik. Debit banjir rencana yang digunakan dalam perencanaan check dam adalah debit yang maksimum yaitu Debit Banjir Rencana metode melchior.

2. Besarnya perkiraan erosi yang terjadi pada DAS Batang Suliti mencapai 28,90085 ton/ha/tahun atau sebesar 1.382.156 m3/tahun.

3. Estimasi sedimen dilakukan untuk mengetahui jumlah dan volume angkutan sedimen dipilih Formula Shen and Hung karena mengacu kepada estimasi yang lebih tinggi yaitu 803.399 m3/tahun.

4. Ketinggian main dam existing yaitu 1,5 meter. Pada perencanaan awal, tidak disebutkan kapasitas tampungan dari check dam, Jadi untuk menghitung kapasitas tampungan check dam dihitung melalui dimensi penampang sungai dan ketinggian

main dam existing, diperoleh daya tampung existing check dam adalah 115.103 m3

dan tidak mampu menampung sedimen, sehingga dibutuhkan kajian ulang terhadap dimensi penampang check dam agar dapat menampung potensi endapan sedimen. 5. Berdasarkan kajian ulang perencanaan, diperoleh ketinggian main dam rencana yaitu

3 meter dan pondasi sedalam 1,5 meter, dengan kapasitas tampungan dari check dam sebesar 460.412 m3.

5.2 Saran

1. Supaya Dinas terkait selalu melakukan pengawasan dalam penggunaan lahan dan konservasi tanah, agar daerah aliran sungai tidak banyak mengalami erosi.

2. Perlu diadakan survey waktu untuk melakukan pengerukan terhadap sedimen-sedimen disaat tampungan terisi penuh.

3. Perlu dilakukan pemerikasaan terhadap hasil desain perencanaan untuk mengurangi kesalahan-kesalahan dalam perencanaan bangunan check dam.

4. Perlu dilakukan penanganan teknis dengan pengerukan (dredging) dan penggelontoran (flushing) sedimen secara rutin yang merupakan bentuk koreksi fisik jangka pendek yang dapat dilakukan pada check dam sehingga dapat mengurangi volume sedimen di check dam.

5. Perlu diteliti apakah sedimen hasil dari kantong lumpur bisa dipakai untuk campuran bahan konstruksi. Apabila bisa, maka perlu di rencanakan wadah atau kolam sedimen, sehingga sedimennya bisa lebih bermanfaat.

DAFTAR PUSTAKA

Asdak Chay, 2007, Hidrologi dan Pengelolaan Daerah Aliran Sungai, Gadjah Mada University Press, Yogyakarta.

Dirjend. Pengairan Dept. Pekerjaan Umum, 1986, Standar Perencanaan Irigasi Kriteria

Perencanaan Bagian Bangunan Utama (KP-02), CV. Galang Persada, Bandung

Dirjend. Pengairan Dept. Pekerjaan Umum, 1986, Buku Petunjuk Perencanaan Irigasi, CV. Galang Persada, Bandung

Fadlun Mochammad, 2009, Analisis Pengendalian Sedimen di Sungai Deli Dengan Model

HEC-RAS, Tesis, Sekolah Pascasarjana, Universitas Sumatera Utara.

Jayusri, 2012, Analisa Potensi Erosi Pada DAS Belawan Menggunakan Sistem Informasi Geografis, Tugas Akhir, Departemen Teknik Sipil, Fakultas Teknik, Universitas Sumatera Utara.

Hanwar Suhendrik dan Herdianto Revalin, 2007, Desain Bangunan Sedimen Dengan

Teknologi Buffle (Sekat), Jurnal Teknik Sipil dan Perencanaan, Jurusan Teknik Sipil,

Politeknik Negeri, Unand Padang.

Kartasapoetra, Sutedjo Mul. Mulyani, 1994, Teknologi Pengairan Pertanian (Irigasi), Bumi Aksara, Jakarta.

Loebis J, Soewarno, dan Supardi, 1993, Hidrologi Sungai, Departemen Pekerjaan Umum, Jakarta

Rauf Abdul, Lubis Kemala S., jamilah, 2011, Dasar-dasar Pengelolaan Daerah Aliran

Sungai, USU Press, Medan.

Ritonga Dhani Aprisal, 2011, Analisa Hidraulis Bangunan Kantong Lumpur (Settling Basin)

Pada Daerah Irigasi Sungai Ular, Tugas Akhir, Departemen Teknik Sipil, Fakultas

Teknik, Universitas Sumatera Utara.

Ronggodigdo Subhan, 2011, Kajian Sedimentasi Serta Hubungannya Terhadap

Pendangkalan di Muara Sungai Belawan, Tugas Akhir, Departemen Teknik Sipil,

Universitas Sumatera Utara.

Sucipto, 2008, Kajian Sedimentasi di Sungai Kaligarang Dalam Upaya Pengelolaan Daerah Aliran Sungai Kaligarang-Semarang, Tesis, Program Magister Ilmu Lingkungan, Program Pascasarjana, Universitas Diponegoro.

Departemen Pekerjaan Umum (DPU) Direktorat Jenderal Pengairan, Japan International Cooperation Agency (JICA), Pengenalan Teknologi Sabo.1996

Departemen Pekerjaan Umum Direktorat Jenderal Pengairan Badan Penelitian dan Pengembangan, Kriteria Perencanaan 1-7, Jakarta.2002

Prof. Ir. Prognjono Mardjikoon, Transpor Sedimen, Yogyakarta. 1987 C.D. Sumarto, Hidrologi Teknik Edisi ke-2, Erlangga, Jakarta.1999 Bambang Triatmodjo, Hidrologi Terapan, Yogyakarta.2008

Bambang Triatmodjo, Hidraulika II, Yogyakarta.2003 Prof. Oehadijoko, Dasar-Dasar Teknik Sungai,Jakarta.1993