t5 H
t4 B 2
B 2 B 1
t3
B 3 t2
t1 X
Y
IV.13 Perhitungan Penulangan Box Girder
Slab atas bagian tengah B
1
= 7 m t
1
= 0,6 m Slab bagian tepi
B
2
= 1,5 m t
2
= 0,5 m Tinggi box girder
H = 3 m Dinding tengah
t
3
= 0,6 m Dinding tepi
t
4
= 0,6 m Slab bawah
B
3
= 5 m t
5
= 0,5 m Penebalan pada pertemuan slab dan
dinding x = 0,2 m
y = 0,2 m
Pelat dinding
Tebal pelat dinding t
3
= 600 mm Asumsi tulangan menggunakan tulangan = 22 mm
Beton decking = 40 mm
b
w
= 1000 mm Dx = 600
– 40 - 549 mm
f’
c
= 41,5Mpa f
y
= 400 Mpa Faktor reduksi untuk komponen lentur Ø = 0,8
Direncanakan ρ = 0,0025
A
s
= ρ x b x d = 0,0025 x 1000 x 549 = 1372,5 mm
2
Berdasarkan RSNI T-12-2004 Perencanaan Struktur Beton untuk Jembatan pasal 5.1.1.5, diperlukan tulangan minimum sebagai berikut :
A
s min
= Dan tidak boleh bernilai lebih kecil dari :
A
smin
= A
s
1372,5 mm
2
A
smin
1921,5 mm
2
Maka, A
smin
digunakan untuk tulangan utama D16 – 100 A
s
= 2010,6 mm
2
Tulangan pembagi : A
s
= =
Maka, tulangan bagi yang digunakan adalah D16 – 100 A
s
= 2010,6 mm
2
Slab bawah
Tebal pelat dinding bawah t
3
=600 mm Asumsi tulangan menggunakan tulangan
� – 22 mm
Beton decking =40 mm Dx = 600
– 40 - 549 mm
f’
c
= 41,5 Mpa f
y
= 400 Mpa
Faktor reduksi untuk komponen lentur Ø = 0,8 Direncanakan
ρ = 0,0025 A
s
= ρ x b x d = 0,0025 x 1000 x 549 = 1372,5 mm
2
Berdasarkan RSNI T-12-2004 Perencanaan Struktur Beton untuk Jembatan pasal 5.1.1.5, diperlukan tulangan minimum sebagai berikut :
A
s min
= Dan tidak boleh bernilai lebih kecil dari :
A
smin
= A
s
1372,5 mm
2
A
smin
1921,5 mm
2
Maka, A
smin
digunakan untuk tulangan utama Tulangan pembagi :
A
s
= =
Maka, tulangan bagi yang digunakan adalah D16 – 100 A
s
= 2010,6 mm
2
Slab Atas
Tebal pelat dinding t
5
= 600 mm
Beton decking = 40 mm f’
c
= 41,5 Mpa f
y
= 400 Mpa
Momen yang terjadi pada slab atas
Berat sendiri Ditinjau slab lantai jembatan selebar 1 m, dengan tebal slab 0,60 m.
Berat beton bertulang adalah w
c
= 25 kNm
3
Maka, berat sendiri Q
MS
= b x h x w
c
= 100 x 0,6 x 25 = 15 kNm Momen akibat berat sendiri adalah
M
MS
= = 13,6125 kNm
Beban mati tambahan Beban mati tambahan terdiri dari lapisan aspal dengan tebal 0,05 m
dengan berat jenis kNm
3
dan air hujan dengan asumsi tebal 0,05 dengan berat jenis 9,8 kNm
3
. Maka diperoleh beban mati tambahan Q
MA
= 1,590 kNm. Maka timbul momen pada slab sebesar, M
MA
= =
kNm Beban truk
Diperhitungkan jembatan akan memikul beban truk dengan roda ganda yang besarnya 100 kN dengan faktor beban dinamis FBD = 0,375. Maka
beban truk P
TT
= 1+FBD x T = 137,5 kN Momen
maksimum yang
terjadi MTT
= =
Beban angin Dengan koefisien seret C
W
= 1,478 dan kecepatan angin rencana V
W
=30 ms
2
, maka besar beban angin T
EW
= 0,0012 x C
W
x V
W 2
= 1,596 kN.
Diasumsikan tinggi kendaraan yang ditiup angin h = 2 m dan jarak roda x = 1,75 m
Maka transfer beban angin ke lantai jembatan. P
EW
= = 0,912 kN
Maka, momen
yang terjadi
akibat beban
angin M
EW
=
Total momen pada slab atas box girder adalah M
u
= 72,15 kNm
Faktor reduksi untuk komponen lentur Ø = 0,8
ρ
b
= = 0,0423
R
max
= 0,75 x
ρ
b
x f
y
=19,228 Momen nominal rencana, M
n
= M
u
Ø = 84,31 kNm Faktor tahanan momen nominal,
R
n
= = 0,843232 R
n
R
max
OK Rasio tulangan yang diperlukan,
ρ = 0,85 x = 0,00212
ρ
min
= 25 = 0,000875 A
s
= ρ x b x d
= 0,00212 x 1000 x 360 = 763 mm
2
Maka, digunakan tulangan adalah D16 – 100 A
s
= 2010,6 mm
2
Tulangan pembagi : A
s
= = 720 mm
2
D 1 6 -100
D 1 6 -100
Maka, tulangan bagi yang digunakan adalah D16 – 100 A
s
= 2010,6 mm
2
.
Ga m
ba r
4 .2
2 p
en u
la n
g an
b o
x g
ird er
IV.14 Perencanaan End Block
Kategori