103 [
{ }]
[
[ ] [ ]
Kontrol momen tahanan lentur dengan perkuatan CFRP: OK
4.3.4 Perhitungan perkuatan lentur balok dengan Concrete Jacketing
4.3.4.1 Balok utama memanjang 90 x 40 cm
2
bentang 9,3 meter
1 Tumpuan Berikut adalah data berdasarkan perhitungan analisa struktur untuk
balok utama memanjang di daerah tumpuan. Mu
= 310,4461 kNm M
R
= 303,2233 kNm Berdasarkan data di atas, maka diperlukan penambahan kuat lentur.
Universitas Sumatera Utara
104 Data eksisting balok:
f’c = 9,424 Nmm
2
fy
1
= 339,44 Nmm
2
h
1
= 900 mm b
1
= 400 mm d’
1
= 50 mm d
1
= 850 mm tebal pelat, t
p
= 120 mm tul utama = 22 mm
sengkang = 10 mm As
1
= 4 D 22 = 4379,94 mm
2
= 1519,76 mm
2
As
1
’ = 3 D 22 = 3379,94 mm
2
= 1139,82 mm
2
Data perencanaan material perkuatan dengan Self Compacting Concrete SCC-08
: f’c
scc
= 40 Nmm
2
fy
2
= 400 Nmm
2
Universitas Sumatera Utara
105 h
2
= h
1
– t
p
+
1 2
b
2
= 900 – 120 + 50 = 830 mm
b
2
= 2 x
1 2
b
2
= 250 = 100 mm d
2
’ =
1 2
b
2
–
1 2
Ø13 = 50 –
1 2
13 = 43,5 mm d
2
= h
2
– d
2
’ = 830 – 43,5 = 786,5 mm d
S
= 60 +
1
250 = 85 mm tul utama = 13 mm
sengkang = 8 mm As
2
= 4 D 13 = 4132,7 mm
2
= 530,8 mm
2
As
2
’ = 2 D 13 = 2132,7 mm
2
= 265,4 mm
2
Gambar 4.8. Distribusi Tegangan, Regangan, dan Keseimbangan Gaya Pada Penampang Balok Tumpuan Arah Memanjang Dengan
Perkuatan Concrete Jacketing
Universitas Sumatera Utara
106
]
{ }
}
Maka,
[ ]
[ ]
Kontrol momen tahanan lentur dengan perkuatan Concrete Jacketing: OK
4.3.4.2 Balok utama melintang 90 x 40 cm
2
bentang 7,3 meter
1 Tumpuan Berikut adalah data berdasarkan perhitungan analisa struktur untuk
balok utama melintang di daerah tumpuan. Mu
= 310,4461 kNm M
R
= 303,2218 kNm Berdasarkan data di atas, maka diperlukan penambahan kuat lentur.
Universitas Sumatera Utara
107 Data eksisting balok:
f’c = 9,424 Nmm
2
fy
1
= 339,44 Nmm
2
h
1
= 900 mm b
1
= 400 mm d’
1
= 50 mm d
1
= 850 mm tebal pelat, t
p
= 120 mm tul utama = 22 mm
sengkang = 10 mm As
1
= 3 D 22 = 3379,94 mm
2
= 1139,82 mm
2
As
1
’ = 2 D 22 = 2379,94 mm
2
= 759,88 mm
2
Data perencanaan material perkuatan dengan Self Compacting Concrete SCC-08
: f’c
scc
= 40 Nmm
2
fy
2
= 400 Nmm
2
Universitas Sumatera Utara
108 h
2
= h
1
– t
p
+
1 2
b
2
= 900 – 120 + 50 = 830 mm
b
2
= 2 x
1 2
b
2
= 250 = 100 mm d
2
’ =
1 2
b
2
–
1 2
Ø13 = 50 –
1 2
13 = 43,5 mm d
2
= h
2
– d
2
’ = 830 – 43,5 = 786,5 mm d
S
= 60 +
1
250 = 85 mm tul utama = 13 mm
sengkang = 8 mm As
2
= 4 D 13 = 4132,7 mm
2
= 530,8 mm
2
As
2
’ = 2 D 13 = 2132,7 mm
2
= 265,4 mm
2
Gambar 4.9. Distribusi Tegangan, Regangan, dan Keseimbangan Gaya Pada Penampang Balok Tumpuan Arah Melintang Dengan Perkuatan
Concrete Jacketing
Universitas Sumatera Utara
109
]
{ }
}
Maka,
[ ]
[ ]
Kontrol momen tahanan lentur dengan perkuatan Concrete Jacketing: OK
2 Lapangan Berikut adalah data berdasarkan perhitungan analisa struktur untuk
balok utama melintang di daerah lapangan. Mu
= 218,5744 kNm M
R
= 195,5405 kNm Berdasarkan data di atas, maka diperlukan penambahan kuat lentur.
Universitas Sumatera Utara
110 Data eksisting balok:
f’c = 9,424 Nmm
2
fy
1
= 339,44 Nmm
2
h
1
= 900 mm b
1
= 400 mm d’
1
= 50 mm d
1
= 850 mm tebal pelat, t
p
= 120 mm tul utama = 22 mm
sengkang = 10 mm As
1
= 3 D 22 = 3379,94 mm
2
= 1139,82 mm
2
As
1
’ = 2 D 22 = 2379,94 mm
2
= 759,88 mm
2
Data perencanaan material perkuatan dengan Self Compacting Concrete SCC-08
: f’c
scc
= 40 Nmm
2
fy
2
= 400 Nmm
2
Universitas Sumatera Utara
111 h
2
= h
1
– t
p
+
1 2
b
2
= 900 – 120 + 50 = 830 mm
b
2
= 2 x
1 2
b
2
= 250 = 100 mm d
2
’ =
1 2
b
2
–
1 2
Ø13 = 50 –
1 2
13 = 43,5 mm d
2
= h
2
– d
2
’ = 830 – 43,5 = 786,5 mm d
S
= 60 mm tul utama = 13 mm
sengkang = 8 mm As
2
= 3 D 13 = 3132,7 mm
2
= 398,1 mm
2
As
2
’ = 2 D 13 = 2132,7 mm
2
= 265,4 mm
2
Gambar 4.10. Distribusi Tegangan, Regangan, dan Keseimbangan Gaya Pada Penampang Balok Lapangan Arah Melintang Dengan
Perkuatan Concrete Jacketing
Universitas Sumatera Utara
112
]
{ }
}
Maka,
[ ]
[ ]
Kontrol momen tahanan lentur dengan perkuatan Concrete Jacketing: OK
Universitas Sumatera Utara
113
4.3.5 Perancangan perkuatan struktur 4.3.5.1 Perkuatan dengan
