67
= ¼ . 3,14 . 10
2
= 78,5
mm
2
Jumlah tulangan n =
As Aslx
1
n = 5
, 78
493 = 6,28 dibulatkan 7 batang
Spasi =
1 −
n b
=
6 1000mm
= 166,67 mm Dipakai
tulangan φ 10 – 150 mm
As lx
2
= As x n = 78,5 mm
2
x 7 = 549,5 mm
2
As lx
1
= 493 mm
2
Tulangan memenuhi syarat
3.2 PERENCANAAN TANGGA
Ketentuan Dan Dimensi Tangga - Skema tangga
68
- Tinggi lokal ruangan = 4.60 m
- Ruangan tersedia = 3.6 x 5.1 m
- Tinggi dasar sampai bordes = 2.3 m - Anak tangga
• Tinggi optride t = 17 sd 19
Diambil 18 cm • Jumlah anak tangga =
18 460
= 25,56 buah dibulatkan 26 buah • Lebar antride a + 2 o = 0.60 sd 0.66
dipakai lebar antrede = 0.60 a = 60 – 2 x 18
= 24 cm - Kemiringan tangga
α = arc tg
6 ,
3 3
, 2
= 32,57
- Penulangan plat bordes
Momen Rancang Plat
69
β =
5 .
1 6
. 3
= 2.4 cx+ = 42,1
cx- =
72,4 cy+ = 17,8
cy- = 54,9
Mtx = -cx . 0.001 . Wu . Lx
2
Mtx = -72,4 . 0,001. 9,048 . 3,6
2
Mtx = -8,49 kNm
Mlx = +cx . 0,001 . Wu . Lx
2
Mlx = +42,1 . 0,001 . 9,048 . 3,6
2
Mlx = 4,94 kNm
Mty = -cy . 0,001 . Wu . Lx
2
Mty = -54,9 . 0,001 . 9,048 . 3,6
2
Mty = -6,44 kNm
Mly = +cy . 0,001 . Wu . Lx
2
Mly = +17,8 . 0,001 . 9,048 . 3,6
2
Mly = 2,09 kNm Penulangan Plat
• Tebal Plat = 120 mm • Selimut Beton = p = 20 mm
70
Direncanakan ¾ Diameter tulangan utama arah x =
φ10 mm ¾ Diameter tulangan utama arah y =
φ10 mm Tinggi efektif
- Arah x = dx = h – p –Dx2
= 120 – 20 – 102 = 95 mm
- Arah y = dy = h – p – Dx – Dy2
= 120 – 20 – 10 – 102 = 85 mm
Penulangan tepi arah x
Mtx = 8,49 kNm k =
2
. . d
b Mu
φ =
2
95 1000
8 ,
8490000 x
x = 1,18
Dari Tabel Beton Apendiks pada bagian tabel A-10 maka
ρ =0,0058 As tx
1
= d
b .
. ρ
= 0,0058x 1000 x 95 = 551 mm
2
71
Direncanakan tulangan
φ 10 mm As = ¼ .
π . D
2
= ¼ . 3,14 . 10
2
= 78,5
mm
2
Jumlah tulangan n =
As Astx
1
n = 5
, 78
551 = 7,02 dibulatkan 8 batang
Spasi =
1 −
n b
=
7 1000mm
= 142,86 mm dibulatkan 150 mm Dipakai
tulangan φ 10 – 150 mm
As tx
2
= As x n = 78,5 mm
2
x 8 = 628 mm
2
As tx
1
= 551 mm
2
Tulangan memenuhi syarat
Penulangan lapangan arah x
Mlx = 4,94 kNm k =
2
. . d
b Mu
φ =
2
95 1000
8 ,
4940000 x
x = 0,684
Dari Tabel Beton Apendiks pada bagian tabel A-10 maka
ρ =0,0058 As tx
1
= d
b .
. ρ
= 0,0058x 1000 x 95 = 551 mm
2
Direncanakan tulangan
φ 10 mm As = ¼ .
π . D
2
72
= ¼ . 3,14 . 10
2
= 78,5
mm
2
Jumlah tulangan n =
As Astx
1
n = 5
, 78
551 = 7,02 dibulatkan 8 batang
Spasi =
1 −
n b
=
7 1000mm
= 142,86 mm dibulatkan 150 mm Dipakai
tulangan φ 10 – 150 mm
As tx
2
= As x n = 78,5 mm
2
x 8 = 628 mm
2
As tx
1
= 551 mm
2
Tulangan memenuhi syarat
Penulangan tepi arah y
Mty = 6,44 kNm k =
2
. . d
b Mu
φ =
2
85 1000
8 ,
6440000 x
x = 1,114
Dari Tabel Beton Apendiks pada bagian tabel A-10 maka
ρ =0,0058 As tx
1
= d
b .
. ρ
= 0,0058x 1000 x 85 = 493 mm
2
Direncanakan tulangan
φ 10 mm As = ¼ .
π . D
2
= ¼ . 3,14 . 10
2
= 78,5
mm
2
73
Jumlah tulangan n =
As Astx
1
n = 5
, 78
493 = 6,28 dibulatkan 7 batang
Spasi =
1 −
n b
=
6 1000mm
= 166,67 mm dibulatkan 150 mm Dipakai
tulangan φ 10 – 150 mm
As tx
2
= As x n = 78,5 mm
2
x 7 = 549,5 mm
2
As tx
1
= 493 mm
2
Tulangan memenuhi syarat
Penulangan lapangan arah y
Mly = 2,09 kNm k =
2
. . d
b Mu
φ =
2
85 1000
8 ,
2090000 x
x = 0,362
Dari Tabel Beton Apendiks pada bagian tabel A-10 maka
ρ =0,0058 As tx
1
= d
b .
. ρ
= 0,0058x 1000 x 85 = 493 mm
2
Direncanakan tulangan
φ 10 mm As = ¼ .
π . D
2
= ¼ . 3,14 . 10
2
= 78,5
mm
2
Jumlah tulangan n =
As Astx
1
74
n = 5
, 78
493 = 6,28 dibulatkan 7 batang
Spasi =
1 −
n b
=
6 1000mm
= 166,67 mm dibulatkan 150 mm Dipakai
tulangan φ 10 – 150 mm
As tx
2
= As x n = 78,5 mm
2
x 7 = 549,5 mm
2
As tx
1
= 493 mm
2
Tulangan memenuhi syarat
- Penulangan plat tangga
Momen Rancang Plat β =
1500 4270
= 2.85 cx+ = 63,5
cx- = 83 cy+ = 14
cy- =
50
Mtx = -cx . 0.001 . Wu . Lx
2
Mtx = -83 . 0,001. 9,048 . 1,5
2
Mtx = -1,69 kNm Mlx = +cx . 0,001 . Wu . Lx
2
Mlx = +63,5 . 0,001 . 9,048 . 1,5
2
Mlx = 1,293 kNm Mty = -cy . 0,001 . Wu . Lx
2
75
Mty = -50 . 0,001 . 9,048 . 1,5
2
Mty = -1,018 kNm Mly = +cy . 0,001 . Wu . Lx
2
Mly = +14 . 0,001 . 9,048 . 1,5
2
Mly = 0,285 kNm Penulangan Plat
• Tebal Plat = 120 mm • Selimut Beton = p = 20 mm
Direncanakan ¾ Diameter tulangan utama arah x =
φ10 mm ¾ Diameter tulangan utama arah y =
φ10 mm Tinggi efektif
- Arah x = dx = h – p –Dx2
= 120 – 20 – 102 = 95 mm
- Arah y = dy = h – p – Dx – Dy2
= 120 – 20 – 10 – 102 = 85 mm
76
Penulangan tepi arah x
Mtx =1,69 kNm k =
2
. . d
b Mu
φ =
2
95 1000
8 ,
1690000 x
x = 0,234
Dari Tabel Beton Apendiks pada bagian tabel A-10 maka
ρ =0,0058 As tx
1
= d
b .
. ρ
= 0,0058x 1000 x 95 = 551 mm
2
Direncanakan tulangan
φ 10 mm As = ¼ .
π . D
2
= ¼ . 3,14 . 10
2
= 78,5
mm
2
Jumlah tulangan n =
As Astx
1
n = 5
, 78
551 = 7,02 dibulatkan 8 batang
Spasi =
1 −
n b
=
7 1000mm
= 142,86 mm dibulatkan 150 mm Dipakai
tulangan φ 10 – 150 mm
As tx
2
= As x n = 78,5 mm
2
x 8 = 628 mm
2
As tx
1
= 570 mm
2
Tulangan memenuhi syarat
Penulangan lapangan arah x
Mlx = 1,293 kNm
77
k =
2
. . d
b Mu
φ =
2
95 1000
8 ,
1293000 x
x = 0,179
Dari Tabel Beton Apendiks pada bagian tabel A-10 maka
ρ =0,0058 As tx
1
= d
b .
. ρ
= 0,0058x 1000 x 95 = 551 mm
2
Direncanakan tulangan
φ 10 mm As = ¼ .
π . D
2
= ¼ . 3,14 . 10
2
= 78,5
mm
2
Jumlah tulangan n =
As Astx
1
n = 5
, 78
551 = 7,02 dibulatkan 8 batang
Spasi =
1 −
n b
=
7 1000mm
= 142,86 mm dibulatkan 150 mm Dipakai
tulangan φ 10 – 150 mm
As tx
2
= As x n = 78,5 mm
2
x 8 = 628 mm
2
As tx
1
= 551 mm
2
Tulangan memenuhi syarat
Penulangan tepi arah y
Mty = 1,018 kNm k =
2
. . d
b Mu
φ =
2
85 1000
8 ,
1018000 x
x = 0,176
Dari Tabel Beton Apendiks pada bagian tabel A-10
78
maka ρ =0,0058
As tx
1
= d
b .
. ρ
= 0,0058x 1000 x 85 = 493 mm
2
Direncanakan tulangan
φ 10 mm As = ¼ .
π . D
2
= ¼ . 3,14 . 10
2
= 78,5
mm
2
Jumlah tulangan n =
As Astx
1
n = 5
, 78
493 = 6,28 dibulatkan 7 batang
Spasi =
1 −
n b
=
6 1000mm
= 166,67 mm dibulatkan 150 mm Dipakai
tulangan φ 10 – 150 mm
As tx
2
= As x n = 78,5 mm
2
x 7 = 549,5 mm
2
As tx
1
= 493 mm
2
Tulangan memenuhi syarat
Penulangan lapangan arah y
Mly = 0,285 kNm k =
2
. . d
b Mu
φ =
2
85 1000
8 ,
285000 x
x = 0,049
Dari Tabel Beton Apendiks pada bagian tabel A-10 maka
ρ =0,0058 As tx
1
= d
b .
. ρ
79
= 0,0058x 1000 x 85 = 493 mm
2
Direncanakan tulangan
φ 10 mm As = ¼ .
π . D
2
= ¼ . 3,14 . 10
2
= 78,5
mm
2
Jumlah tulangan n =
As Astx
1
n = 5
, 78
493 = 6,28 dibulatkan 7 batang
Spasi =
1 −
n b
=
6 1000mm
= 166,67 mm dibulatkan 150 mm Dipakai
tulangan φ 10 – 150 mm
As tx
2
= As x n = 78,5 mm
2
x 7 = 549,5 mm
2
As tx
1
= 493 mm
2
Tulangan memenuhi syarat
DASAR PERENCANAAN
6. Perencanaan struktur portal utama menggunakan beton bertulang dengan mutu beton fc = 25 MPa, fy = 240 MPa. Struktur dihitung
dengan program SAP 2000V7.40 di Lab. Komputer Teknik Sipil, UNNES
untuk menghindari kesalahan perhitungan dengan cara manual. Perhitungan struktur portal meliputi :
1. Estimasi Pembebanan
80
Perhitungan pembebanan struktur portal berdasarkan Pedoman Perencanaan Pembebanan untuk Rumah dan Gedung 1987.
2. Analisa Statik Perhitungan denga menggunakan SAP 2000V7.40 di Lab. Komputer
Teknik Sipil, UNNES menghasilkan gaya – gaya dan momen-momen yang nantinya digunakan
untuk menghitung penulangan 3. Perhitungan Penulangan
Momen atau gaya yang dihasilkan dari output SAP 2000V7.40 di Lab. Komputer Teknik Sipil, UNNES
diambil yang terbesar kemudian digunakan untuk menghitung penulangan balok, sloof, ringbalk, kolom, dan pondasi.
. PERHITUNGAN GAYA-GAYA GESER YANG BEKERJA PADA
STRUKTUR Berat Bangunan Total W Tot Untuk Bangunan Gedung
Lantai 1 A. BEBAN MATI
• Berat plat = 15 x 54 x 2400 x 0.12
= 233280 • Balok induk
P3=P4 30x60 = 30 x 0.6 – 0.12 x 0.3 x 2400
= 10368 AP2=P2 30x80
= 114 x 0.8 – 0.12x 0.3 x 2400 = 55814.4
AP1=P130x60 = 96 x 0.6 x 0.6 – 0.12 x 2400
= 66355.2
81
CP 40x100 = 34.4 x 1 x 1 – 0.12x 2400
= 72652.8 • Balok anak
A1=A2=T 20x35 = 292.2 x 0.35 – 0.12x 0.2 x 2400 = 28051.2
C1 40x40 = 21.6 x 0.4 – 0.12x 0.4 x 2400
= 5806.08 • Kolom
K1 40x60 = 16 x 4.6 x 0.4 x 0.6 x 2400
= 42393 K2 40x50
= 16 x 4.6 x 0.4 x 0.5 x 2400 = 35328
K3 40x40 = 2 x 4.6 x 0.4 x 0.4 x 2400
= 3532.8 K4 60x60
= 10 x 4.6 x 0.6 x 0.6 x 2400 = 39744
K5 20x20 = 6 x 4.6 x 0.2 x 0.2 x 2400
= 2649.6 K6 30x30
= 2 x 4.6 x 0.3 x 0.3 x 2400 = 1987.2
• Dinding = 2x14.85 + 2x53.85 x 4.6 x 250 = 123884.7
• Plafon+ penggantung = 14.85 x 53.85 x 11+7
= 14395.1 • Spesi
= 14.85 x 53.85 x 42 = 33586.2
• Tegel = 14.85 x 53.85 x 24
= 19192.1 + Jumlah
= 788804.38
B. BEBAN HIDUP • qh lantai
= 250 kgm
2
• koef reduksi = 0.3
Wh = 0.3 x 15 x 54 x 250
= 60750 kg • Beban total
= Wm + Wh = 788804.38 + 60750
82
= 849554.38 kg Lantai 2
A. BEBAN MATI • Berat plat
= 15 x 54 x 2400 x 0.12 = 233280
• Balok induk P3=P4 30x60
= 30 x 0.6 – 0.12 x 0.3 x 2400 = 10368
AP2=P2 30x80 = 114 x 0.8 – 0.12x 0.3 x 2400
= 55814.4 AP1=P130x60
= 96 x 0.6 x 0.6 – 0.12 x 2400 = 66355.2
CP 40x100 = 34.4 x 1 x 1 – 0.12x 2400
= 72652.8 • Balok anak
A1=A2=T 20x35 = 292.2 x 0.35 x 0.2 x 2400
= 49089.6 C1 40x40
= 21.6 x 0.4 x 0.4 x 2400 = 8294.4
• Kolom K1 40x60
= 16 x 4.2 x 0.4 x 0.6 x 2400 = 38707.2
K2 40x50 = 16 x 4.2 x 0.4 x 0.5 x 2400
= 32256 K3 40x40
= 2 x 4.2 x 0.4 x 0.4 x 2400 = 3225.6
K4 60x60 = 10 x 4.2 x 0.6 x 0.6 x 2400
= 36288 K6 30x30
= 2 x 4.2 x 0.3 x 0.3 x 2400 = 1814.4
• Dinding = 2x14.85 + 2x53.85 x 4.2 x 250 = 113114.7
• Plafon + penggantung = 14.85 x 53.85 x 11+7
= 14395.1 • Spesi
= 14.85 x 53.85 x 42 = 33586.2
• Tegel = 14.85 x 53.85 x 24
= 19192.1 + Jumlah
= 788433.7
83
B. BEBAN HIDUP a. qh lantai
= 250 kgm
2
b.koef reduksi = 0.3 Wh
= 0.3 x 15 x 54 x 250 = 60750 kg
c. Beban total = Wm + Wh = 788433.7 + 60750
= 849183.7 kg Lantai 3
A. BEBAN MATI • Balok
A1=A2=T 20x35 = 138 x 0.35 x 0.2 x 2400
= 23184 • Kolom
K1 40x60 = 16 x 4.2 x 0.4 x 0.6 x 2400
= 38707.2 K2 40x50
= 16 x 4.2 x 0.4 x 0.5 x 2400 = 32256
K3 40x40 = 2 x 4.2 x 0.4 x 0.4 x 2400
= 3225.6 K4 60x60
= 4 x 4.2 x 0.6 x 0.6 x 2400 = 14515.2
K6 30x30 = 2 x 4.2 x 0.3 x 0.3 x 2400
= 1814.4 • Berat ring balk 2015 = 2x69.5+2x16.5x0.15x0.2x2400 = 2515
• Berat atap berdasarkan SAP 2000 = 29.4 x 15 x 54 = 23814
• Dinding =
2x14+2x69.5x4.5x250 =
156403 • Plafon + penggantung
= 14x69.5x11+7 = 17514
• Spesi =
14x69.5x21 =
20433
84
• Tegel = 14x69.5x24
= 23353 + Jumlah
= 357733.4
kg B. BEBAN HIDUP
a. qh lantai
= 250 kgm
2
b. koef reduksi
= 0.3 Wh
= 0.3x15 x 54 x 250 = 60750 kg
c. Beban total
= Wm + Wh = 357733.4 + 60750
= 418483 kg D. Beban bangunan total = beban lantai 1 + beban lantai 2 + beban lantai 3
= 849554.38 + 849183.7 + 418483 =
2117221.48 kg
= 2117.22148
Ton
Waktu Getar Bangunan T
Rumus empiris untuk portal beton Tx = Ty = 0,06 Dengan : H = Ketinggian sampai puncak dari bangunan utama struktur
gedung diukur dari tingkat penjepit lateral dalam m . H = h1 + h2 + h3
= 4.6 + 4.2 + 4.2 = 13 m
Tx = Ty = 0.06 x H
34
= 0.06 x 13
34
85
= 0.411 detik
Koefisien Gempa Dasar C
Grafik koefisien gempa dasar untuk wilayah Semarang Zone 4 dengan struktur bangunan di atas tanah lunak diperoleh C = 0.05
Gambar 2. Koefisien Gempa Dasar C
Untuk Tx = Ty = 0.411 detik, zone 4 dan jenis tanah lunak diperoleh C = 0.05 Lihat Gambar 1.1
Faktor keutamaan I dan faktor jenis struktur K
I = 1.5 K = 1
Gaya Geser Horizontal Total Akibat Gempa
Vx = Vy = C x I x K x Wt = 0.05 x 1.5 x 1 x 2117.22148 = 158.792 ton
Distribusi Gaya Geser Akibat Gempa ke Sepanjang Tinggi Gedung
a. Arah x
3 24
. 54
13 =
= A
H
OKE
86
Fix = xVx
Qixhi Qixhi
∑
b. Arah y
3 87
. 15
13 =
= A
H
OKE
Fiy = xVy
Qixhi Qixhi
∑
Dengan Fi
= gaya geser horizontal akibat gempa pada lantai ke-1 hi
= tinggi lantai ke-1 terhadap lantai dasar Vx, y = gaya geser horizontal total akibat gempa untuk arah x atau y
A, B = panjang sisi bangunan dalam arah x dan y Tabel 4 Distribusi gaya geser dasar horizontal akibat total gempa kesepanjang
panjang gedung dalam arah X dan Y untuk tiap portal tingkat Hi
m Qi
t Hi x Qi
tm Fix,y
Total t Untuk tiap portal
½ Fixt
19
Fiyt 3 13
418.483 5440.28
51.36 25.68
5.71 2 8.8
849.1837 7472.82
70.54 35.27
7.84 1 4.6
849.55438 3907.95
36.89 18.45
4.10 Perencanaan
Balok
Balok P3=P4
L = 6 m H min =
mm 32
. 324
5 .
18 6000 =
~ 60 cm
87
B =
45 30
5 .
1 60
2 60
5 .
1 2
d s
d s
d s
h =
=
~ 30 cm
Dipakai ukuran balok 60 x 30
Balok AP1=P1
L = 6 m H min =
mm 32
. 324
5 .
18 6000 =
~ 60 cm
B =
45 30
5 .
1 60
2 60
5 .
1 2
d s
d s
d s
h =
=
~ 30 cm
Dipakai ukuran balok 60 x 30
Balok AP2=P2
L = 9 m H min =
mm 49
. 486
5 .
18 9000 =
~ 80 cm
B =
53 40
5 .
1 80
2 80
5 .
1 2
d s
d s
d s
h =
=
~ 40 cm
Dipakai ukuran balok 80 x 40
Balok A1=A2=T
L = 3.6 m H min =
mm 60
. 194
5 .
18 3600 =
~ 35 cm
B =
3 .
23 5
. 17
5 .
1 35
2 35
5 .
1 2
d s
d s
d s
h =
=
~ 20 cm
88
Dipakai ukuran balok 35 x 20 Balok CP
L = 10.8 m H min =
mm 78
. 583
5 .
18 1080 =
~ 100 cm
B =
67 .
66 50
5 .
1 100
2 100
5 .
1 2
d s
d s
d s
h =
=
~ 40 cm
Dipakai ukuran balok 100 x 40
Balok C1
L = 3.6 m H min =
mm 6
. 194
5 .
18 3600 =
~ 40 cm
B =
67 .
26 20
5 .
1 40
2 40
5 .
1 2
d s
d s
d s
h =
=
~ 20 cm
Dipakai ukuran balok 40 x 20 PERENCANAAN BALOK
Balok 30 x 60
Data-data balok Tinggi balok h
: 600 mm Lebar balok b
: 300 mm Selimut beton
p : 20 mm
Diameter tul. utama : 20 mm
Diameter tul. sengkang : 10 mm
Mutu tulangan fy : 240 MPa
Mutu beton fc :
25 MPa
89
Gaya rencana dipakai adalah gaya maksimum pada batang : P = 89150 N
Vu = 106380 N Tu = 20730000 Nmm
Mu = 223650000 Nmm Penulangan longitudinal
d = 600 – 20 -10 -222 = 559 mm
Penulangan pada momen k =
2
. . d
b Mu
ϑ =
2
559 .
300 .
8 ,
223650000 = 2.98
ρ min = 0,0058 ρ perlu = 0,0135
ρ maks = 0,0403 ρ min ρ perlu ρ maks
0,0058 0,0135 0,0403 As
= ρ . b. d
= 0,0135 . 300 . 559 = 2263,95 mm
2
Akibat gaya tekan aksial A
= fy
P .
θ =
240 .
65 ,
89150 = 571,47 mm
2
Ast = As + A
= 2263,95 + 571,47 = 2835,42 mm
2
90
Dipakai 6 Ø 25 = 2945,2 mm
2
kontrol spasi =
2 25
. 6
20 300
− −
= 65 mm Penulangan geser
Tu = 2070000 Nmm Vu = 106380 N
Σx
2
y = 300-40
2
. 600-40 = 37856000 mm
2
Φ .124 .
fc
. Σx
2
y = 0,6 . 124 . 25 . 37856000 = 4732000 Nmm
Tu ≤
Φ .124 .
fc
. Σx
2
y 2070000 Nmm
≤ 4732000 Nmm
Vc = 16 .
fc
. b . d = 16 . 25 . 300 . 559
= 139750 N Perlu tulangan geser
Vs =
Vc Vu −
θ =
139750 6
, 106380 −
= 37550 N 23 . b . d .
fc
= 23 . 300 . 559 . 25 =
559000N Vs
≤ 23 . b . d .
fc
37550 N ≤ 559000 N
Dimensi sudah memenuhi syarat Smaks = d2
91
= 559 2 = 279,5 mm , dipakai 150 m
Penulangan geser Av
= d
fy S
Vs .
.
=
559 .
240 150
. 37550
= 41,98 mm
2
Jadi dipakai Ø10 –150
Balok lantai 40 x 100
Data-data balok Tinggi balok h
: 1000 mm Lebar balok b
: 400 mm Selimut beton
p : 20 mm
Diameter tul. utama : 22 mm
Diameter tul. sengkang : 12 mm
Mutu tulangan fy : 240 MPa
Mutu beton fc :
25 MPa
Gaya rencana yang dipakai adalah gaya maksimum pada batang : P =122620
N Vu
= 436990 N Tu
= 12380000 Nmm Mu
= 772990000 Nmm
Penulangan longitudinal d = 1000– 20 -12 -222
= 957 mm Penulangan pada momen
k = θ
. .
2
b d
Mu
92
=
2
957 .
400 .
8 ,
772990000 = 2,637 MPa
ρ min = 0,0058 ρ perlu = 0,0118
ρ maks = 0,0403 ρ min ρ perlu ρ maks
0,0058 0,0118 0,0403 As
= ρ . b . d
= 0,0118 . 400 . 957 = 4517,04 mm
2
Akibat gaya tekan aksial A
= fy
P .
θ =
240 .
65 ,
122620 = 786,03 mm
2
Ast = As + A
= 4517,04+ 786,03 =
5303,07mm
2
Dipakai 9 Ø 28
kontrol spasi =
2 28
. 9
20 400
− −
= 64 mm
Penulangan geser Tu = 12380000 Nmm
Vu = 436990 N Σx
2
y = 400-40
2
. 1000-40 = 124416000 mm
2
Φ .124 .
fc
. Σx
2
y = 0,6 . 124 . 25 . 124416000
93
= 15552000 Nmm Tu
≤ Φ . 124 .
fc
. Σx
2
y 12380000 Nmm
≤ 15552000 Nmm Vc = 16 .
fc
. b . d = 16 . 25 . 400 . 957
= 319000 N
Perlu tulangan geser Vs =
Vc Vu −
θ =
319000 6
, 436990 −
= 409316,67 N 23 . b . d .
fc
= 23 . 400 . 957 . 25 = 1276000 N
Vs ≤ 23 . b . d .
fc
409316,67 N ≤ 1276000 N
Dimensi sudah memenuhi syarat Smaks = d2
= 957 2 = 478,5 mm , dipakai 150 mm
Penulangan geser Av =
d fy
S Vs
. .
=
957 .
240 150
. 67
, 409316
= 267,32 mm
2
Jadi dipakai Ø 12 –150
94
Balok 20 x 35
Data-data balok Tinggi balok h
: 350 mm Lebar balok b
: 200 mm Selimut beton
p : 20 mm
Diameter tul. utama : 12 mm
Diameter tul. sengkang : 8 mm
Mutu baja fy :
240 MPa
Mutu beton fc :
25 MPa
Gaya rencana dipakai adalah gaya maksimum pada batang : P = 20050 N
Vu = 20950 N Tu = 7000000 Nmm
Mu = 35530000 Nmm Penulangan longitudinal
d = 350 – 20 - 8 -122 = 316 mm
Penulangan pada momen k =
θ
. .
2
b d
Mu
=
2
316 .
200 .
8 ,
35530000 = 2,224 MPa
ρ min = 0,0058 ρ perlu = 0,0098
ρ maks = 0,0403 ρ min ρ perlu ρ maks
0,0058 0,0098 0,0403 As
= ρ . b. d
= 0,0098 . 200 . 316
95
= 619,36 mm
2
Akibat gaya tekan aksial A
= fy
P .
θ =
240 .
65 ,
20050 = 128,52 mm
2
Ast = As + A
= 619,36 + 128,52 = 747,88 mm
2
Dipakai 5 Ø 14 kontrol spasi =
2 14
. 5
40 200
− −
= 45
mm Penulangan geser
Tu = 7000000 Nmm Vu = 20950 N
Σx
2
y = 200-40
2
. 350-40 = 7936000 mm
2
Φ .124 .
fc
. Σx
2
y = 0,6 . 124 . 25 . 7936000 = 992000 Nmm
Tu ≤
Φ .124 .
fc
. Σx
2
y 7000000 Nmm
≥ 992000 Nmm Vc = 16 .
fc
. b . d = 16 . 25 . 200 . 316
= 52666,67 N Perlu tulangan geser
96
Vs =
Vc Vu −
θ =
67 ,
52666 6
, 20950 −
= -17750 N 23 . b . d .
fc
= 23 . 200 . 316 . 25 = 210666,67 N
Vs ≤ 23 . b . d .
fc
-17750 N ≤ 210666,67 N
Dimensi sudah memenuhi syarat Smaks = d2
=316 2 = 158 mm , dipakai 150 mm
Penulangan geser Av
= d
fy S
Vs .
.
=
316 .
240 150
. 17750
−
= -35,1 mm
2
Jadi dipakai Ø10 –150
PERENCANAAN SLOOF 1. Data-Data Balok 20 x 50
• Tinggi balok
= 500
mm • Lebar balok
= 200 mm • Selimut beton
= 20 mm • Diameter tulangan utama
= 19 mm • Diameter tulangan sengkang
= 10 mm
97
• Mutu baja fy = 240 MPa
• Mutu beton fc = 25 MPa
• Tinggi efektif d = h – p - φ tul sengkang – ½ φ tul. utama = 500 – 20 – 10 – ½ x 19
= 460.5 mm 7. Dari hasil analisa dengan menggunakan program SAP 2000V7.40 di
Lab. Komputer Teknik Sipil, UNNES diperoleh data-data sebagai berikut :
M tumpuan = 59870000 Nmm
M lapangan = 2030000 Nmm
V tumpuan = 59810 N
V lapangan = 1450 N
2. Penulangan sloof a. Penulangan sloof tumpuan
M tumpuan = 59870000 Nmm K perlu =
76 ,
1 5
. 460
200 8
, 59870000
2 2
= =
x x
xbxd Mu
θ Menurut tebel perhitungan beton bertulang A.10 diperoleh
ρ = 0,0076
As = ρ x b x d
= 0,0076 x 200 x 460.5 = 699.96mm
2
..... dipakai 5 D 14 As = 770 mm
2
As’ = 0,5 x As
98
= 0,5 x = 349,98 mm
2
..... dipakai 3 D 13 As = 398,2 mm
2
b. Penulangan sloof lapangan M lapangan = 2030000 Nmm
K perlu = 06
, 5
, 460
200 8
. 2030000
2 2
= =
x x
xbxd Mu
θ Menurut buku tebel perhitungan beton bertulang A10 diperoleh
ρ = 0,0058
As = ρ x b x d
= 0,0058 x 200 x 460,5 = 534,18 mm
2
..... dipakai 5 D 12 As = 565,5 mm
2
As’ = 0,5 As = 0.5 x 534,18
= 267,09 mm
2
..... dipakai 6 D 8 As = 301 mm
2
c. Perhitungan tulangan geser • Tulangan geser tumpuan
V tumpuan = 59810 N Gaya Geser Nominal Pada Beton:
Vc = 16 x
fc
x b x d = 16 x 25 x 200 x 460.5
= 76750 N Vs =
Vc Vu −
φ
99
= 76750
6 ,
59810 −
= 22933,33 N 0 perlu tulangan geser
Av = fyxd
VsxS =
2
23 ,
44 5
. 460
240 150
3 ,
22933 mm
x x
=
Ø x 120 x
fc
x Σ x
2
y = 3538000 Nmm ≤ Tu =6420000 Nmm
tidak perlu tulangan puntir Av tot. =44,23 mm
2
≥ Av min = xfy
bxS 3
=
2
67 ,
41 240
3 150
200 mm
x x
=
Av = ½ x Av tot.= 72,12 mm
2
D
2
=
2
87 ,
91 14
, 3
4 12
, 72
4 mm
x Ax
= =
π D =9,59 mm
Jadi dipakai 10 φ -150 mm
• Tulangan geser lapangan V lapangan = 1450 N
Vc = 16 x
fc
x b x d = 16 x 25 x 200 x 460,5
= 76750 N Vs =
Vc Vu −
φ
=
76750 6
. 1450 −
100
= -74333,39 N 0 perlu tulangan geser
Av = fyxd
VsxS
= 5
, 460
240 150
39 ,
74333 x
x
= 100.85 mm
2
Ø x 120 x
fc
x Σ x
2
y = 3538000 Nmm ≤ Tu =6420000 Nmm
tidak perlu tulangan puntir Av tot. = 100.89 mm
2
≥ Av min = xfy
bxS 3
=
2
67 ,
41 240
3 150
200 mm
x x
=
Av = ½ x Av tot.= 50,45 mm
2
D
2
=
2
03 ,
79 14
, 3
4 45
, 50
4 mm
x Ax
= =
π D =8,02 mm
Jadi dipakai 10 φ -150 mm
PERENCANAAN KOLOM Kolom lantai 1
Data kolom : Ukuran kolom
= 600 x 600 mm Diameter tulangan pokok
= 22 mm Selimut beton p
= 40 mm • Diameter sengkang
= 10 mm • fy
=240 MPa
101
Gaya rencana dipakai adalah gaya maksimum pada batang P
= 2165400 N Vu
= 273800 N Tu
= 11610000 Nmm Mu
= 623620000 Nmm
Lebar efektif d = 600-40-10-222
= 539 mm Cb
= d
fy .
600 600
+ =
539 .
240 600
600 +
= 385 mm ab =
β . Cb = 0,85 . 385
= 327,25 mm Dengan mengabaikan displacement concrete
Ccb = ab . b . 0,85 . fc
= 327,25 . 600 . 0,85. 25 = 4172437,5 N
Tsb = Csb
Karena kolom simetris Pnb
= Ccb + Csb – Tsb = 4172437,5 N
Prb = 0,65 . Pnb
= 0,65 . 4172437,5 = 2712084,37 N
P ≤ Prb
2165400 N ≤ 2712084,37 N
kontrol keluluhan baja y =
0,0020
102
d = 40 + 10 +11
= 61 εs =
003 ,
cb d
cb −
=
003 ,
385 61
385 −
= 0,0259 ≥ vy = 0,0020
Mnb = Ccb
2 h
-
2 ab
+ Tsb
2 h
- d + Csb
2 h
- d =
4172437,5
2 25
, 327
2 600 −
+ 2 Tsb
40 2
600 −
= 569016164,1 + 520 Tsb 623620000 = 569016164,1 + 520 Tsb
Tsb = 105007,38 N
As’ =
fy Tsb
=
240 38
, 105007
= 437,53 mm
2
As =
2 As’
= 2 . 437,53 = 875,06 mm
2
Dipakai tulangan 8 Ø12 Spasi =
3 12
. 3
80 600
− −
= 161 mm Penulangan geser
Tu = 11610000 Nmm Vu = 273800 Nmm
Σx
2
y = 600-80
2
. 600-80 = 140608000 mm
2
Φ . 124 .
fc
. Σx
2
y
103
= 0,6 . 124 . 25 . 140608000 = 117576000 Nmm
Tu ≤
Φ . 124 .
fc
. Σx
2
y 11610000 Nmm
≤ 117576000 Nmm Vc = 16 .b . d .
fc
= 16 . 600 . 539 . 25 = 269500 N
Perlu tulangan geser
Vs =
Vc Vu −
θ =
269500 6
, 273800 −
= 186833,3 N 23 . b . d .
fc
= 23 . 600 . 539 . 25 = 1078000 N
Vs ≤ 23 . b . d .
fc
186833,3 N ≤ 1078000 N
Dimensi memenuhi syarat Smaks = d2
= 539 2 = 269.5 mm , dipakai 150 mm
Penulangan geser Av
= d
fy s
Vs .
.
=
539 .
240 150
. 3
. 186833
= 216,64 mm
2
Dipakai Ø 10 -150
104
Kolom lantai 2
Data kolom : Ukuran kolom
= 400 x 600 mm Diameter tulangan pokok
= 22 mm Selimut beton p
= 40 mm Diameter sengkang
= 10 mm fy
= 400
MPa
Gaya rencana di pakai adalah gaya maksimum pada batang : P
= 760290 N Vu
= 115810 N Tu
= 3145000 Nmm Mu
= 271220000 Nmm • d = 400 - 40 - 10 -222
= 339 mm Cb
= d
fy .
600 600
+ =
339 240
600 600
+
= 242,14 mm ab =
β . Cb = 0,85 . 242,14
= 205,82 mm Dengan mengabaikan displacement concrete
Ccb = ab . b . 0,85 . fc
= 205,82 . 400 . 0,85. 25 =
1749470N Tsb
= Csb Karena kolom simetri
Pnb = Ccb + Csb – Tsb
= 1749470 N
105
Prb = 0,65 . Pnb
= 0,65 . 1749470 = 1137155,5 N
P ≤ Prb
760290 N ≤ 1137155,5 N
kontrol keluluhan baja εy =
0,0020 d
= 40 + 10 +11 = 61
εs =
003 ,
cb d
cb −
= 003
, 14
, 242
61 14
, 242
−
= 0.0024 ≥ vy = 0,0020
Mnb = Ccb
2 h
-
2 ab
+ Tsb
2 h
- d + Csb
2 h
- d = 1749470
2 82
, 205
2 600 −
+ 2 Tsb
40 2
600 −
= 244803042,3 + 520 Tsb 271220000 = 244803042,3 + 520 Tsb
Tsb = 50801,84 N
As’ =
fy Tsb
=
240 84
, 50801
= 211,67 mm
2
As =
2 As’
= 2 . 211,67 = 423,35 m
2
Dipakai tulangan 4 Ø12 Spasi =
3 12
. 4
80 400
− −
106
= 90,67 mm Penulangan geser
Tu = 3145000 Nmm Vu = 1151810 Nmm
Σx
2
y = 400-80
2
. 600-80 = 53248000 mm
2
Φ . 124 .
fc
. Σx
2
y = 0,6 . 124 . 25 . 53248000
= 6656000 Nmm Tu
≤ Φ . 124 .
fc
. Σx
2
y 3145000 Nmm
≤ 6656000 Nmm Vc = 16 .b . d .
fc
= 16 . 400 . 339 . 25 = 113000 N
Perlu tulangan geser Vs =
Vc Vu −
θ =
113000 6
, 1151810 −
= 1806683,3 N 23 . b . d .
fc
= 23 . 200 . 149 . 25 = 99333,33 N
Vs ≤ 23 . b . d .
fc
3028,33 N ≤ 99333,33 N
Dimensi memenuhi syarat Smaks = d2
= 149 2 = 74,5 mm , dipakai 150 mm
Penulangan geser
107
Av =
d fy
s Vs
. .
=
149 .
400 150
. 33
, 3028
= 7,621 mm
2
Dipakai Ø 6-150
Kolom lantai 3
Data kolom : Ukuran kolom
= 400 x 400 mm Diameter tulangan pokok = 22 mm
Selimut beton p = 40 mm
Diameter sengkang = 10mm
fy =
240 MPa
Gaya rencana di pakai gaya maksimum pada batang 1753 frame 1753 P
= 780650 N Vu
= 13100 N Tu
=1840000 Nmm Mu
= 186510000 Nmm • d = 400 – 40 - 10 - 222
= 339 mm Cb
= d
fy .
600 600
+ =
339 240
600 600
+
= 242,14 mm
ab = β . Cb
= 0,85 . 242,14
108
= 205,82 mm Dengan mengabaikan displacement concrete
Ccb = ab . b . 0,85 . fc
= 205,82. 400 . 0,85. 25 = 1749470 N
Tsb = Csb
Karena kolom simetri Pnb
= Ccb + Csb – Tsb = 1749470 N
Prb = 0,65 . Pnb
= 0,65 . 1749470 = 1137155,5 N
P ≤ Prb
780650 N ≤ 1137155,5 N
kontrol keluluhan baja y =
0,0020 d
= 40 + 10 +11 = 61
s =
003 ,
cb d
cb −
= 003
, 14
, 242
61 14
, 242
−
= 0,0024 ≥ vy = 0,0020
Mnb = Ccb
2 h
-
2 ab
+ Tsb
2 h
- d + Csb
2 h
- d = 1749470
2 82
, 205
2 400 −
+ 2 Tsb
40 2
400 −
= 169856042,3 + 320 Tsb 186510000 = 169856042,3 + 320 Tsb
Tsb = 52043,6 N
109
As’ =
fy Tsb
=
240 6
, 52043
= 216,85 mm
2
As =
2 As’
= 2 . 47,02 = 433,69 mm
2
Dipakai tulangan 4 Ø12
Spasi =
3 12
. 4
80 400
− −
= 90,6 mm Penulangan geser
Tu = 1840000 Nmm Vu = 312314 Nmm
ΣX
2
y = 400-80
2
. 400-80 = 32768000 mm
2
Φ . 124 .
fc
. Σx
2
y = 0,6 . 124 . 25 . 32768000
= 4096000
Nmm Tu
≤ Φ . 124 .
fc
. Σx
2
y 1840000 Nmm
≤ 4096000 Nmm Vc = 16 .b . d .
fc
= 16 .400 . 339 . 25 = 113000 N
Perlu tulangan geser Vs =
Vc Vu −
θ
110
= 113000
6 ,
312314 − = 407523,3 N
23 . b . d .
fc
= 23 . 400 . 339 . 25 = 452000 N
Vs ≤ 23 . b . d .
fc
407523,3 N ≤ 452000 N
Dimensi memenuhi syarat Smaks = d2
= 339 2 = 169,5 mm , dipakai 150 mm
Penulangan geser Av
= d
fy s
Vs .
.
=
339 .
240 150
. 3
, 407523
= 751,33 mm
2
Dipakai Ø10 - 150
111
BAB V PERHITUNGAN PONDASI
