113
• Nγ Faktor Daya Dukung = 9.7
Tebal plat pondasi = 0.8 m
qc = 135 kgm
2
q = Df x B
γ = 2.60 m x 18 kNm
3
= 46.8 kNm
2
Dari rumus terzaghi didapat : Q ultimit = c. Nc + Df . B
γ . Nq + 0,5 . Bγ . Nγ = qc20 . Nc + Df . B
γ . Nq + 0,5. Bγ .Nγ = 13520 . 2,51 + 2,6 .18 .12,7 + 0,5 .18 . 9,7
= 659.6 kNm
2
Kapasitas daya dukung tanah Q netto
= 659,6 Sf = 659.6 kNm
2
3 = 219.86 kNm
2
5.4 Perencanaan Pondasi
Dalam mengatur letak pondasi foot plat hendaknya diperhitungkan jarak antar tiang sehingga masing-masing foot plat akan menerima beban yang sama.
Walaupun foot plat menumpu pada lapisan tanah yang cukup baik, namun dasar pembagian yang sama untuk setiap pondasi foot plat harus tetap dipegang, agar
dapat dihindari hal-hal yang tidak dapat diperkirakan sebelumnya sebagai akibat penurunan yang tidak sama.
114
Pondasi foot plat ini menggunakan mutu beton fc = 22.5 MPa dan mutu baja fy = 240 MPa.
5.5 Penulangan Pondasi
Dari analisa dengan program SAP 2000 diperoleh : Pu
= 2165397.3 N = 2165.3973 kN
Mx = 45121700 Nmm
= 45.1217 kNm My
= 89855800 Nmm = 89.8558 kNm
a. Pembebanan
• Beban tanah timbunan = 2.6 m x 18 kNm
3
= 46.8 kNm
2
• Beban telapak = 0.6 m x 24 kNm
2
= 14.4 kNm
2
+ = 61.2 kNm
2
b. Perhitungan tegangan ijin netto akibat beban yang bekerja
• Tegangan ijin tanah = 219.86 kNm
2
• Berat Pondasi = 61.2 kNm
2
+ σ netto
= 281.06 kNm
2
c. Perhitungan dimensi bidang datar pondasi
A perlu =
netto Pu
.
σ =
06 .
281 2165.3973
= 7.704
m
Lebar pondasi diambil B = 2 m
115
Panjang pondasi L = 3.5 m
Eksentrisitas e =
Pu My
=
67 .
1010 3208
. 54
= 0.0537
m
d. Perhitungan akibat tegangan netto akibat beban berfaktor
Pu = 2165397.3 N
= 2165.3973 kN Mx
= 45121700 Nmm = 45.1217 kNm
My = 89855800 Nmm
= 89.8558 kNm Tegangan netto berfaktor
Q netto = Wy
My Wx
Mx A
Pu ±
±
=
2 2
2 .
2 3208
. 54
2 .
2 8331
. 32
2 .
2 67
. 1010
± ±
Q maks = 470.2892 kNm
2
Q min = 448.5008 kNm
2
Q netto =
2 min
Q Qmaks
+
=
2 5008
. 448
2892 .
470 +
= 459.395
kNm
2
e. Kontrol kekuatan Geser Pons
Tinggi efektif o
Tebal pondasi = 800 mm
o Penutup beton
= 20 mm
116
o Diameter tulangan D
= 22 mm o
dp = h – p – D – ½.D
= 800 – 70 – 22 - 11 = 697 mm
o dl
= h – p – ½ D = 800 – 70 - 11
= 719 mm Perhitungan akibat tegangan netto berfaktor
Gaya geser berfaktor Vu = Q netto maks x luas beban geser
= 470.2892 kNm
2
x {B.L – a1 + d . a2 + d}
= 470.2892 x {2.2 – 0.45 + 0,697. 0.85 + 0,697} = 1046,671 kN
Gaya geser nominal φ Vc
= φ . bo . d .
c f
bo = 2 . a1 + d + 2 . a2 + d
= 2 . 450 + 697 + 2. 850 + 697 = 5388 mm
φ Vc = 0.6 x 5388 x 0.697 x 25
= 11266 kN Vu = 1046,671 kN
φ Vc = 11266 kN Tebal plat mencukupi untuk memikul gaya geser tanpa memerlukan
tulangan geser.
117
f. Perhitungan momen lentur
