Jarak antara tube dan baffle
Δ
tb
= 0,8 mm
Jarak antara shell dan baffle
Δ
sb
= 4,8 mm
Jarak antara bundle dan shell
Δ
by
= 11,45 mm
4.4. Metode Delaware
4.4.1. Perhitungan Koefisien Perpindahan Panas untuk Aliran di dalam shell
Langkah-langkah dalam perhitungan koefisien perpindahan panas untuk aliran di dalam shell menurut metode Delaware adalah sebagai berikut :
1. Perhitungan luas permukaan aliran di sekitar garis tengah S
m
untuk triangular pitch.
Diameter bundle, D
OTL
= D
S
- Δ
bs
= 508 – 11,45 mm = 496,55 mm
2
085 ,
0127 ,
01905 ,
01905 ,
0127 ,
4965 ,
4965 ,
508 ,
495 ,
m S
m m
m m
m m
m m
S D
P P
D D
D D
L S
m m
o T
T o
OTL OTL
S B
m
=
−
− +
− =
− −
+ −
=
2. Kecepatan maksimum aliran diantara tube di sekitar garis tengah V
max s
m s
kg m
T
m S
M V
1 ,
085 ,
. 995
67 ,
9 .
2 m
kg max
3
= =
= ρ
3. Bilangan Reynold Re
Universitas Sumatera Utara
85 ,
1717 10
6 ,
735 10
7 ,
12 .
1 ,
. 995
. .
Re
. 6
3 m
kg max
3
= ×
× =
=
− −
s m
kg s
m o
m D
V η
ρ
4. Jarak baffle cut L
C
Baffle cut, B
C
= 25 sehingga : m
m D
B L
S C
C
127 ,
100 508
, .
25 100
= =
=
5. Fraksi tube aliran menyilang F
C
719 ,
4965 ,
127 ,
. 2
508 ,
cos 2
4965 ,
127 ,
. 2
508 ,
cos sin
4965 ,
127 ,
. 2
508 ,
2 1
2 cos
2 2
cos sin
2 2
1
1 1
1 1
=
− −
− −
+ =
− −
− −
+ =
− −
− −
C C
OTL C
S OTL
C S
OTL C
S C
F m
m m
m m
m F
D L
D D
L D
D L
D F
π π
π π
6. Factor koreksi untuk konfigurasi baffle J
C
J
C
= 0,55 + 0,72 F
C
J
C
= 0,55 + 0,72 . 0,719 = 1,06
7. Luas penampang aliran pada celah antara shell dan baffle S
Sb
δ
sb
= 4,8 mm
Universitas Sumatera Utara
2 1
1
00643 ,
508 ,
127 ,
. 2
1 cos
0048 ,
508 ,
2 1
cos .
m S
m m
m m
D L
D S
sb s
c sb
s sb
=
−
− ⋅
=
−
− =
− −
π π
δ
8. Luas penampang aliran pada celah antara tube dan baffle S
tb
δ
tb
= 0,8 mm
2
021 ,
2 719
, 1
802 0008
, 0127
, 2
1 m
m m
F N
D S
c T
tb o
tb
= +
⋅ ⋅
⋅ ⋅
= +
⋅ ⋅
⋅ ⋅
= π
δ π
9. Faktor koreksi karena kebocoran antara shell dan baffle serta tube dan
baffle J
L
Dari gambar 2.12 diperoleh J
L
= 0,32
10. Fraksi luas penampang aliran menyilang yang menyebabkan aliran
bypass F
bp
06 ,
085 ,
495 ,
4965 ,
508 ,
2
= ⋅
− =
⋅ −
= m
m m
m S
L D
D F
m B
OTL s
bp
11. Factor koreksi karena aliran bypass di antara bundle dan shell J
B
Dari gambar 2.13 diperoleh J
B
= 0,9
12. Jumlah baris menyilang N
c
Untuk susunan tube triangular P
TP
= 0,866 . P
T
Universitas Sumatera Utara
396 ,
15 01905
, 866
, 508
, 127
, 2
1 508
, 2
1 =
⋅
⋅
− =
⋅ −
= m
m m
m P
D L
D N
TP s
c s
c
13. Bilangan Nusselt unutk susunan tube triangular dan Re = 1717,85
24 ,
53 94
, 4
85 ,
1717 273
, Pr
Re 273
,
34 ,
635 ,
34 ,
635 ,
= ⋅
⋅ =
⋅ =
U
N
14. Koefisien perpindahan panas aliran menyilang ideal α
c K
m W
K m
W o
u c
m D
N
. .
2
98 ,
2604 0127
, 006214
, 24
, 53
= ⋅
= ⋅
= λ
α
15. Koefisien perpindahan panas untuk aliran di dalam shell α
K m
W K
m W
B L
c c
J J
J
. .
2 2
25 ,
795 9
, 32
, 06
, 1
98 ,
2604 =
⋅ ⋅
⋅ =
⋅ ⋅
⋅ =
α α
4.4.2 Perhitungan Penurunan Tekanan
