1. Home
  2. Lainnya

Flash Drum FD-301 Saran

A-16 Menentukan temperatur dew point distilat T dew Untuk mendapatkan Tdew distilat, dilakukan trial T pada tekanan 1 atm sehingga didapat KHK = Σyiα Dengan menggunakan program solver- excel didapatkan hasil sebagai berikut : Tabel A.17. Hasil perhitungan dew point Komponen kmoljam yi P o ; mmHg Ki αKiKhk yiα xi=yiα jumlahyiα C 8 H 10 0,0000 0,00000 238,23951 0,31347 0,56298 0,00000 0,00000 CH 3 COOH 0,0012 1,662E-05 423,17616 0,55681 1,00000 1,117E-05 2,007E-05 HBr 0,0000 0,0000 423,17616 0,55681 1,00000 0,0000 0,0000 CH 3 COO 2 Co 0,0000 0,0000 423,17616 0,55681 1,00000 0,0000 0,0000 CH 3 COO 2 Mn 0,0000 0,0000 423,17616 0,55681 1,00000 0,0000 0,0000 H 2 O 103,5118 0,99998 760,65602 1,00086 1,79749 0,55632 0,99998 Total 103,5130 1 0,55634 1 T dew distilat : 100,021 o C Tekanan : 1 atm Menentukan temperatur bubble point bottom T bubble Untuk mendapatkan T bubble bottom , dilakukan trial T pada tekanan 1 atm sehingga didapatkan K HK = 1Σxiα Dengan menggunakan program solver-excel didapatkan hasil sebagai berikut: Tabel A.18. hasil perhitungan bubble point bottom Komponen kmoljam xi P o ; mmHg Ki α xi α yi C 8 H 10 27,96033 0,69480 609,09631 0,80144 0,55062 0,38257 0,55607 CH 3 COOH 11,55766 0,28720 1106,20946 1,45554 1,00000 0,28720 0,41745 HBr 0,55815 0,01387 1106,20946 1,45554 1,00000 0,01387 0,02016 CH 3 COO 2 Co 0,08234 0,00205 1106,20946 1,45554 1,00000 0,00205 0,00297 CH 3 COO 2 Mn 0,07330 0,00182 1106,20946 1,45554 1,00000 0,00182 0,00265 H 2 O 0,01035 0,00026 2060,98334 2,71182 1,86310 0,00048 0,00070 Total 40,24223 6,41372 0,68799 T bubble bottom : 130,363 o C Tekanan : 1 atm Menentukan Light Key dan Heavy Key Light Key : air Heavy Key : asam asetat Untuk menentukan distribusi komponen maka digunakan metode Shiras Treybal pers. 9.164 dengan persamaan sebagai berikut : A-17       F x D x F x D x F x D x F HK LK D HK j LK F LK LK D LK j F j D j                 , , , , , , 1 1 1      Dimana : R kiri =   F x D x F LK LK D LK j       , , 1 1   R kanan =     F x D x F HK LK D HK j LK       , , 1    R = F x D x F j D j   , , D = total distilat, kmol F = total umpan, kmol LK = light key HK = heavy key x = fraksi mol Komponen LK dan HK akan berada diantara nilai - 0,01 ≤ F x D x F j D j   , , ≤ 1,01 Komponen j tidak terdistribusi jika : 01 , , ,     F x D x F j D j atau 01 , 1 , ,    F x D x F j D j Volatilitas rata- rata α-ave dapat ditentukan dengan persamaan : Geankoplis, 1993 Tabel A.19. Hasil Perhitungan Distribusi Komponen Komponen α-dist α-bott α-ave R kiri R kanan R Keterangan C 8 H 10 0,56298 0,55062 0,55676 -0,53396 0,00015 -0,53381 Tak Terdistribusi CH 3 COOH 1,00000 1,00000 1,00000 0,00000 0,00010 0,00010 Terdistribusi HBr 1,00000 1,00000 1,00000 0,00000 0,00010 0,00010 Terdistribusi CH 3 COO 2 Co 1,00000 1,00000 1,00000 0,00000 0,00010 0,00010 Terdistribusi CH 3 COO 2 Mn 1,00000 1,00000 1,00000 0,00000 0,00010 0,00010 Terdistribusi H 2 O 1,79749 1,86310 1,83000 0,99990 0,00000 0,99990 Terdistribusi Penentuan light key air dan heavy key asam asetat tepat dikarenakan hasil perhitungan diatas menunjukkan bahwa hanya komponen air dan asam asetat yang terdistribusi. Sedangkan komponen yang lain tidak terdistribusi. bottom top avg α α α   A-18 Tabel A.20. Neraca Massa Distilasi DC-401 Komponen Aliran 17 Aliran 18 Aliran 19 Kgjam Kgjam Kgjam C 8 H 10l 2963,79548 0,00000 2963,79548 CH 3 COOH l 693,52884 0,06935 693,45949 HBr l 45,21021 0,00000 45,21021 CH 3 COO 2 Co l 14,49197 0,00000 14,49197 CH 3 COO 2 Mn l 12,68088 0,00000 12,68088 H 2 O l 1863,39941 1863,21307 0,18634 Subtotal 1863,2824 3729,8396 Total 5593,1221 5593,1221

Dokumen yang terkait

PRARANCANGAN PABRIK ISOPROPIL ALKOHOL DARI PROPILEN DAN AIR KAPASITAS 35.000 TON/TAHUN (Perancangan Menara Distilasi 1 (MD-301))

42 166 43

PRARANCANGAN PABRIK METIL ETIL KETON DARI 2-BUTANOL DENGAN PROSES DEHIDROGENASI KAPASITAS 30.000 TON/TAHUN (Perancangan Menara Distilasi (MD-301))

4 25 8

PRARANCANGAN PABRIK METIL ETIL KETON DARI 2-BUTANOL DENGAN PROSES DEHIDROGENASI KAPASITAS 30.000 TON/TAHUN (Perancangan Menara Distilasi (MD-301))

56 156 146

PRARANCANGAN PABRIK TEREPTHALIC ACID DENGAN PROSES OKSIDASI PARAXYLEN KAPASITAS 60.000 TON/TAHUN (Perancangan Menara Distilasi 401(DC-401))

46 177 509

PRARANCANGAN PABRIK DEKSTROSA DARI Manihot utilissima DENGAN PROSES HIDROLISIS ENZIMATIS KAPASITAS 60.000 TON/TAHUN (Perancangan Reaktor Sakarifikasi (RS-201))

10 31 61

PRARANCANGAN PABRIK AKROLEIN DARI OKSIDASI PROPILEN KAPASITAS 60.000 TON/TAHUN (Perancangan Heater -102 (HE-102))

2 10 20

PRARANCANGAN PABRIK TEREPTHALIC ACID DENGAN PROSES OKSIDASI PARAXYLEN KAPASITAS 60.000 TON/TAHUN (Perancangan Reactor 201(RE-201))

0 8 11

PRARANCANGAN PABRIK EPICHLOROHYDRIN DARI DICHLOROHYDRIN DAN SODIUM HIDROKSIDA KAPASITAS 50.000 TON/TAHUN (Perancangan Menara Distilasi (DC-301))

31 120 40

PRARANCANGAN PABRIK ISOPROPANOLAMIN DARI PROPILEN OKSIDA DAN AMONIAK KAPASITAS 15.000 TON/TAHUN (Perancangan Menara Distilasi (DC-301))

15 54 64

PRARANCANGAN PABRIK KALSIUM HIDROKSIDA DARI KALSIUM OKSIDA DAN AIR KAPASITAS 30.000 TON/TAHUN (Perancangan Menara Distilasi (D-201))

68 180 51