1. Home
  2. Lainnya

Intercooler stage 2 Flash Drum FD-301

A-140

9. Flash Drum FD-301

Fungsi : Menurunkan tekanan dan memisahkan fasa uap dan fasa cair keluaran reactor Jenis : Tangki silinder vertical Kondisi Operasi :P = 1 atm dan T = 210 o C

A. Neraca Massa Flash Drum FD-301 1. Komposisi Aliran Liquid

Tabel C.9.1 Komposisi aliran liquid Komponen Massa kgjam w i ρ i kgm 3 w i ρ i C8H10 201,3786 0,0259 673,5044 0,000039 CH3COOH 24,1012 0,0031 809,5728 0,000004 HBr 1,5711 0,0002 809,5728 0,000000 CH3COO2Co 0,5036 0,0001 809,5728 0,000000 CH3COO2Mn 0,4407 0,0001 809,5728 0,000000 A-141 C8H6O4 7.499,9847 0,9664 1.674,7488 0,000577 H2O 32,9853 0,0043 832,3078 0,000005 Total 7.760,9653 1,0000 0,000625

2. Menentukan Densitas Mother Liquor

Tabel C.9.2 Komposisi aliran uap Komponen Massa kgjam W i BM Mol kmoljam Yi Yi.BM C8H10 2.963,7955 0,5299 106 27,9603 0,1945 20,6170 CH3COOH 693,5288 0,1240 60 11,5588 0,0804 4,8244 HBr 45,2102 0,0081 81 0,5582 0,0039 0,3145 CH3COO2Co 14,4920 0,0026 176 0,0823 0,0006 0,1008 CH3COO2Mn 12,6809 0,0023 173 0,0733 0,0005 0,0882 C8H6O4 0,0153 0,0000 166 0,0001 0,0000 0,0001 H2O 1.863,3994 0,3332 18 103,5222 0,7201 12,9623 Total 5.593,1221 1,0000 143,7552 1,0000 38,9073

B. Perhitungan Design

1. Menentukan laju alir umpan dan densitas

Input Umpan = campuran uap dan liquid = 13.354,0874 kgjam W v = vapor flowrate A-142 = 5.593,1221 kgjam = 3,4258 lbs ρ v = T R P BM y i    . = 0,9812 kgm 3 = 0,0613 lbft 3 W l = liquid flowrate = 7.760,9653 kgjam = 4,75366 lbs ρ l =   . 1 i w = 1.600,2703 kgm 3 = 99,9224 lbft 3

2. Menghitung Faktor Pemisahan Uap-Cair F

LV F LV = L V V L W W         Evans,1979 = 0,0344

3. Menghitung Kecepatan Uap Maksimum U

Vmaks A-143 Untuk mengetahui hubungan F LV terhadap K v , dari figure 5.1 Evans, 1979 didapat K V sebesar 0,300 U Vmaks = V V L V K     = 12,1120 fts

4. Menghitung Debit Uap Q

V Q V = V V W  = 55,9179 ft 3 s

5. Menghitung Luas Penampang dan Diameter Minimum

A min = Vmaks V U Q Evans, 1979 = 4,6167 ft 2 D min =  min . 4 A Evans, 1979 = 2,9406 ft = 35,2872 in

6. Menghitung Debit Cairan Q

L Q L = L L W  = 0,0476 ft 3 s

7. Menghitung Volume Cairan Dalam Tangki

Dokumen yang terkait

PRARANCANGAN PABRIK ISOPROPIL ALKOHOL DARI PROPILEN DAN AIR KAPASITAS 35.000 TON/TAHUN (Perancangan Menara Distilasi 1 (MD-301))

42 166 43

PRARANCANGAN PABRIK METIL ETIL KETON DARI 2-BUTANOL DENGAN PROSES DEHIDROGENASI KAPASITAS 30.000 TON/TAHUN (Perancangan Menara Distilasi (MD-301))

4 25 8

PRARANCANGAN PABRIK METIL ETIL KETON DARI 2-BUTANOL DENGAN PROSES DEHIDROGENASI KAPASITAS 30.000 TON/TAHUN (Perancangan Menara Distilasi (MD-301))

56 156 146

PRARANCANGAN PABRIK TEREPTHALIC ACID DENGAN PROSES OKSIDASI PARAXYLEN KAPASITAS 60.000 TON/TAHUN (Perancangan Menara Distilasi 401(DC-401))

46 177 509

PRARANCANGAN PABRIK DEKSTROSA DARI Manihot utilissima DENGAN PROSES HIDROLISIS ENZIMATIS KAPASITAS 60.000 TON/TAHUN (Perancangan Reaktor Sakarifikasi (RS-201))

10 31 61

PRARANCANGAN PABRIK AKROLEIN DARI OKSIDASI PROPILEN KAPASITAS 60.000 TON/TAHUN (Perancangan Heater -102 (HE-102))

2 10 20

PRARANCANGAN PABRIK TEREPTHALIC ACID DENGAN PROSES OKSIDASI PARAXYLEN KAPASITAS 60.000 TON/TAHUN (Perancangan Reactor 201(RE-201))

0 8 11

PRARANCANGAN PABRIK EPICHLOROHYDRIN DARI DICHLOROHYDRIN DAN SODIUM HIDROKSIDA KAPASITAS 50.000 TON/TAHUN (Perancangan Menara Distilasi (DC-301))

31 120 40

PRARANCANGAN PABRIK ISOPROPANOLAMIN DARI PROPILEN OKSIDA DAN AMONIAK KAPASITAS 15.000 TON/TAHUN (Perancangan Menara Distilasi (DC-301))

15 54 64

PRARANCANGAN PABRIK KALSIUM HIDROKSIDA DARI KALSIUM OKSIDA DAN AIR KAPASITAS 30.000 TON/TAHUN (Perancangan Menara Distilasi (D-201))

68 180 51