Dimensi Pengaduk Daya Motor

= s m kg x rps m . 10 5,2468 5046 , 3 3125 , kgm 887,9344 4 2 3 = 5,7916 x 10 5 Angka daya, N p = 3 gambar 10.6 Walas, 1988 Kebutuhan daya teoritis : P = 5 3 . . . I mix p D N N = 5 3 3 3125 , x 5046 , 3 x kgm 9344 , 887 x 3 m = 341,6654 Js = 0,4582 hp Hilang gland loss = 10 x 0,4582 hp = 0, 0458 hp M.V. Joshi, gland loss 10 dari daya teoritis Daya input = 0,4582 hp + 0,0458 hp = 0,5040 hp Hilang sistem transmisi = 20 x 0,5040 hp = 0,1008 hp Daya total = 0,1008 hp + 0,5040 hp = 0,6048 hp Efisiensi motor = 80 Motor yang digunakan = 0,7560 hp Tabel C.12.3. Spesifikasi Alat NE – 301 Fungsi Tempat penetralan H 2 SO 4 dengan NaOH pada campuran hasil keluaran reaktor Kode Alat NE-301 Tipe Tangki berpengaduk Dimensi Tinggi Vessel = 53,3680 in IDs = 37,2836 in Tebal shell = 316in Tipe Head = Torispherical Tebal head = 316 in Tipe pengaduk = Disc six flat-blade open turbine Jumlah pengaduk 1 buah Kapasitas 39,3089 ft 3 Power motor 1,3583 Hp MENARA DISTILASI Fungsi : Memisahkan CH 3 COOC 3 H 7 dari campurannya Jenis : Menara dengan Sieve Tray Massa Masuk Komponen Massa masuk kgjam Mol kmoljam Fraksi Mol C 3 H 7 OH 19984,67704 332,52374 0,671 CH 3 COOC 3 H 7 13705,4997 134,1965 0,271 H 2 O 513,6097 28,5197 0,0575 Total 34203,78664 495,24004 1 Massa Keluar No. Komponen Produk Atas Produk Bawah kgjam Fraksi Mol kgjam Fraksi Mol 1. C 3 H 7 OH 13002,5591 0,98 0.005 0,02 2. CH 3 COOC 3 H 7 131,6022 0,01 1275 0,98 3. H 2 O 26,1055 0,002 13160,2668 21043,52 Menentukaan kondisi operasi di Menara Distilasi 1. Kondisi Operasi Atas Persamaan Antoine : Ln P = A - C T B K = P P y = K.x Konstanta persamaan Antoine Reid, 1987 Komponen A B C C 3 H 7 OH 17,5439 3166,38 -80,15 CH 3 COOC 3 H 7 16,2291 2980,47 -64,15 H 2 O 18,3036 3816,44 -46,13 Kondisi operasi atas menara terjadi pada keadaan Dew Point digunakan kondensor total sehingga XD = Yi. Pada keadaan Dew Point titik Embun maka ∑xi = ∑ yi Ki = 1,00. Dicoba P operasi, sehingga ∑x = 1 P = 760 mmHg Trial T = 97,4012 C = 370,4012 K Komponen Fraksi Mol y P mmHg K x = yK = klkkhk C 3 H 7 OH 0,988 761,1263 1,001481 0,98654 1,2131 CH 3 COOC 3 H 7 0,01 663,1442 0,82556 0,01146 1 H 2 O 0,002 688,3635 0,90574 0,00221 1,097121 1,00021 1 Diperoleh kondisi opersi : Suhu atas menara = 370,4012 Kelvin = 97,4012 o Celcius Tekanan atas menara = 760 mmHg

2. Kondisi Operasi Bawah

Kondisi operasi bawah menara terjadi pada keadaan bubble point titik didih. Pada keadaan bubble point titik didih maka ∑ Yi = ∑ ki . Xi = 1,00 Asumsi P bottom = 988 mmHg Trial T = 111 C = 384 K Komponen Fraksi Mol x P mmHg K y= K.x = klkkhk C 3 H 7 OH 0,02 1240,208 1,55271 0,0251 1,5295 CH 3 COOC 3 H 7 0,98 1003,013 1,01519 0,9948 1 1,01 1 Diperoleh kondisi opersi : Suhu bawah menara = 384 Kelvin = 111 o Celcius Tekanan bawah menara = 988 mmHg

3. Kondisi operasi Umpan

P = 760 mmHg Trial T = 100 C = 373 K Komponen Fraksi Mol x P mmHg K Y = K.x = klkkhk C 3 H 7 OH 0,671 838,4937 1,10328 0,7403 1,1650 CH 3 COOC 3 H 7 0,271 719,7338 0,94702 0,2566 1 H 2 O 0,0575 755,884 0,9946 0,0572 1,0502 1 1,05 Kondisi operasi Umpan : Suhu Umpan menara = 373 o Kelvin = 100 o Celcius Tekanan Umpan menara = 760mmHg Menentukan jumlah plate rata-rata = lk-hk = top = khk klk = 82556 , 001481 , 1 = 1,2131 bottom = khk klk = 0151919 , 1 552713 , 1 = 1,5295 rata-rata = 5295 , 1 2131 , 1 x = 1,3621 F xhk xlk = 271 , 671 , = 2,476 Dari grafik hubungan F xhk xlk Vs rata-rata diperoleh = 1,06 Rmin + 1 = i i i XD . = 06 , 1 2131 , 1 988 , 2131 , 1 x + 06 , 1 1 01 , 1x + 06 , 1 09712 , 1 002 , 09712 , 1 x = 7,8285 + -0,1667 + 0,0591 = 7,712 Rmin = 6,7212 Syarat untuk air pendingin , RRmin = 1,2 – 1,3 NNmin = 1,8 – 2,5 Diambil RRmin = 1,3 R = 1,3 x 6,7212 = 8,7376 1 R Rmin - R = 1 7376 , 8 7212 , 6 7376 , 8 = 0,2071 Dari kurva Gillilland diperoleh 1 N Nmin - N = 0,44 Nmin = hk - lk B D log xlk xhk xhk xlk log = 3621 , 1 log 02 , 98 , 0,01 0,988 log = 27,4568 1 N Nmin - N = 0,44 1 N 27,4568 - N = 0,44 N – 27,4568 = 0,44 N + 0,44 N = 49,8127 NNmin = 1,8 – 2,5 4568 , 27 8127 , 49 = 1,814 masuk range Karena menggunakan kondensor total dan reboiler partial, maka : Jumlah plate teoritis Nt = N + 1 = 49,8127 + 1 = 49,8127 plate Menentukan Plate actual dan letak umpan N = Jumlah plate teoritis pada seksi rectifiying M = Jumlah plate teoritis pada seksi stripping 1 1 M N = B F F D xlk xhk xhk xlk xlk xhk xhk xlk log log = 02 , 98 , 271 , 671 , log 671 , 271 , 01 , 988 , log = 0,7682 1 1 M N = 0,7682 N + M = 49,8127 M = 49,8127 - N N + 1 = 0,7682 M +1 N + 1 = 0,7682 M + 0,7682 N + 1 = 0,7682 49,8127 – N + 0,7682 N = 21,5102 M = 28,3025 Perhitungan efisiensi plate Dari fig 14 Kern didapat harga masing-masing komponen pada T = 100 C C 3 H 7 OH = 0,38 cP CH 3 COOC 3 H 7 = 0,17 cP H 2 O = 0,21 cP ave = X i . I umpan = 0,671 x 0,38 + 0,271 x 0,17 + 0,0575 x 0,21 = 0,31255 cP ave ave = 1,3621.0,31255.10 -3 = 4,25.10 -4 Dari fig 6-25 Treybal ed-3 didapat Efisiensi plate E = 65, maka diperoleh plate actual: Seksi Rectifiying = 65 , 5102 , 21 = 33,093 34 plate Seksi Stripping = 65 , 3025 , 28 = 43,5423 44 plate