8. 5. Penulangan Pile Cap 8. 6. Penulangan Tie Beam

90 Digunakan tulangan 4 D 22 As terpasang = 1521 mm 2 Penulangan Geser Tiang Pancang Vu = 2760,7 kg = 27607 N Vn = VuØ = 276070,6 = 46011,667 N Vc = 16 . √f’c . b . d = 16 . √30 . 300 . 242 = 66274,429 N Periksa v u fv c Vu = Vub.d = 27607300.242 = 0,380 MPa Vc = Vcb.d = 16 . √f’c = 16 . √30 = 0,913 fVc = 0,6 . 0,913 = 0,548 v u fv c Þ dipakai tulangan praktis Digunakan tulangan sengkang ø8 – 200. 4. 4. 8. 5. Penulangan Pile Cap Penulangan didasarkan pada : Pmaks = 52,344 ton 4D22 ø8 – 200 Universitas Sumatera Utara 91 Mx = My = 52,344 . 0,35 = 18,3204 tm Penulangan Arah x M u = 18,3204 tm = 183,204 kNm Tebal pelat h = 500 mm Penutup beton p = 70 mm Diameter tulangan ø D = 16 mm Tinggi efektif arah x dx = h – p – ½ ø D = 500 – 70 – ½ .16 = 422 mm �� �. � 2 = 183,204 1. 0,422 2 = 1028,75 1,029 = �. 0,8.4001 − 0,588. �. 400 30 1,029 = 320ρ – 250,88 ρ 2 ρ = 0,00321 35 50 35 35 35 Universitas Sumatera Utara 92 Pemeriksaan syarat rasio penulangan ρmin ρ ρmax ρmin = 1,4fy = 1,4400 = 0,0035 ρmin = �.450 600+�� � 0,85.�′� 400 = 0,85.450 600+400 � 0,85.30 400 = 0,446 ρ ρ min maka dipakai ρ min As = ρ.b.d. = 0,0035 . 1 . 0,422 . 10 6 = 1447 mm 2 Digunakan tulangan Ø16-125 As = 1608 mm 2 Penulangan Arah y M u = 18,3204 tm = 183,204 kNm Tebal pelat h = 500 mm Penutup beton p = 70 mm Diameter tulangan ø D = 16 mm 35 50 35 35 35 Universitas Sumatera Utara 93 Tinggi efektif arah x dx = h – p – ½ ø D = 500 – 70 – 16 - ½ .16 = 406 mm �� �. � 2 = 183,204 1. 0,406 2 = 1111,43 1,11143 = �. 0,8.4001 − 0,588. �. 400 30 1,029 = 320ρ – 250,88 ρ 2 ρ = 0,00347 Pemeriksaan syarat rasio penulangan ρmin ρ ρmax ρmin = 1,4fy = 1,4400 = 0,0035 ρmin = �.450 600+�� � 0,85.�′� 400 = 0,85.450 600+400 � 0,85.30 400 = 0,446 ρ ρ min maka dipakai ρ min As = ρ.b.d. = 0,0035 . 1 . 0,422 . 10 6 = 1447 mm 2 Digunakan tulangan Ø16-125 As = 1608 mm 2 Universitas Sumatera Utara 94 4. 4. 8. 6. Penulangan Tie Beam Tie beam direncanakan menahan gaya aksial sebesar 20 dari gaya geser horizontal total akibat gempa. Data-data perencanaan :: f’c = 30 MPa fy = 400 MPa b = 250 mm h = 400 mm Diameter tulangan = 22 mm Ø sengkang = 10 mm Ø aksial = 0,65 Ts = 50 mm Dari perhitungan gempa gaya geser horizontal total yang didapatkan adalah : V = 684,996 kN d = h – ts + Ø sengkang + ½ D tul = 400 – 70 + 10 + ½.22 = 309 mm Gaya aksial yang ditanggung : Pu = 20 . V = 20 .684,996 kN = 136,999 kN Ast = 0,02 x b x d = 0,02 x 250 x 309 = 1545 mm 2 Dicoba tulangan 6 D 22 As = 2281 mm 2 Ag = b x h = 250 x 400 = 100.000 mm 2 Pn = 0,8 x Ø aksial x 0,85 x f’c x Ag-Ast + fy x Ast Universitas Sumatera Utara 95 = 0,8 x 0,65 x 0,85 x 30 x 100000-2281 + 400 x 1545 = 1.617.113,94 N = 1617,114 kN Cek syarat : Pu Pn → 136,999 kN 1617,114 kN ► OK Tulangan geser digunakan tulangan minimum dimana jarak sengkang tidak boleh melebihi syarat dibawah ini SK SNI – 3.14.9-6.2 ½ dimensi terkecil = ½ x 250 = 125 mm 10 D tul = 10 x 22 = 220 mm Dipakai sengkang Ø10 – 100 mm untuk daerah tumpuan Ø10 – 150 mm untuk daerah lapangan Digunakan tulangan torsi 2 D 13

4. 5. Perencanaan Bangunan dengan Dilatasi Balok Kantilever