Perbandingan Desain Tahan Gempa Bangunan Gedung Beton Bertulang Menggunakan Pelat Konvensional Dan Flat Slab With Drop Panel

Output ETABS v9.5.0 untuk Bangunan Gedung SRPMM

dengan Pelat Konvensional Balok Story 3 Frame B58

Story Frame Combination Location P(kN) V(kN) M(kNm)

STORY 3 B58

DEAD 0.4 0 -13.48 -7.357

DEAD 0.873 0 -10.8 -1.618

DEAD 1.345 0 -8.13 2.858

DEAD 1.818 0 -5.46 6.07

DEAD 2.291 0 -2.79 8.019

DEAD 2.764 0 -0.11 8.703

DEAD 3.236 0 2.56 8.124

DEAD 3.709 0 5.23 6.282

DEAD 4.182 0 7.91 3.175

DEAD 4.655 0 10.58 -1.195

DEAD 5.127 0 13.25 -6.828

DEAD 5.6 0 15.93 -13.726

LIVE 0.4 0 0.54 1.416

LIVE 0.873 0 0.54 1.158

LIVE 1.345 0 0.54 0.901

LIVE 1.818 0 0.54 0.644

LIVE 2.291 0 0.54 0.386

LIVE 2.764 0 0.54 0.129

LIVE 3.236 0 0.54 -0.129

LIVE 3.709 0 0.54 -0.386

LIVE 4.182 0 0.54 -0.643

LIVE 4.655 0 0.54 -0.901

LIVE 5.127 0 0.54 -1.158

LIVE 5.6 0 0.54 -1.416

EX 0.4 0 26.65 68.808

EX 0.873 0 26.65 56.21

EX 1.345 0 26.65 43.611

EX 1.818 0 26.65 31.013

EX 2.291 0 26.65 18.415

EX 2.764 0 26.65 5.816

EX 3.236 0 26.65 6.782

EX 3.709 0 26.65 19.38

EX 4.182 0 26.65 31.979

EX 4.655 0 26.65 44.577

EX 5.127 0 26.65 57.175

Balok Story 3 Frame B58

Story Frame Combination Location P(kN) V (kN) M(kNm)

STORY 3 B58

COMB1 0.4 0 -18.87 -10.3

COMB1 0.873 0 -15.13 -2.265

COMB1 1.345 0 -11.38 4.001

COMB1 1.818 0 -7.64 8.498

COMB1 2.291 0 -3.9 11.226

COMB1 2.764 0 -0.16 12.185

COMB1 3.236 0 3.59 11.374

COMB1 3.709 0 7.33 8.794

COMB1 4.182 0 11.07 4.445

COMB1 4.655 0 14.81 -1.673

COMB1 5.127 0 18.56 -9.56

COMB1 5.6 0 22.3 -19.216

COMB2 0.4 0 -15.3 -6.563

COMB2 0.873 0 -12.09 -0.088

COMB2 1.345 0 -8.89 4.871

COMB2 1.818 0 -5.68 8.314

COMB2 2.291 0 -2.47 10.24

COMB2 2.764 0 0.74 10.65

COMB2 3.236 0 3.94 9.543

COMB2 3.709 0 7.15 6.92

COMB2 4.182 0 10.36 2.781

COMB2 4.655 0 13.57 -2.875

COMB2 5.127 0 16.78 -10.047

COMB2 5.6 0 19.98 -18.736

COMB3 MAX 0.4 0 11.02 61.395

COMB3 MAX 0.873 0 14.23 55.427 COMB3 MAX 1.345 0 17.44 47.942 COMB3 MAX 1.818 0 20.64 38.941 COMB3 MAX 2.291 0 23.85 28.423 COMB3 MAX 2.764 0 27.06 16.389 COMB3 MAX 3.236 0 30.27 16.402 COMB3 MAX 3.709 0 33.48 26.532 COMB3 MAX 4.182 0 36.68 35.145 COMB3 MAX 4.655 0 39.89 42.242 COMB3 MAX 5.127 0 43.1 47.823

Balok Story 3 Frame B58

Story Frame Combination Location P(kN) V(kN) M(kNm)

STORY 3 B58

COMB3 MIN 0.4 0 -42.28 -76.221 COMB3 MIN 0.873 0 -39.07 -56.993 COMB3 MIN 1.345 0 -35.86 -39.281 COMB3 MIN 1.818 0 -32.66 -23.085 COMB3 MIN 2.291 0 -29.45 -8.406 COMB3 MIN 2.764 0 -26.24 4.756 COMB3 MIN 3.236 0 -23.03 2.839 COMB3 MIN 3.709 0 -19.82 -12.228 COMB3 MIN 4.182 0 -16.62 -28.812 COMB3 MIN 4.655 0 -13.41 -46.911 COMB3 MIN 5.127 0 -10.2 -66.527

COMB3 MIN 5.6 0 -6.99 -87.66

COMB4 MAX 0.4 0 11.02 61.395

COMB4 MAX 0.873 0 14.23 55.427 COMB4 MAX 1.345 0 17.44 47.942 COMB4 MAX 1.818 0 20.64 38.941 COMB4 MAX 2.291 0 23.85 28.423 COMB4 MAX 2.764 0 27.06 16.389 COMB4 MAX 3.236 0 30.27 16.402 COMB4 MAX 3.709 0 33.48 26.532 COMB4 MAX 4.182 0 36.68 35.145 COMB4 MAX 4.655 0 39.89 42.242

COMB4 MAX 5.127 0 43.1 47.823

COMB4 MAX 5.6 0 46.31 51.887

COMB4 MIN 0.4 0 -42.28 -76.221 COMB4 MIN 0.873 0 -39.07 -56.993 COMB4 MIN 1.345 0 -35.86 -39.281 COMB4 MIN 1.818 0 -32.66 -23.085 COMB4 MIN 2.291 0 -29.45 -8.406 COMB4 MIN 2.764 0 -26.24 4.756 COMB4 MIN 3.236 0 -23.03 2.839 COMB4 MIN 3.709 0 -19.82 -12.228 COMB4 MIN 4.182 0 -16.62 -28.812 COMB4 MIN 4.655 0 -13.41 -46.911 COMB4 MIN 5.127 0 -10.2 -66.527

Balok Story 3 Frame B58

Story Frame Combination Location P(kN) V(kN) M(kNm)

STORY 3 B58

COMB5 MAX 0.4 0 14.52 62.187

COMB5 MAX 0.873 0 16.93 54.754 COMB5 MAX 1.345 0 19.33 46.184 COMB5 MAX 1.818 0 21.74 36.476 COMB5 MAX 2.291 0 24.14 25.631 COMB5 MAX 2.764 0 26.55 13.649 COMB5 MAX 3.236 0 28.96 14.094 COMB5 MAX 3.709 0 31.36 25.034 COMB5 MAX 4.182 0 33.77 34.836 COMB5 MAX 4.655 0 36.17 43.502 COMB5 MAX 5.127 0 38.58 51.03

COMB5 MAX 5.6 0 40.98 57.42

COMB5 MIN 0.4 0 -38.78 -75.429 COMB5 MIN 0.873 0 -36.37 -57.666 COMB5 MIN 1.345 0 -33.97 -41.039 COMB5 MIN 1.818 0 -31.56 -25.55 COMB5 MIN 2.291 0 -29.16 -11.198 COMB5 MIN 2.764 0 -26.75 2.017 COMB5 MIN 3.236 0 -24.35 0.53 COMB5 MIN 3.709 0 -21.94 -13.727 COMB5 MIN 4.182 0 -19.53 -29.121 COMB5 MIN 4.655 0 -17.13 -45.652 COMB5 MIN 5.127 0 -14.72 -63.321 COMB5 MIN 5.6 0 -12.32 -82.127

COMB6 MAX 0.4 0 14.52 62.187

COMB6 MAX 0.873 0 16.93 54.754 COMB6 MAX 1.345 0 19.33 46.184 COMB6 MAX 1.818 0 21.74 36.476 COMB6 MAX 2.291 0 24.14 25.631 COMB6 MAX 2.764 0 26.55 13.649 COMB6 MAX 3.236 0 28.96 14.094 COMB6 MAX 3.709 0 31.36 25.034 COMB6 MAX 4.182 0 33.77 34.836 COMB6 MAX 4.655 0 36.17 43.502 COMB6 MAX 5.127 0 38.58 51.03

Balok Story 3 Frame B58

Story Frame Combination Location P(kN) V(kN) M(kNm)

STORY 3 B58

COMB6 MIN 0.4 0 -38.78 -75.429 COMB6 MIN 0.873 0 -36.37 -57.666 COMB6 MIN 1.345 0 -33.97 -41.039 COMB6 MIN 1.818 0 -31.56 -25.55 COMB6 MIN 2.291 0 -29.16 -11.198 COMB6 MIN 2.764 0 -26.75 2.017 COMB6 MIN 3.236 0 -24.35 0.53 COMB6 MIN 3.709 0 -21.94 -13.727 COMB6 MIN 4.182 0 -19.53 -29.121 COMB6 MIN 4.655 0 -17.13 -45.652 COMB6 MIN 5.127 0 -14.72 -63.321 COMB6 MIN 5.6 0 -12.32 -82.127

Kolom Story 1 Frame C17

Story Frame Combination Location P(kN) V (kN) M (kNm)

Story1 C17

DEAD 0 -2197.26 0.23 0.23

DEAD 1.3 -2177.66 0.23 -0.07

DEAD 2.6 -2158.05 0.23 -0.36

LIVE 0 -647.27 0.12 0.12

LIVE 1.3 -647.27 0.12 -0.04

LIVE 2.6 -647.27 0.12 -0.184

EX 0 0.20 68.62 271.554

EX 1.3 0.20 68.62 182.628

EX 2.6 0.20 68.62 94.227

COMB1 0 -3076.17 0.32 0.317

COMB1 1.3 -3048.72 0.32 -0.095 COMB1 2.6 -3021.28 0.32 -0.508

COMB2 0 -3672.34 0.46 0.456

COMB2 1.3 -3648.82 0.46 -0.137 COMB2 2.6 -3625.29 0.46 -0.73 COMB3 MAX 0 -3283.78 69.01 271.941 COMB3 MAX 1.3 -3260.26 69.01 182.511 COMB3 MAX 2.6 -3236.73 69.01 93.607 COMB3 MIN 0 -3284.18 -68.23 -271.167 COMB3 MIN 1.3 -3260.66 -68.23 -182.744 COMB3 MIN 2.6 -3237.13 -68.23 -94.846 COMB4 MAX 0 -3283.78 69.01 271.941 COMB4 MAX 1.3 -3260.26 69.01 182.511 COMB4 MAX 2.6 -3236.73 69.01 93.607 COMB4 MIN 0 -3284.18 -68.23 -271.167 COMB4 MIN 1.3 -3260.66 -68.23 -182.744 COMB4 MIN 2.6 -3237.13 -68.23 -94.846 COMB5 MAX 0 -1977.33 68.82 271.758 COMB5 MAX 1.3 -1959.69 68.82 182.567 COMB5 MAX 2.6 -1942.05 68.82 93.9 COMB5 MIN 0 -1977.74 -68.41 -271.35 COMB5 MIN 1.3 -1960.09 -68.41 -182.689 COMB5 MIN 2.6 -1942.45 -68.41 -94.553 COMB6 MAX 0 -1977.33 68.82 271.758 COMB6 MAX 1.3 -1959.69 68.82 182.567 COMB6 MAX 2.6 -1942.05 68.82 93.9 COMB6 MIN 0 -1977.74 -68.41 -271.35 COMB6 MIN 1.3 -1960.09 -68.41 -182.689 COMB6 MIN 2.6 -1942.45 -68.41 -94.553

Output ETABS v9.5.0 Kolom Story 1 Frame C22 Flat Slab with Drop Panel Story Frame Combination Location P(kN) V(kN) M(kNm)

STORY 1 C22

DEAD 0 -1661.73 -0.03 -0.032 DEAD 1.6 -1637.61 -0.03 0.019 DEAD 3.2 -1613.48 -0.03 0.07 LIVE 0 -500.41 -0.01 -0.014 LIVE 1.6 -500.41 -0.01 0.008 LIVE 3.2 -500.41 -0.01 0.031

EX 0 0.08 27.29 286.961

EX 1.6 0.08 27.29 252.044

EX 3.2 0.08 27.29 220.271

COMB1 0 -2326.43 -0.04 -0.044 COMB1 1.6 -2292.65 -0.04 0.027 COMB1 3.2 -2258.87 -0.04 0.098 COMB2 0 -2794.74 -0.06 -0.06 COMB2 1.6 -2765.79 -0.06 0.036 COMB2 3.2 -2736.84 -0.06 0.133 COMB3 MAX 0 -2494.39 27.24 286.909 COMB3 MAX 1.6 -2465.43 27.24 252.076 COMB3 MAX 3.2 -2436.48 27.24 220.386 COMB3 MIN 0 -2494.6 -27.34 -287.013 COMB3 MIN 1.6 -2465.65 -27.34 -252.013 COMB3 MIN 3.2 -2436.7 -27.34 -220.157 COMB4 MAX 0 -2494.39 27.24 286.909 COMB4 MAX 1.6 -2465.43 27.24 252.076 COMB4 MAX 3.2 -2436.48 27.24 220.386 COMB4 MIN 0 -2494.6 -27.34 -287.013 COMB4 MIN 1.6 -2465.65 -27.34 -252.013 COMB4 MIN 3.2 -2436.7 -27.34 -220.157 COMB5 MAX 0 -1495.45 27.26 286.932 COMB5 MAX 1.6 -1473.74 27.26 252.061 COMB5 MAX 3.2 -1452.02 27.26 220.334 COMB5 MIN 0 -1495.67 -27.32 -286.989 COMB5 MIN 1.6 -1473.95 -27.32 -252.027 COMB5 MIN 3.2 -1452.24 -27.32 -220.209 COMB6 MAX 0 -1495.45 27.26 286.932 COMB6 MAX 1.6 -1473.74 27.26 252.061 COMB6 MAX 3.2 -1452.02 27.26 220.334 COMB6 MIN 0 -1495.67 -27.32 -286.989 COMB6 MIN 1.6 -1473.95 -27.32 -252.027 COMB6 MIN 3.2 -1452.24 -27.32 -220.209

Output ETABS v9.5.0 untuk Bangunan Gedung SRPMM

Menggunakan Balok-Pelat Konvensional Ekuivalen

BEAM DARI BALOK-PELAT KONVENSIONAL EKUIVALEN

STORY BEAM LOAD LOCATION P V2 M3

STORY3 B11 COMB2 _{0.4 0 -30.72 -30.816} STORY3 B11 COMB2 3.236 0 -0.6 13.603 STORY3 B11 COMB2 _{5.6 0 24.51 -14.654} STORY3 B11 COMB3 MAX _{0.4 0 -11.91 19.689} STORY3 B11 COMB3 MAX _{3.236 0 18.21 17.355} STORY3 B11 COMB3 MAX 5.6 0 43.32 32.061 STORY3 B11 COMB3 MIN _{0.4 0 -48.9 -78.62} STORY3 B11 COMB3 MIN _{3.236 0 -18.77 10.76} STORY3 B11 COMB3 MIN _{5.6 0 6.33 -61.955} STORY3 B12 COMB2 0.4 0 -27.71 -20.067 STORY3 B12 COMB2 _{3.236 0 2.41 15.808} STORY3 B12 COMB2 _{5.6 0 27.52 -19.569} STORY3 B12 COMB3 MAX _{0.4 0 -9.64 26.928} STORY3 B12 COMB3 MAX 3.236 0 20.49 20.071 STORY3 B12 COMB3 MAX _{5.6 0 45.6 27.355} STORY3 B12 COMB3 MIN _{0.4 0 -45.76 -67.011} STORY3 B12 COMB3 MIN _{3.236 0 -15.63 11.521} STORY3 B12 COMB3 MIN 5.6 0 9.47 -66.58 STORY3 B13 COMB2 _{0.4 0 -27.62 -19.948} STORY3 B13 COMB2 _{3.236 0 2.51 15.656} STORY3 B13 COMB2 _{5.6 0 27.62 -19.948} STORY3 B13 COMB3 MAX _{0.4 0 -9.55 27.019} STORY3 B13 COMB3 MAX _{3.236 0 20.58 19.924} STORY3 B13 COMB3 MAX _{5.6 0 45.68 27.019} STORY3 B13 COMB3 MIN _{0.4 0 -45.68 -66.92} STORY3 B13 COMB3 MIN 3.236 0 -15.55 11.383 STORY3 B13 COMB3 MIN _{5.6 0 9.55 -66.92} STORY3 B14 COMB2 _{0.4 0 -27.52 -19.569} STORY3 B14 COMB2 _{3.236 0 2.61 15.763} STORY3 B14 COMB2 5.6 0 27.71 -20.067 STORY3 B14 COMB3 MAX _{0.4 0 -9.47 27.355} STORY3 B14 COMB3 MAX _{3.236 0 20.66 20.046} STORY3 B14 COMB3 MAX _{5.6 0 45.76 26.928} STORY3 B14 COMB3 MIN _{0.4 0 -45.6 -66.58} STORY3 B14 COMB3 MIN _{3.236 0 -15.47 11.468}

STORY3 B14 COMB3 MIN _{5.6 0 9.64 -67.011} STORY3 B15 COMB2 _{0.4 0 -24.51 -14.654} STORY3 B15 COMB2 3.236 0 5.62 12.134 STORY3 B15 COMB2 _{5.6 0 30.72 -30.816} STORY3 B15 COMB3 MAX _{0.4 0 -6.33 32.061} STORY3 B15 COMB3 MAX _{3.236 0 23.8 18.182} STORY3 B15 COMB3 MAX _{5.6 0 48.9 19.689} STORY3 B15 COMB3 MIN _{0.4 0 -43.32 -61.955} STORY3 B15 COMB3 MIN _{3.236 0 -13.19 7.293} STORY3 B15 COMB3 MIN _{5.6 0 11.91 -78.62}

COLOMN DARI BALOK-PELAT KONVENSIONAL EKUIVALEN

STORY COLUMN LOAD LOC P V2 M3

STORY8 C15 COMB2 0 -187.39 -0.04 -0.384

STORY8 C15 COMB2 1.3 -163.43 -0.04 -0.332 STORY8 C15 COMB2 2.6 -139.47 -0.04 -0.279 STORY8 C15 COMB3 MAX 0 -187.05 29.31 25.839 STORY8 C15 COMB3 MAX 1.3 -163.08 29.31 12.42 STORY8 C15 COMB3 MAX 2.6 -139.12 29.31 50.243 STORY8 C15 COMB3 MIN 0 -187.51 -29.38 -26.516 STORY8 C15 COMB3 MIN 1.3 -163.55 -29.38 -12.996 STORY8 C15 COMB3 MIN 2.6 -139.59 -29.38 -50.717

STORY7 C15 COMB2 0 -373.03 -0.35 -0.434

STORY7 C15 COMB2 1.3 -349.07 -0.35 0.025 STORY7 C15 COMB2 2.6 -325.11 -0.35 0.485 STORY7 C15 COMB3 MAX 0 -372.73 52.51 61.751 STORY7 C15 COMB3 MAX 1.3 -348.77 52.51 9.06 STORY7 C15 COMB3 MAX 2.6 -324.81 52.51 76.148 STORY7 C15 COMB3 MIN 0 -373.33 -53.13 -62.519 STORY7 C15 COMB3 MIN 1.3 -349.37 -53.13 -9.019 STORY7 C15 COMB3 MIN 2.6 -325.41 -53.13 -75.301

STORY6 C15 COMB2 0 -559.17 -0.18 -0.319

STORY6 C15 COMB2 1.3 -535.21 -0.18 -0.083 STORY6 C15 COMB2 2.6 -511.24 -0.18 0.154 STORY6 C15 COMB3 MAX 0 -558.86 75.35 99.83 STORY6 C15 COMB3 MAX 1.3 -534.9 75.35 7.831 STORY6 C15 COMB3 MAX 2.6 -510.93 75.35 96.976 STORY6 C15 COMB3 MIN 0 -559.56 -75.68 -100.396 STORY6 C15 COMB3 MIN 1.3 -535.6 -75.68 -7.976 STORY6 C15 COMB3 MIN 2.6 -511.64 -75.68 -96.7

STORY5 C15 COMB2 0 -745.26 -0.19 -0.286

STORY5 C15 COMB2 1.3 -721.3 -0.19 -0.036

STORY5 C15 COMB2 2.6 -697.34 -0.19 0.214 STORY5 C15 COMB3 MAX 0 -744.97 94.32 133.627 STORY5 C15 COMB3 MAX 1.3 -721.01 94.32 13.861 STORY5 C15 COMB3 MAX 2.6 -697.05 94.32 112.62 STORY5 C15 COMB3 MIN 0 -745.74 -94.66 -134.134 STORY5 C15 COMB3 MIN 1.3 -721.78 -94.66 -13.925 STORY5 C15 COMB3 MIN 2.6 -697.82 -94.66 -112.241

STORY4 C15 COMB2 0 -931.45 -0.14 -0.218

STORY4 C15 COMB2 1.3 -907.49 -0.14 -0.034

STORY4 C15 COMB3 MAX 0 -931.18 109.89 163.058 STORY4 C15 COMB3 MAX 1.3 -907.22 109.89 21.944 STORY4 C15 COMB3 MAX 2.6 -883.26 109.89 123.51 STORY4 C15 COMB3 MIN 0 -931.98 -110.14 -163.446 STORY4 C15 COMB3 MIN 1.3 -908.02 -110.14 -22.004 STORY4 C15 COMB3 MIN 2.6 -884.06 -110.14 -123.242

STORY3 C15 COMB2 0 -1117.7 -0.1 -0.149

STORY3 C15 COMB2 1.3 -1093.74 -0.1 -0.016 STORY3 C15 COMB2 2.6 -1069.78 -0.1 0.118 STORY3 C15 COMB3 MAX 0 -1117.47 121.39 189.412 STORY3 C15 COMB3 MAX 1.3 -1093.51 121.39 32.522 STORY3 C15 COMB3 MAX 2.6 -1069.55 121.39 126.885 STORY3 C15 COMB3 MIN 0 -1118.24 -121.58 -189.677 STORY3 C15 COMB3 MIN 1.3 -1094.27 -121.58 -32.55 STORY3 C15 COMB3 MIN 2.6 -1070.31 -121.58 -126.676

STORY2 C15 COMB2 0 -1304.02 -0.07 -0.101

STORY2 C15 COMB2 1.3 -1280.06 -0.07 -0.014 STORY2 C15 COMB2 2.6 -1256.1 -0.07 0.074 STORY2 C15 COMB3 MAX 0 -1303.85 128.43 223.318 STORY2 C15 COMB3 MAX 1.3 -1279.89 128.43 56.598 STORY2 C15 COMB3 MAX 2.6 -1255.93 128.43 110.99 STORY2 C15 COMB3 MIN 0 -1304.53 -128.56 -223.502 STORY2 C15 COMB3 MIN 1.3 -1280.57 -128.56 -56.625 STORY2 C15 COMB3 MIN 2.6 -1256.61 -128.56 -110.858

STORY1 C15 COMB2 0 -1490.36 -0.03 -0.028

STORY1 C15 COMB2 1.3 -1466.4 -0.03 0.008 STORY1 C15 COMB2 2.6 -1442.44 -0.03 0.045 STORY1 C15 COMB3 MAX 0 -1490.32 127.57 309.562 STORY1 C15 COMB3 MAX 1.3 -1466.36 127.57 143.755 STORY1 C15 COMB3 MAX 2.6 -1442.4 127.57 22.603 STORY1 C15 COMB3 MIN 0 -1490.76 -127.62 -309.615 STORY1 C15 COMB3 MIN 1.3 -1466.8 -127.62 -143.739 STORY1 C15 COMB3 MIN 2.6 -1442.84 -127.62 -22.519

Output ETABS v9.5.0 untuk Bangunan Gedung SRPMM

Menggunakan Balok-Pelat Flat Slab with Drop Panel Ekuivalen

BEAM DARI BALOK-PELAT FLAT SLAB WITH DROP PANEL EKUIVALEN

STORY BEAM LOAD LOC P V2 M3

STORY3 B11 COMB2 _{0.4 0 -88.97 -76.302} STORY3 B11 COMB2 _{3.236 0 4.87 38.663}

STORY3 B11 COMB2 _{5.6 0 84 -63.374}

STORY3 B11 COMB3 MAX _{0.4 0 -75.55 -41.173} STORY3 B11 COMB3 MAX _{3.236 0 18.29 41.963} STORY3 B11 COMB3 MAX 5.6 0 97.43 -29.024 STORY3 B11 COMB3 MIN 0.4 0 -102.11 -110.26 STORY3 B11 COMB3 MIN _{3.236 0 -8.27 35.714} STORY3 B11 COMB3 MIN _{5.6 0 70.86 -98.055} STORY3 B12 COMB2 0.4 0 -86.52 -69.135 STORY3 B12 COMB2 _{3.236 0 7.32 38.874} STORY3 B12 COMB2 _{5.6 0 86.45 -68.96} STORY3 B12 COMB3 MAX _{0.4 0 -73.31 -34.789} STORY3 B12 COMB3 MAX 3.236 0 20.53 41.995 STORY3 B12 COMB3 MAX _{5.6 0 99.66 -34.637} STORY3 B12 COMB3 MIN _{0.4 0 -99.72 -103.464} STORY3 B12 COMB3 MIN _{3.236 0 -5.88 35.748} STORY3 B12 COMB3 MIN 5.6 0 73.25 -103.305 STORY3 B13 COMB2 0.4 0 -86.49 -69.093 STORY3 B13 COMB2 _{3.236 0 7.35 38.82} STORY3 B13 COMB2 _{5.6 0 86.49 -69.093} STORY3 B13 COMB3 MAX 0.4 0 -73.28 -34.765 STORY3 B13 COMB3 MAX _{3.236 0 20.56 41.94} STORY3 B13 COMB3 MAX _{5.6 0 99.69 -34.765} STORY3 B13 COMB3 MIN _{0.4 0 -99.69 -103.422} STORY3 B13 COMB3 MIN 3.236 0 -5.85 35.699 STORY3 B13 COMB3 MIN _{5.6 0 73.28 -103.422} STORY3 B14 COMB2 _{0.4 0 -86.45 -68.96} STORY3 B14 COMB2 _{3.236 0 7.39 38.858} STORY3 B14 COMB2 5.6 0 86.52 -69.135 STORY3 B14 COMB3 MAX _{0.4 0 -73.25 -34.637} STORY3 B14 COMB3 MAX _{3.236 0 20.59 41.99}

STORY3 B14 COMB3 MAX _{5.6 0 99.72 -34.789} STORY3 B14 COMB3 MIN _{0.4 0 -99.66 -103.305} STORY3 B14 COMB3 MIN 3.236 0 -5.82 35.724 STORY3 B14 COMB3 MIN _{5.6 0 73.31 -103.464}

STORY3 B15 COMB2 _{0.4 0 -84 -63.374}

STORY3 B15 COMB2 _{3.236 0 9.84 37.487} STORY3 B15 COMB2 _{5.6 0 88.97 -76.302} STORY3 B15 COMB3 MAX _{0.4 0 -70.86 -29.024} STORY3 B15 COMB3 MAX _{3.236 0 22.97 40.885} STORY3 B15 COMB3 MAX _{5.6 0 102.11 -41.173} STORY3 B15 COMB3 MIN 0.4 0 -97.43 -98.055 STORY3 B15 COMB3 MIN _{3.236 0 -3.59 34.578} STORY3 B15 COMB3 MIN _{5.6 0 75.55 -110.26}

COLOMN DARI BALOK-PELAT FLAT SLAB WITH DROP PANEL EKUIVALEN

STORY COLUMN LOAD LOC P V2 M3

STORY8 C15 COMB2 0 -461.9 0.05 -0.084

STORY8 C15 COMB2 1.485 -434.53 0.05 -0.164

STORY8 C15 COMB2 2.97 -407.15 0.05 -0.244

STORY8 C15 COMB3 MAX 0 -461.87 24.8 14.961 STORY8 C15 COMB3 MAX 1.485 -434.5 24.8 32.747 STORY8 C15 COMB3 MAX 2.97 -407.13 24.8 67.897 STORY8 C15 COMB3 MIN 0 -461.87 -24.7 -15.114 STORY8 C15 COMB3 MIN 1.485 -434.5 -24.7 -33.038 STORY8 C15 COMB3 MIN 2.97 -407.13 -24.7 -68.327

STORY7 C15 COMB2 0 -923.26 -0.12 -0.132

STORY7 C15 COMB2 1.485 -895.89 -0.12 0.05

STORY7 C15 COMB2 2.97 -868.52 -0.12 0.232

STORY7 C15 COMB3 MAX 0 -923.26 45.78 40.377 STORY7 C15 COMB3 MAX 1.485 -895.89 45.78 38.23 STORY7 C15 COMB3 MAX 2.97 -868.52 45.78 102.987 STORY7 C15 COMB3 MIN 0 -923.27 -46 -40.619 STORY7 C15 COMB3 MIN 1.485 -895.9 -46 -38.142 STORY7 C15 COMB3 MIN 2.97 -868.52 -46 -102.569

STORY6 C15 COMB2 0 -1384.77 -0.04 -0.086

STORY6 C15 COMB2 1.485 -1357.4 -0.04 -0.021 STORY6 C15 COMB2 2.97 -1330.02 -0.04 0.043 STORY6 C15 COMB3 MAX 0 -1384.78 61.51 68.562 STORY6 C15 COMB3 MAX 1.485 -1357.41 61.51 36.008 STORY6 C15 COMB3 MAX 2.97 -1330.03 61.51 120.846 STORY6 C15 COMB3 MIN 0 -1384.79 -61.59 -68.721 STORY6 C15 COMB3 MIN 1.485 -1357.42 -61.59 -36.046 STORY6 C15 COMB3 MIN 2.97 -1330.05 -61.59 -120.763

STORY5 C15 COMB2 0 -1846.26 -0.06 -0.081

STORY5 C15 COMB2 1.485 -1818.89 -0.06 0.002 STORY5 C15 COMB2 2.97 -1791.52 -0.06 0.086 STORY5 C15 COMB3 MAX 0 -1846.29 74.11 94.361 STORY5 C15 COMB3 MAX 1.485 -1818.91 74.11 32.934 STORY5 C15 COMB3 MAX 2.97 -1791.54 74.11 132.391 STORY5 C15 COMB3 MIN 0 -1846.3 -74.21 -94.51 STORY5 C15 COMB3 MIN 1.485 -1818.93 -74.21 -32.93 STORY5 C15 COMB3 MIN 2.97 -1791.56 -74.21 -132.234

STORY4 C15 COMB2 1.485 -2280.41 -0.04 -0.004 STORY4 C15 COMB2 2.97 -2253.04 -0.04 0.055 STORY4 C15 COMB3 MAX 0 -2307.82 84.66 118.814 STORY4 C15 COMB3 MAX 1.485 -2280.45 84.66 28.61 STORY4 C15 COMB3 MAX 2.97 -2253.08 84.66 138.426 STORY4 C15 COMB3 MIN 0 -2307.83 -84.74 -118.93 STORY4 C15 COMB3 MIN 1.485 -2280.46 -84.74 -28.617 STORY4 C15 COMB3 MIN 2.97 -2253.09 -84.74 -138.323

STORY3 C15 COMB2 0 -2769.33 -0.03 -0.04

STORY3 C15 COMB2 1.485 -2741.95 -0.03 0.003 STORY3 C15 COMB2 2.97 -2714.58 -0.03 0.045 STORY3 C15 COMB3 MAX 0 -2769.37 93.97 149.437 STORY3 C15 COMB3 MAX 1.485 -2742 93.97 25.13 STORY3 C15 COMB3 MAX 2.97 -2714.62 93.97 133.798 STORY3 C15 COMB3 MIN 0 -2769.38 -94.03 -149.51 STORY3 C15 COMB3 MIN 1.485 -2742.01 -94.03 -25.125 STORY3 C15 COMB3 MIN 2.97 -2714.64 -94.03 -133.715

STORY2 C15 COMB2 0 -3230.89 -0.02 -0.039

STORY2 C15 COMB2 1.485 -3203.52 -0.02 -0.005 STORY2 C15 COMB2 2.97 -3176.15 -0.02 0.029 STORY2 C15 COMB3 MAX 0 -3230.94 102.76 206.813 STORY2 C15 COMB3 MAX 1.485 -3203.57 102.76 56.463 STORY2 C15 COMB3 MAX 2.97 -3176.19 102.76 100.925 STORY2 C15 COMB3 MIN 0 -3230.95 -102.8 -206.887 STORY2 C15 COMB3 MIN 1.485 -3203.58 -102.8 -56.473 STORY2 C15 COMB3 MIN 2.97 -3176.2 -102.8 -100.871

STORY1 C15 COMB2 0 -3692.44 -0.01 -0.013

STORY1 C15 COMB2 1.485 -3665.07 -0.01 0.006

STORY1 C15 COMB2 2.97 -3637.7 -0.01 0.026

STORY1 C15 COMB3 MAX 0 -3692.5 120.24 373.542 STORY1 C15 COMB3 MAX 1.485 -3665.12 120.24 195.294 STORY1 C15 COMB3 MAX 2.97 -3637.75 120.24 22.494 STORY1 C15 COMB3 MIN 0 -3692.5 -120.26 -373.568 STORY1 C15 COMB3 MIN 1.485 -3665.13 -120.26 -195.281 STORY1 C15 COMB3 MIN 2.97 -3637.76 -120.26 -22.443

DAFTAR PUSTAKA

Anonim 1, Undang-Undang Republik Indonesia Nomor 28 Tahun 2002 Tentang Bangunan Gedung.

Anonim 2, 1987, Pedoman Perencanaan Pembebanan untuk Rumah dan Gedung - SKBI-1.3.53.1987” .Yayasan Badan Penerbit PU, Jakarta.

Anonim 3, 2002. “Tata Cara Perhitungan Struktur Beton Untuk Bangunan Gedung SNI 03–2847–2002”. Badan Standarisasi Nasional, Jakarta.

Anonim 4, 2012. “Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa Untuk Struktur Bangunan Gedung dan Non Gedung RSNI3 03–1726–2012”. Badan Standarisasi Nasional, Jakarta.

Anonim 5, FEMA 301, Seismic Evaluation Handbook,Chapter 4.0, Evaluatin Phase (Tier 2).

Apostolska, R. P. , dkk, 2008, Seismic Performance Of Flat-Slab Building Structural Systems, The 14th World Conference on Earthquake Engineering, Beijing, China.

Brata, Yudo, 2010, Analisa Dan Perencanaan Flat Slab Berdasarkan Peraturan ACI 318M 2005, Universitas Sumatera Utara, Medan.

Dipohusodo, I.,1994, Struktur Beton Bertulang Berdasarkan SK SNI T-15-1991-03 Departemen Pekerjaan Umum RI, Penerbit PT Gramedia Pustaka Utama, Jakarta.

Ervianto, D., Indryani, R., dan Wahyuni, E., 2012, Studi Perbandingan Pelat Konventional, Ribslab Dan Flatslab Berdasarkan Biaya Konstruksi,.Jurnal Teknik POMITS, Vol.1,No.1.

Ferguson, P.M., 1986, Dasar-Dasar Beton Bertulang Versi SI, Edisi Keempat, Penerbit Erlangga, Jakarta.

Hariyanto, A.,2011, Analisis Kinerja Struktur Pada Bangunan Bertingkat Tidak Beraturan Dengan Analisis Dinamik Menggunakan Metode Analisis Respons Spektrum,Universitas Sebelas Maret, Surakarta.

Huda, M., 2004, Desain Tahan Gempa Berdasarkan Kinerja untuk Bangunan Tingkat Tinggi,Jurnal Aksial, Majalah Ilmiah Teknik Sipil, Vol 6, No.1.

Kaban, J.P., 2010, Analisa Struktur Pelat Dua Arah Tanpa Balok (Flat Slab),Universitas Sumatera Utara, Medan.

MacGregor, J.G., 1997, Reinforcement Concrete Mechanics and Design, United State.

Pamungkas, A. dan Harianti, E., 2009. Gedung Beton Bertulang Tahan Gempa Sesuai SNI 03-1726-2002 dan SNI 03-2847-2002 Dengan Bantuan Program ETABS Versi 9.0.7, Penerbit ITSPress Surabaya, Surabaya.

Priestley, M.J.N. dan Paulay, T.,1992, Seismic Design Of Reinforced Concrete and Masonry Buildings, John Wiley & Sons, Inc.

Rambe,Soffi D.F., 2009, Perencanaan Struktur Gedung Beton Bertulang Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus (SRPMK) Dan Sistem Rangka Pemikul Momen Menengah (SRPMM), Universitas Sumatera Utara, Medan.

Riawan Gunadi, R., Budiono, B., Imran, I., dan Sofwan, A., 2012, Studi Eksperimental Perilaku Hubungan Pelat-Kolom terhadap Kombinasi Beban Gravitasi dan Lateral Siklis”. Jurnal Teknik Sipil, Vol.19 No.3.

Sumardhan, D., 2001. Analisis Flat Slab Pada Portal Bertingkat Banyak Dengan Pengaruh Gaya Gempa, Universitas Sumatera Utara, Medan.

Sukamta, Ir. Davy, “ Perkembangan dan Kemajuan Konstruksi Indonesia”, Seminar dan Pameran Haki 2010.

Szakats, G.A. J.,Improving The Earthquake Resistance Of Small Buildings, Houses And Community Infrastructure, NZAID, Wellington, New Zealand.

Wibowo, A.P., 2012, Perencanaan Struktur Gedung Beton Bertulang Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus (SRPMK) Dan Sistem Rangka Pemikul Momen Menengah (SRPMM) Studi Kasus : Rusunawa 2 Twin Blok Pringwulung Sleman Yogyakarta. Universitas Negeri Yogyakarta, Yogyakarta.

BAB III

METODE PERENCANAAN

3.1. Metodologi Penelitian

Metode yang digunakan dalam tugas akhir ini adalah studi literatur dengan mengumpulkan data dan keterangan dari buku-buku dan jurnal-jurnal yang berhubungan dengan permasalahan dan masukan dari dosen pembimbing. Kemudian mengaplikasikannya dalam sebuah contoh perencanaan hingga akhirnya didapat beberapa kesimpulan. Adapun tahapan dalam penelitian ini secara garis besar dapat dijelaskan sebagai beriku :

1. Pembatasan Kriteria Desain

Meliputi pembatasan kriteria desain dalam analisis kekuatan sistem struktur.

2. Penentuan Parameter Desain

Terdiri dari perencanaan dimensi flat slab, drop panel, pelat, balok, kolom, mutu beton dan tulangan, serta pembebanan yang diperhitungkan adalah kombinasi beban gravitasi dan beban seismik/gempa. Setelah itu memeriksa parameter desain tersebut sesuai dengan batasan yang disyaratkan.

3. Pemodelan Struktur

Bangunan gedung yang akan didesain bertingkat 8 dengan tinggi tipikal lantai 3,2 meter, panjang bangunan 30 meter, dan lebar bangunan 30 meter. Bangunan yang ditinjau menggunakan SPRMM. Model bangunan yang digunakan 3 dimensi mengunakan pelat konvensional dan flat slab with drop panel.

4. Analisis Struktur

Bangunan dianalisis menggunakan metode respons spektrum dibantu program analisis struktur.

5. Kesimpulan

Berisi perbandingan bangunan gedung menggunakan pelat konvensional dan flat slab with drop panel.

Agar lebih jelasnya, berikut disajikan bagan alir (flow chart) dari metodologi penelitian ini.

Gambar 3.1. Bagan Alir (Flow Chart) Metodologi Penelitian

Mulai

Studi Literatur

Tinjauan Pustaka

Penentuan Parameter Desain

Pelat Konvensional Flat Slabwith drop panel

Pemodelan Struktur

Memeriksa parameter desain Memeriksa parameter desain

Analisis Struktur menggunakan

software ETABS v9.5.0

Run Analysis

Analisis Hasil Perhitungan

Kesimpulan

Selesai

3.2. Metode Analisis Respons Spektrum

Struktur bangunan akan direncanakan pada wilayah gempa sedang pada SNI 03-1726-2002, yang lalu dikategorikan pada wilayah gempa 3 dan 4. Analisis gempa akan dilakukan dengan Metode Respons Spektrum dengan terlebih dahulu mendesain respon spektrum berdasarkan SNI-03-1726-2012.

3.3. Ketentuan Umum Bangunan Gedung Dalam Pengaruh Gempa 3.3.1. Faktor Keutamaan dan Kategori Risiko Struktur Bangunan

Pengaruh gempa rencana terhadap struktur gedung harus dikalikan dengan suatu faktor keutamaan (I).

Tabel 3.1. Kategori Risiko Bangunan Gedung dan Struktur Lainnya untuk Beban Gempa (Anonim 4, ….)

Jenis Pemanfaatan Kategori Risiko

Gedung dan struktur lainnya yang memiliki risiko rendah terhadap jiwa manusia pada saat terjadi kegagalan, termasuk, tapi tidak dibatasi untuk :

- Fasilitas pertanian, perkebunan, peternakan, dan perikananFasilitas sementara

- Gudang penyimpanan

- Rumah jaga dan struktur kecil lainnya

I

Semua gudang dan struktur lain, kecuali yang termasuk dalam kategori risiko I,III,IV, termasuk, tapi tidak dibatasi untuk :

- Perumahan

- Rumah took dan rumah kantor - Pasar

- Gedung perkantoran

- Gedung apartemen/Rumah susun - Pusat perbelanjaan/ Mall

- Fasilitas Manufaktur

- Pabrik

II

Gedung dan struktur lainnyayang memiliki risiko tinggi terhadap jiwa manusia pada saat terjadi kegagalan, termasuk, tapi tidak dibatasi untuk :

- Bioskop

- Gedung pertemuan - Stadion

- Fasilitas kesehatan yang tidak memiliki unit bedah dan unit gawat darurat

- Fasilitas penitipan anak - Penjara

- Bangunan untuk orang jompo

III

Lanjutan

Jenis Pemanfaatan Kategori Risiko

Gedung dan struktur lainnya, tidak termasuk kedalam kategori risiko IV, yang memiliki potensi untuk menyebabkan dampak ekonomi yang besar dan/atau gangguan missal terhadap kehidupan masyarakat sehari-hari bila terjadi kegagalan, termasuk, tapi tidak dibatasi untuk :

- Pusat pembangkit listrik biasa - Fasilitas penanganan air - Fasilitas penanganan limbah - Pusat telekomunikasi

Gedung dan struktur lainnya yang tidak termasuk dalam kategori risiko IV, (termasuk, tetapi tidak dibatasi untuk fasilitas manufaktur, proses, penanganan, penyimpanan, penggunaan atau tempat pembuangan bahan bakar berbahaya, bahan kimia berbahaya, limbah berbahaya, atau bahan yang mudah meledak) yang mengandung bahan beracun atau peledak di mana jumlah kandungan bahannya melebihi nilai batas yang disyaratkan oleh instansi yang berwenang dan cukup menimbulkan bahaya bagi masyarakat jika terjadi kebocoran.

III

Gedung dan struktur lainnya yang ditunjukkan sebagai fasilitas yang penting, termasuk, tetapi tidak dibatasi untuk :

- Bangunan-bangunan monumental - Gedung sekolah dan fasilitas pendidikan

- Rumah sakit dan fasilitas kesehatan lainnya yang memiliki fasilitas bedah dan unit gawat darurat

- Fasilitas pemadam kebakaran, ambulans, dan kantor polisi, serta garasi kendaraan darurat

- Tempat perlindungan terhadap gempa bumi, angin badai, dan tempat perlindungan darurat lainnya

- Fasilitas kesiapan darurat, komunikasi, pusat operasi dan fasilitas lainnya untuk tanggap darurat

- Pusat pembangkit energy dan fasilitas publik lainnya yang dibutuhkan pada saat keadaan darurat

- Struktur tambahan (termasuk menara telekomunikasi, tangki penyimpanan bahan bakar, menara pendingin, struktur stasiun listrik, tangki air pemadam kebakaran atau struktur rumah atau struktur pendukung air atau mineral atau peralatan pemadam kebakaran) yang disyaratkan untuk beroperasi pada saat keadaan darurat

Gedung dan struktur lainnya yang dibutuhkan untuk mempertahankan fungsi struktur bangunan lain yang masuk ke dalam kategori risiko IV.

IV

Tabel 3.2. Faktor Keutamaan (Ie) Gempa (Anonim 4, ….) Kategori Risiko Faktor Keutamaan Gempa, Ie

I atau II 1,0

III 1,25

3.3.2. Wilayah Gempa

Peta hazard gempa Indonesia 2010, meliputi peta perencanaan puncak (PGA) dan respon spektra percepatan di batuan dasar (SB) untuk perioda pendek 0,2 detik (SS) dan untuk perioda 1,0 detik (S1) dengan redaman 5% mewakili tiga level

hazard gempa yaitu 500, 1000, dan 2500 tahun atau memiliki kemungkinan terlampaui 10% dalam 50 tahun, 10% dalam 100 tahun, dan 2% dalam 50 tahun.

Gambar 3.2. SS, Gempa Maksimum yang Dipertimbangkan Risiko-Tertarget

(MCER), Kelas Situs SB Probabilitas 10% (50 Tahun) dengan redaman 5% Sumber : SNI 03-1726-2012

Gambar 3.3. S1, Gempa Maksimum yang Dipertimbangkan Risiko-Tertarget

(MCER), Kelas Situs SB Probabilitas 10% (50 Tahun) dengan redaman 5% Sumber : SNI 03-1726-2012

3.3.3. Jenis Tanah Setempat

Perambatan gelombang Percepatan Puncak Efektif Batuan Dasar (PPEBD) melalui lapisan tanah di bawah bangunan diketahui dapat memperbesar gempa rencana di muka tanah tergantung pada jenis lapisan tanah. SNI 03-1726-2012 mengklasifikasi tanah dalam kelas situs yaitu SA,SB,SC,SD,SE, atau SF.

Tabel 3.3. Klasifikasi Situs (Anonim 4, ….)

Kelas situs _�(m/detik) � atau � _�� � (kPa)

SA (batuan keras) >1500 N/A N/A

SB (batuan) 750 sampai 1500 N/A N/A

SC (tanah keras, sangat padat dan batuan lunak)

350 sampai 750 >50 ≥100

SD (tanah sedang) 175 sampai 350 15 sampai 50 50 sampai 100

SE (tanah lunak) <175 <15 <50

Atau setiap profil tanah yang mengandung lebih dari 3 m tanah dengan karakteristik sebagai berikut :

1. Indeks plastisitas, PI > 20 2. Kadar air, w ≥ 40 persen, dan

Kuat geser niralir < 25 kPa

SF (tanah khusus, yang membutuhkan investigasi

geoteknik spesifik dan analisis respons spesifik-situs)

Setiap profil lapisan tanah yang memiliki salah satu atau lebih dari karakteristik berikut :

-Rawan dan berpotensi gagal atau runtuk akibat beban gempa seperti likuifaksi, lempung sangat sensitive, tanah tersementasi lemah

-Lempung sangat organik dan/atau gambut (ketebalan H > 3 m)

-Lempung berplastisitas sangat tinggi (ketebalan H > 7,5 m dengan Indeks Plastisitas PI > 75)

Lapisan lempung lunak/ setengah tegu dengan ketebalan H > 35 dengan < 50 kPa

CATATAN : N/A = tidak dapat dipakai

3.3.4. Faktor Respon Gempa

Faktor respon gempa dinyatakan dalam percepatan gravitasi, besarnya nilai faktor respon gempa diperoleh dari perhitungan SS dan S1.

Tabel 3.4. Koefisien Situs, Fa (Anonim 4, ….) Kelas

situs

Parameter respons spektral percepatan gempa (MCER) terpetakan pada perioda pendek, T = 0,2 detik, Ss

Ss≤ 0,25 Ss = 0,5 Ss = 0,75 Ss= 1 Ss≥ 1,25

SA 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8

SB 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0

SC 1,2 1,2 1,1 1,0 1,0

SD 1,6 1,4 1,2 1,1 1,0

SE 2,5 1,7 1,2 0,9 0,9

SF SSb

CATATAN : Untuk nilai-nilai antara Ss dapat dilakukan interpolasi linier.

Tabel 3.5. Koefisien Situs, Fv (Anonim 4, ….) Kelas

situs

Parameter respons spektral percepatan gempa (MCER) terpetakan pada perioda pendek, T = 1 detik, S1

S1≤ 0,1 S1 = 0,2 S1 = 0,3 S1= 0,4 S1≥ 0,5

SA 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8

SB 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0

SC 1,7 1,6 1,5 1,4 1,3

SD 2,4 2,0 1,8 1,6 1,5

SE 3,5 3,2 2,8 2,4 2,4

SF SSb

CATATAN : Untuk nilai-nilai antara S1 dapat dilakukan interpolasi linier.

Gambar 3.4. Spektrum Respons Desain

Sumber : SNI 03-1726-2012

=2

3 =

2 3

1 =

2

3 1 =

2

0 = 0,2 1

= 1

Keterangan :

SS = parameter respons spektral percepatan gempa MCER terpetakan untuk

perioda pendek;

S1 = parameter respons spektral percepatan gempa MCER terpetakan untuk

perioda 1,0 detik.

Fa = parameter respons spektral percepatan gempa MCER terpetakan

bergantung pada kelas lokasi dan nilai SS.

Fv = parameter respons spektral percepatan gempa MCER terpetakan

bergantung pada kelas lokasi dan nilai S1.

SDS = parameter respons spektral percepatan desain pada perida pendek;

SD1 = parameter respons spektral percepatan desain pada perida 1 detik;

T = perioda getar fundamental struktur.

3.3.5. Kategori Desain Seismik

Pengklasifikasian ini dikenakan pada struktur berdasarkan Kategori Risiko Bangunan (KRB) dan tingkat kekuatan gerakan tanah akibat gempa yang diantisipasi di lokasi struktur bangunan.

Tabel 3.6. Kategori Desain Seismik Berdasarkan Parameter Respons Percepatan pada Periode Pendek, T = 0,2 detik (Anonim 4, ….)

Nilai SDS

Kategori risiko I, II, atau III IV SDS < 0,167 A A

0,167 ≤ SDS < 0,33 B C

0,33 ≤ SDS < 0,50 C D

Tabel 3.7. Kategori Desain Seismik Berdasarkan Parameter Respons Percepatan pada Periode 1 detik (Anonim 4, ….)

Nilai SDS

Kategori risiko I, II, atau III IV SD1 < 0,067 A A

0,067 ≤ SD1 < 0,133 B C

0,133 ≤ SD1 < 0,20 C D

0,20 ≤ SD1 D D

Tabel 3.8. Kategori Desain Seismik dan Tingkat Risiko Kegempaan

Kode Tingkat Risiko Kegempaan

SNI 03-1726-2012

Rendah Menengah Tinggi KDS

A,B

KDS C

KDS D,E,F

SRPMB/M/K SRPMM/K SRPMK

3.3.6. Hubungan Wilayah Gempa dan Risiko Gempa

SNI 03-2847-2002 maupun SNI 1726 tidak mengatur hubungan Risiko Gempa (RG) dan Wilayah Gempa (WG), namun bila besaran PPEBD (Percepatan Puncak Efektif Batuan Dasar) atau Peak Ground Accelaration (PGA) zona ACI/UBC dipakai sebagai penentuan hubungan RG dan WG untuk SNI 2847 maka akan diperoleh hubungan seperti tabel di bawah ini.

Tabel 3.9. Ketentuan Risiko Gempa ACI/UBC dan SNI 2847

Code Risiko Gempa

ACI Low Moderate High

UBC Zone 0 & 1 Zone 2A & 2B Zone 3 & 4 PGA = 0,075g PGA = 0,15 – 0,20g PGA = 0,30 – 0,40g

SNI 2847 Rendah Menengah Tinggi

SNI 1726 WG 1 & 2 WG 3 & 4 WG 5 & 6 PGA = 0,03 – 0,10g PGA = 0,15 – 0,20g PGA = 0,25 – 0,30g

3.3.7. Pemilihan Sistem Struktur Penahan Beban Gempa

Sistem struktur yang digunakan harus sesuai dengan batasan sistem struktur dan batasan ketinggian struktur yang ditunjukkan dalam Tabel 3.10. Faktor R, Ω0,

dan Cd, digunakan dalam penentuan geser dasar, gaya desain elemen, dan

simpangan antar lantai tingkat desain.

Tabel 3.10. Faktor R, Cd , dan Ω0 untuk Sistem Penahan Gaya Gempa (Anonim 4,…)

Sistem penahan-gaya seismik Koefisien modifikasi respons, Ra Faktor kuat-lebih sistem,

Ω0g

Faktor pembesaran

defleksi, Cdb

Batasan sistem struktur dan batasan tinggi struktur (m)c Kategori desain seismik

B C Dd Ed Fe

SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN

1. Rangka baja pemikul

momen khusus 8 3 5,5 TB TB TB TB TB

2. Rangka batang baja

pemikul momen khusus 7 3 5,5 TB TB 48 30 TI

3. Rangka baja pemikul

momen menengah 4,5 3 4 TB TB 10

h,I

TIh TII

4. Rangka baja pemikul

momen biasa 3,5 3 3 TB TB TI

h

TIh TII

5. Rangka beton bertulang

pemikul momen khusus 8 3 5,5 TB TB TB TB TB

6. Rangka beton bertulang

pemikul momen menengah

5 3 4,5 TB TB TI TI TI

7. Rangka beton bertulang

pemikul momen biasa 3 3 2,5 TB TI TI TI TI

8. Rangka baja dan beton

komposit pemikul momen khusus

8 3 5,5 TB TB TB TB TB

9. Rangka baja dan beton

komposit pemikul momen menengah

5 3 4,5 TB TB TI TI TI

10.Rangka baja dan beton komposit terkekang parsial pemikul momen

6 3 5,5 48 48 30 TI TI

11.Rangka baja dan beton komposit pemikul momen biasa

3 3 2,5 TB TI TI TI TI

12.Rangka baja canai dingin pemikul momen khusus dengan pembautan

3,5 30 3,5 10 10 10 10 10

3.4.Ketentuan Umum Syarat Pendetailan

Apabila hubungan RG dan WG pada tabel di atas untuk SNI 2847 dapat disepakati maka syarat pendetailan sesuai SNI 2847 dapat disimpulkan di Tabel di bawah ini :

Tabel 3.11. Perencanaan dan Syarat Pendetailan

Risiko Gempa

Wilayah Gempa

Berlaku SNI 2847 Pasal 3 s.d. 20

Syarat Umum

3 s.d. 20 + 23.10 Syarat Moderat

3 s.d. 20 + 23.2 s.d. 8 Syarat Khusus

Rendah 1 & 2

Rangka Balok Kolom atau Rangka Pelat Kolom, dan Dinding

Struktur

---- ----

Menengah 3 & 4 Dinding Geser

Rangka Balok-Kolom dan Rangka

Pelat Kolom

----

Tinggi 5 & 6 Rangka Balok Kolom,

Dinding Struktur

Catatan :

- Syarat di atas hanya berlaku untuk bagian struktur pemikul beban lateral

- Di RG Menengah & Tinggi, Pasal 23.9 harus dipenuhi oleh bagian struktur yang tidak direncanakan memikul beban lateral

Isi dari Tabel di atas mengilustrasikan ketentuan umum yang terdapat di SNI 2847 Pasal 23.2, berisi pedoman berikut :

- Untuk daerah dengan RG Rendah (atau WG 1 & 2) berlaku SNI 2847 Pasal 3 s.d. 20 (syarat umum)

- Untuk daerah dengan RG Menengah (atau WG 3 & 4) berlaku SNI 2847 Pasal 3 s.d. 20 ditambah Pasal 23.10 yang berupa pendetailan menengah/ moderat.

- Untuk daerah dengan RG Tinggi (atau WG 5 & 6) berlaku selain SNI 2847 Pasal 3 s.d. 20 ditambah Pasal 23.2. s.d. 23.8. yang merupakan pendetailan khusus.

3.5. Persyaratan SNI 03-2847-2002 Pasal 23.10 Untuk Sistem Rangka Pemikul Momen Menengah (SRPMM)

3.5.1. Detail Penulangan

Bila beban aksial tekan terfaktor pada komponen struktur tidak melebihi (Ag

f’c/10). Bila beban aksial tekan terfaktor pada komponen melebihi (Ag f’c/10), maka 2.11.4 harus dipenuhi kecuali bila dipasang tulangan spiral sesuai persamaan.

3.5.2. Kuat Geser

Kuat geser rencana balok, kolom dan konstruksi pelat dua arah yang memikul beban gempa tidak boleh kurang daripada:

1). Jumlah gaya lintang yang timbul akibat termobilisasinya kuat lentur nominal komponen struktur pada setiap ujung bentang bersihnya dan gaya lintang akibat beban gravitasi terfaktor.

2). Gaya lintang maksimum yang diperoleh dari kombinasi beban rencana termasuk pengaruh beban gempa, E, dimana E diambil sebesar dua kali nilai yang ditentukan dalam peraturan perencanaan tahan gempa.

3.5.3. Balok

1). Kuat lentur positif komponen struktur lentur pada muka kolom tidak boleh lebih kecil dari sepertiga kuat lentur negatifnya pada muka tersebut. Baik kuat lentur negatif maupun kuat lentur positif pada setiap irisan penampang disepanjang bentang tidak boleh kurang dari seperlima kuat lentur yang terbesar yang disediakan pada kedua muka-muka kolom di kedua ujung komponen struktur tersebut.

2). Pada kedua ujung komponen struktur lentur tersebut harus dipasang sengkang sepanjang jarak dua kali tinggi komponen struktur diukur dari muka perletakan kearah tengah bentang. Sengkang pertama harus dipasang pada jarak tidak lebih daripada 50 mm dari muka perletakan.

Spasi maksimum sengkang tidak boleh melebihi: a. d/4;

c. 24 kali diameter sengkang; d. 300 mm.

3). Sengkang harus dipasang di sepanjang bentang balok dengan spasi tidak melebihi d/2.

Gambar 3.5. Gaya Lintang Rencana untuk SRPMM (Sumber SNI 03-2847-2002 Pasal 23.10.3)

3.5.4. Kolom

1). Spasi maksimum sengkang ikat yang dipasang pada rentang l0 dari muka

a. Delapan kali diameter sengkang ikat, b. 24 kali diameter sengkang ikat,

c. Setengah dimensi penampang terkecil komponen struktur, d. 300 mm.

Panjang l0 tidak boleh kurang daripada nilai terbesar berikut ini:

a. Seperenam tinggi bersih kolom, b. Dimensi terbesar penampang kolom, c. 500 mm.

2). Sengkang ikat pertama harus dipasang pada jarak tidak lebih daripada 0,5s0

dari muka hubungan balok-kolom.

3). Tulangan hubungan balok-kolom harus memenuhi:

Pada sambungan-sambungan elemen portal ke kolom harus disediakan tulangan lateral dengan luas tidak kurang daripada yang diisyaratkan dalam

persamaan = 75 ′

1200 dan dipasang di dalam kolom sejauh tidak kurang daripada tinggi bagian sambungan paling tinggi dari elemen portal yang disambung, kecuali untuk sambungan yang bukan merupakan bagian dari sistem utama penahan beban gempa, yang dikekang pada keempat sisinya dan oleh balok atau pelat yang mempunyai ketebalan yang kira-kira sama.

4). Spasi sengkang ikat pada sembarang penampang kolom tidak boleh melebihi 2s0.

3.6. Gaya Lateral Seismik

Untuk mendapatkan gaya lateral seismik menggunakan terlebih dahulu mengetahui T untuk mendapatkan Cs, koefisien seismik dari respons spektra.

3.6.1. Periode Fundamental Pendekatan

Periode fundamental pendekatan (Ta), dalam detik, harus ditentukan dari

persamaan berikut :

=

Perioda fundamental pendekatan (Ta), dalam detik, dari persamaan berikut

untuk struktur dengan ketinggian tidak melebihi 12 tingkat di mana sistem penahan gaya gempa terdiri dari rangka penahan momen beton atau baja secara keseluruhan dan tinggi tingkat paling sedikit 3 m :

= 0,1 Dimana N adalah jumlah tingkat

Tabel 3.12. Nilai Parameter Periode Pendekatan Ct dan x (Anonim 4, …)

Tipe Struktur Ct x

Sistem rangka pemikul momen di mana rangka memikul 100 persen gaya gempa yang disyaratkan dan tidak dilingkupi atau dihubungkan dengan komponen yang lebih kaku dan akan mencegah rangka dari defleksi jika dikenai gaya gempa :

Rangka baja pemikul momen 0,0724a 0,8

Rangka beton pemikul momen 0,0466a 0,9

Rangka baja dengan bresing eksentris 0,0731a 0,75 Rangka baja dengan bresing terkekang terhadap tekuk 0,0731a 0,75

Semua system struktur lainnya 0,0488a 0,75

3.6.2. Gaya Dasar Seismik

Gaya dasar seismik, Vshear dalam arah yang ditetapkan harus ditentukan sesuai

dengan persamaan berikut :

=

Dimana koefisien respons seismik, CSdapat ditentukan sesuai dengan:

=

Nilai CS tidak perlu melebihi :

= 1

harus tidak kurang dari :

= 0,044 0,01

Sebagai catatan khusus untuk struktur yang berlokasi dimana S1 ≥ 0,60g, maka CS

= 0,50 1

Keterangan :

Cs = koefisien respons seismik

W = berat seismik efektif Ie = faktor keutamaan gempa R = faktor modifikasi respons

SD1 = parameter percepatan spektrum respons desain pada perioda 1,0

detik

SDS = parameter percepatan spektrum respons desain pada perioda 0,2

detik

T = perioda fundamental struktur (detik)

3.6.3. Nilai Batas Atas Perioda yang Dihitung <

Keterangan :

T = perioda getar alami

Cu = koefisien batas atas perioda

Ta = perioda fundamental pendekatan

Tabel 3.13. Koefisien untuk Batas Atas pada Periode yang Dihitung (Anonim 4,…) Parameter Percepatan Respons

Spektral Desain pada 1 detik, SD1

Koefisien Cu

≥ 0,4 1,4

0,3 1,4

0,2 1,5

0,15 1,6

≤ 0,1 1,7

3.6.4. Skala Gaya

Bila perioda fundamental yang dihitung melebihi (Cu)(Ta), maka (Cu)(Ta)

harus diganti dengan T arah itu. Kombinasi respons untuk geser dasar ragam (Vt)

lebih kecil 85% dari geser dasar hitung (Vshear) menggunakan prosedur gaya lateral

3.7. Kombinasi Pembebanan

Menurut SNI 03-2847-2002 pasal 11.2, kombinasi beban yang dipakai dalam penelitian ini yaitu :

1). U = 1,4D

2). U = 1,2D + 1,6L 3). U = 0,9D ± 1,0E

4). U = 1,2D + 1,0L ± 1,0E Keterangan :

U = Kuat perlu D = Beban mati L = Beban hidup E = Beban Gempa.

3.8. Arah Pembebanan

Arah pembebanan gempa dalam desain harus merupakan arah yang akan menghasilkan pengaruh beban paling kritis. Arah pembebanan yang diterapkan secara terpisah dalam semua dua arah ortogonal. Pengaruh beban paling kritis akibat arah pembebanan gempa dengan kombinasi beban-beban yang ditetapkan berikut: 100 % gaya untuk satu arah ditambah 30% gaya untuk arah tegak lurus.

3.9. Penentuan Simpangan Antar Lantai

Penentuan simpangan antar lantai tingkat desain (∆) harus dihitung sebagai perbedaan defleksi pada pusat massa di tingkat teratas dan terbawah yang ditinjau. Defleksi pusat massa di tingkat x (δx) (mm) harus ditentukan sesuai dengan

persamaan berikut :

=

Keterangan :

Cd = faktor pembesaran defleksi

δxe = defleksi elastis pada lokasi yang disyaratkan

Tabel 3.14. Simpangan Antar Lantai Ijin, ∆ , (Anonim 4, ….)

Struktur Kategori Risiko

I atau II III IV

Struktur, selain dari struktur dinding geser batu bata, 4 tingkat atau kurang dengan dinding interior, partisi, langit-langit dan sistem dinding eksterior yang telah didesain untuk mengakomodasi simpangan antar lantai tingkat.

0,025hsx c

0,020hsx 0,015hsx

Struktur dinding geser kantilever batu batad 0,010hsx 0,010hsx 0,010hsx

Struktur dinding geser batu bata lainnya 0,007hsx 0,007hsx 0,007hsx

Semua struktur lainnya 0,020hsx 0,015hsx 0,010hsx

3.10. Pengantar ETABS Nonlinear v9.5.0

Etabs merupakan program analisis struktur yang menggunakan konsep Finite Elemen Method. Etabs merupakan penelitian oleh Prof. G.H. Powel dari University of California, Berkeley. Program ini sangat membantu meningkatkan kemampuan seorang insinyur dalam hal analisis dan desain untuk struktur. Kelebihan dari program ini terletak pada berbagai pilihan dan fitur. Bagian lain terletak pada kesederhanaan dalam penggunaan. Pendekatan dasar untuk menggunakan program ini sangat mudah, pengguna menetapkan garis grid, menempatkan objek struktural ke baris grid menggunakan titik, garis, dan daerah, memberikan beban, dan struktural properti pada objek-objek struktural (misalnya, objek garis dapat sebagai ditandai sebagai bagian properti, objek titik dapat diberikan joint, sebuah objek daerah dapat ditugaskan slab atau dek). Analisis dan desain kemudian dilakukan berdasarkan pada objek struktural. Hasil ditunjukkan dalam bentuk grafik atau tabel yang dapat dicetak ke printer atau ke file untuk digunakan dalam program lain.

3.10.1. Pemodelan 3D

Berikut ini merupakan langkah dalam pemodelan dasar, analisis, dan proses desain dalam menggunakan Etabs yaitu : Set the units, Open a file, Set up grid lines, Define story levels, Define member properties, Draw structural objects, Assign properties, Define load cases, Assign loads, Edit the model geometry, View the model, Analyze the model, Display results for checking, Design the model, Generate output, dan Save the model.

1. Sistem Koordinat Global dan Lokal

Etabs Nonlinear v.9.5.0 memiliki aturan dalam sistem koordinat global dan lokal. Sistem koordinat 3 dimensi yang saling tegak lurus dan perjanjian tanda yang digunakan memenuhi kaidah tangan kanan. Ada 3 sumbu yang saling tegak lurus yaitu sumbu ±X, ±Y, dan ±Z. Sumbu global Z selalu vertikal dimana +Z selalu ke atas dan tegak lurus terhadap bidang horisontal X-Y.

Sedangkan untuk komponen joint, element,dan constraint memiliki sumbu lokal dengan sumbu 1,2, dan 3 untuk mendefinisikan properties, beban, dan respons dari bagian struktur tersebut. Sumbu lokal 1 untuk arah aksial, sumbu lokal 2 searah sumbu global +Z untuk balok dan searah sumbu global +X untuk kolom, dab sumbu lokal 3 mengikuti kaidah tangan kanan, tegak lurus dengan sumbu lokal 1 dan 2.

Gambar 3.6. Sistem Koordinat yang Digunakan dalam Program Etabs

2. Elemen – Elemen Portal dan Pelat Lantai

Pada tahap ini dilakukan definisi semua jenis dan ukuran penampang elemen – elemen bangunan yang digunakan seperti balok dan/atau kolom. Setelah tahap ini selesai dilakukan pembuatan pelat dan/atau drop panel sebagai satu kesatuan struktur pembangunan.

3. Diaphragm Constraint

Untuk tahap ini dilakukan secara manual dalam ETABS v9.5.0. Diaphragm constraint ini menyebabkan semua joint pada satu lantai diberi

batasan constraint bergerak secara bersamaan sebagai diafragma planar yang sifatnya kaku (rigid) terhadap semua deformasi yang mungkin terjadi (lantai dianggap rigid floor).

3.10.2. Pembebanan Struktur untuk Input Program ETABS

Beban – beban yang bekerja pada struktur berupa beban mati, beban hidup, dan beban gempa. Beban mati yang digunakan pada pemodelan ini adalah berat beban sendiri bangunan dan beban mati tambahan yang didefinisikan dalam load case dead dengan dead adalah 1 dimana dihitung otomatis oleh ETABS. Sedangkan beban mati tambahan tidak dapat dimodelkan oleh ETABS maka dimasukkan secara manual dan didefinisikan sebagai load case super dead dengan super dead adalah 0. Untuk beban hidup yang dimasukkan secara manual dan didefinisikan dalam load case live dengan live adalah 0.

Untuk beban gempa dianalisis menggunakan metode analisis respons spektrum dengan ketentuan yang dijelaskan pada bagian sebelumnya. Data yang dibutuhkan dalam analisis respons spektrum adalah fungsi bangunan, letak bangunan terhadap wilayah gempa, jenis tanah, dan tipe struktur. Sebelum melakukan analisis respons spektrum, diperlukan membuat grafik respons spektrum menurut SNI 03-1726-2012 dengan langkah – langkah sebagai berikut :

a). Menentukan Kategori Risiko Bangunan b). Menentukan SS dan S1

c). Menentukan Kelas Situs (Site Class) d). Menentukan SMS dan SM1

e). Menentukan SDS ,SD1,T0 ,dan TS

f). Plot Grafik Respons Spektrum Rencana

3.10.3. Hasil Analisis Respons Spektrum dari Program ETABS v9.5.0

Dari hasil analisis respons spektrum yang didapatkan adalah gaya geser dasar secara dinamik, displacement (perpindahan horisontal) bangunan, besar gaya-gaya dalam yang terjadi (M, D, dan N) yang digunakan untuk perencanaan komponen struktur bangunan.

BAB IV

APLIKASI PERHITUNGAN

4.1. Umum

Dalam tugas akhir ini, disajikan desain gedung beton bertulang dengan Sistem Rangka Pemikul Momen Menengah (SRPMM) yang terkena beban gempa sesuai SNI 03-1726-2012 menggunakan analisis respons spektrum dan proses penulangannya sesuai SNI 03-2847-2002. Bangunan gedung tersebut didesain dengan menggunakan pelat konvensional dan flat slab with drop panel yang dimodelkan dalam portal ruang 3 dimensi dengan bantuan program analisis struktur ETABS v.9.5.0. Sedangakan perhitungan pelat konvensional dan flat slab with drop panel menggunakan metode perencanaan langsung (Direct Design Method).

Berikut adalah denah bangunan tampak atas yang akan direncanakan :

Gambar 4.2. Denah Struktur Bangunan Menggunakan Flat Slab with Drop Panel

4.2. Data Geometri Struktur

Data karakteristik geometrik bangunan adalah sebagai berikut : 1. Bangunan gedung perkantoran 8 lantai;

2. Tinggi tingkat antar lantai adalah 3,2 meter;

3. Bangunan gedung direncanakan terletak di Medan dengan daerah gempa menengah.

4.3.Preliminari Struktur

Komponen struktur yang terdapat pada bangunan ini meliputi pelat, drop panel, balok, dan kolom akan direncanakan terlebih dahulu dimensi awal dari komponen struktur (Pra-desain).

4.3.1.Material

Material yang digunakan dalam merencanakan struktur bangunan ini adalah material beton bertulang. Pendefinisian material dilakukan pada program ETABS v9.5.0. Material beton bertulang bangunan tersebut mempunyai mutu f’c 25 Mpa (beton), fy 400 Mpa dan fys 240 MPa(baja).

4.3.2.Hubungan Balok dan Kolom

Balok dan kolom dihubungkan dengan sambungan yang kaku sehingga tempat terjadinya sendi plastis adalah pada kedua ujung balok dan pada ujung bawah kolom lantai dasar. Balok dan kolom dibuat dari beton bertulang. Dengan dimensi yang akan disesuaikan untuk menahan beban yang diberikan pada bangunan ini.

4.3.3.Pelat dan Flat Slab with Drop Panel

Pelat dan flat slab with drop panel yang digunakan dalam bangunan ini menggunakan pelat beton bertulang. Pelat dan drop panel beton bertulang digunakan pada pelat atap dan lantai.

4.3.4.Pondasi

Pemodelan pondasi dilakukan dengan menganggap bahwa pondasi memberikan kekekangan translasi dan rotasi yang cukup pada semua arah sumbu bangunan. Berdasarkan asumsi yang digunakan tersebut pondasi dimodelkan sebagai perletakan jepit pada lantai dasar bangunan, yaitu pada ujung-ujung bawah kolom lantai dasar.

4.4.Pembebanan Struktur

Pendefinisian beban-beban yang bekerja pada struktur sesuai dengan Pedoman Perencanaan untuk Rumah dan Gedung (SKBI 1.3.53.1987). Seluruh beban yang telah didefinisikan akan bekerja pada model struktur bangunan ini. Beban-beban yang bekerja pada struktur bangunan ini antara lain.

4.4.1.Beban Mati (Dead Load)

Beban mati adalah beban akibat berat sendiri pelat beton dengan massa jenis 2400 kg/m3 atau berat jenis 24 kN/m3 ditambah dengan beban mati tambahan (SiDL).

Beban mati tambahan (SiDL) lantai :

 Spesi (2,5 cm) = 1,0 x 0,53 = 0,53 kN/m’

 Tegel = 1,0 x 0,24 = 0,24 kN/m’

 Plafond = 1,0 x 0,18 = 0,18 kN/m’

 Mekanikal/Elektrikal = 1,0 x 0,25 = 0,25 kN/m’ wSiDL = 1,20 kN/m’ Beban mati tambahan (SiDL) atap :

 Spesi (2,5 cm) = 1,0 x 0,53 = 0,53 kN/m’

 Water proofing = 1,0 x 0,05 = 0,05 kN/m’

 Plafond = 1,0 x 0,18 = 0,18 kN/m’

 Mekanikal/Elektrikal = 1,0 x 0,25 = 0,25 kN/m’ wSiDL = 1,00 kN/m’ 4.4.2.Beban Hidup (Live Load)

Beban hidup yang direncanakan sebesar 250 kg/m2 atau 2,5 kN/m2 untuk beban pelat lantai. Sedangkan pada atap dibebani sebesar 100 kg/m2 atau 1,0 kN/m2

4.4.3.Beban Gempa

Beban gempa adalah beban yang menirukan pengaruh gerakan tanah akibat gempa pada bangunan tersebut. Untuk mendapatkan beban gempa menggunakan metode respons spektrum terlebih dahulu mendesain grafik respons spektrum rencana.

a. Respon Spektra Rencana

1). Menentukan Kategori Risiko Bangunan

Fungsi bangunan sebagai gedung perkantoran termasuk kategori risiko gempa II dengan faktor keutamaan (Ie) adalah 1,0 pada Tabel 3.2.

2). Menentukan SS dan S1

Lokasi bangunan direncanakan pada wilayah Medan dengan konstruksi bangunan gedung menggunakan sistem rangka pemikul momen menengah (SRPMM).

(a) (b)

Gambar 4.3. Peta Wilayah Gempa Medan (a) SS = 0,5-0,6g (Coklat Muda) dan

(b) S1= 0,3-0,4g (Putih Kecoklatan)

Ambil SS= 0,5g dan S1 = 0,3g

3). Menentukan Kelas Situs (Site Class)

Lokasi bangunan direncanakan pada wilayah Medan dengan kelas situs C dengan kondisi tanah keras, sangat padat dan batuan lunak (Tabel 2.7).

SS = 0,5g ; Fa = 1,2 (Tabel 3.4)

S1 = 0,3g ; Fv = 1,5 (Tabel 3.5)

4). Menentukan SMS dan SM1

SMS = Fa Ss = (1,2)(0,5) = 0,60 g

SM1 = FvS1 = (1,5)(0,3) = 0,45 g

5). Menentukan SDS ,SD1,T0 ,dan TS

SDS =

2

3SMS =

2

3 0,60 = 0,40g

S_D1 =2

3SM1 =

2

3 0,45 = 0,30g

0,4SDS = 0,16g

Periode, T (detik)

T0 = 0,2

SD1

SDS

= 0,20,30

0,40= 0,15s

TS =

SD1

SDS

=0,30

Percepatan respons spektrum (Sa)

S_a = S_DS 0,4 + 0,6 T

T₀ = 0,4 0,4 + 0,6

T

0,15

S_a =SD1

T =

0,30g T

Dari Tabel 3.10 untuk Sistem Rangka Pemikul Momen Menengah (SRPMM) didapatkan R = 5, Ω0 = 3, danCd = 4,5.

0,33g SDS 0,50g (Tabel 3.7)

SDC (Seismic Design Category) = C

6). Plot Grafik Respons Spektrum Rencana

Gambar 4.4. Respon Spektrum Rencana Kota Medan Lokasi Bangunan Gedung Direncanakan

b. Periode Fundamental (T) Pendekatan

Taksiran perioda fundamental (T) pendekatan berdasarkan SNI-03-1726-2012.

Tinggi gedung (hn) = 25,6 meter

Ct = 0,0466 (Tabel 3.12) x = 0,9 (Tabel 3.12)

0.00 0.05 0.10 0.15 0.20 0.25 0.30 0.35 0.40 0.45

0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5

Sp ec tra re spo ns e a cc eler a tio n (Sa /g )

Periode T (s)

Respon Spektrum

, �

, , + , �

Ta = Ct (hn)x

= 0,0466 (25,6)0,9 = 0,8626 detik

Nilai batas atas pada perioda yang dihitung, Cu berdasarkan Tabel 3.13 <

< = 1,56(0,8626)

< 1,3456

Beban geser nominal statik ekuivalen Vshear yang terjadi di tingkat dasar

yang dapat dihitung menurut persamaan berikut :

=

= 1

=

0,30 5 1,0

= 0,06

harus tidak kurang dari :

= 0,044 0,01

= 0,044 0,40 (1) 0,01

= 0.0176 0,01 …. (Ok)

4.5. Pra-dimensi

Berikut adalah dimensi awal pelat konvensional, flat slab, drop panel, dan balok pada konstruksi Sistem Rangka Pemikul Momen Menengah (SRPMM). Sedangakan ukuran kolom diambil seragam yaitu 80 x 80 cm.

4.5.1. Bangunan Gedung SRPMM Menggunakan Pelat Konvensional a. Estimasi Ukuran Balok

lx = 6,0 m

ly = 6,0 m

= 1

21 =

1

21 6000 = 285,71 (Tabel 2.11)

1 2

2 3 1

2

2 3 1

2(600 )

2

3(600 )

300 400

ambil b = 400 mm

Maka ukuran balok b x h = 400 x 600 mm

b. Perencanaan Pelat Konvensional

ly = lx = 6,0 m

ln = 6,0 – 0,4 = 5,6 m

=

0,8 +₁₅₀₀

36 + 9

= 5600 0,8 +

400 1500

36 + 9(1) = 132,741 ≈134

ambil h = 140 mm

Pemeriksaan tebal pelat rencana berdasarkan lendutan : (1). Bagian Tepi Pelat

4

460 4(140 )

460 560 …. (Ok)

= 400 600 300 + (460 140 530)

400 600 + 460 140

= 348,66

= 1

12 400 600

3_{+ 400 600 348,66−300} 2₊ 1

12 460 (140) 3

+ 460 140 (530−348,66)2 = 9.991.199.807,31 4

= 1

12

6000

2 +

300

2 (140)

3 _{= 731.733.333,33} 4

= = (9.991.199.807,31)

(731.733.333,33)= 13,65 > 0,8…. (Ok)

(2). Bagian Arah Memanjang dan Melebar

Gambar 4.6. Balok-Pelat Bagian Interior

= + 2 + 8

= 400 + 2 460 400 + 8(140)

= 1320 1520 ….. (Ok)

= 1320 140 530 + (400 460 230)

1320 140 + 400 460 = 380,32

= 1

12 1320 140

3_{+ 1320 140 530−380,32} 2₊ 1

12 400 (460) 3

+ 400 460 (380,66−230)2

= 11.844.334.298,45 4

= 1

12 6000 140

3 _{= 1.372.000.000} 4

= = (11.844.334.298,45)

(1.372.000.000) = 8,63 > 2

=13,65+3(8,63)

4 = 9,88 > 2 …. (Ok)

Maka tebal pelat konvensional 140 mm

Menentukan = rasio kekakuan torsi dari penampang balok sisi terhadap kekakuan lentur dari suatu lebar pelat yang sama dengan bentang panjang balok yang diukur ke pusat dari tumpuan : =

2

= 731.733.333,33 4

= 1−0,63

3 3

Dimana :

C = sifat luas penampang melintang dan lengan torsi yang diperlukan untuk menahan puntiran

Gambar 4.7. Balok Tepi yang Mengalami Puntiran

= 1−0,63 400

600

400 3(600)

3 + 1−0,63

140

460

140 3(460)

3

=

= (7.764.073.066,67)

2 (731.733.333,33) = 5,3 2,5…. (Ok)

c. Perencanaan Penulangan Pelat Konvensional

Pemeriksaan penggunaan metode perencanaan langsung (Direct Design Method) Pelat Konvensional :

1) Nilai banding panjang terhadap lebar bentang

= 6,0

6,0= 1,0 < 2,0 , maka berlaku aksi dua arah;

2) Masing-masing arah lebih dari tiga bentang dengan panjang bentang bersebelahan sama, dan semua kolom duduk pada sumbunya;

3) Beban mati lantai :

 Pelat lantai = 1,0 x 0,14 x 24 = 3,36 kN/m’

 Beban Mati Tambahan (SiDL) Lantai = 1,20 kN/m’ wDL = 4,56 kN/m’

2 wDL= 2(4,56) = 9,12 kN/m’ > wLL= 2,50 kN/m’…. (Ok)

(1). Perhitungan Momen Statis Total

Beban Rencana :

= 1,2 + 1,6 = 1,2 4,56 + 1,6 2,5 = 9,472 / ′

Untuk arah memanjang dan melebar bangunan adalah sama.

1 = −2

0,4

2 = 5,6

0,65 l1 = 0,65(6000) = 3.900 mm, gunakan ln1 = 5,6 m

0 = 1/8 2 1 2 = 1/8 9,472 6,0 5,6 2 = 222,78

(2). Distribusi Momen

Untuk Bentang Dalam :

Momen negatif − = 0,65 0 = 0,65 222,78 = 144,81 Momen positif + = 0,35 ₀ = 0,35 222,78 = 77,97

Untuk Bentang Ujung :

Momen rencana negatif, − = 0,70 0= 0,70 222,78 = 155,95 Momen rencana positif, + = 0,57 ₀= 0,57 222,78 = 126,98 Momen negatif eksterior, − = 0,16 ₀= 0,16 222,78 = 35,65

(3). Faktor Distribusi Momen 1

1 = 8,63 ,

2

1=

6,0

6,0= 1,0 maka 1

2

1= 8,63 1,0 = 8,63 > 1,0

Faktor distribusi momen 75% (Tabel 2.8, 2.9, dan 2.10)

Tabel 4.1. Distribusi Momen Pelat Konvensional

Arah Memanjang dan Melebar

2 1

= 1 2

=6,0

6,0= 1,0 ,

2 1 = 1 2 = 0 Lajur

Bentang Dalam Bentang Ujung

Momen Positif Momen Negatif Momen Negatif Eksterior Momen Rencana Positif Momen Rencana Negatif Mu (kNm) +77,97 -144,81 -35,65 +126,98 -155,95

Faktor

Distribusi 75 % 75 % 75 % 75 % 75 %

Momen Rencana Lajur Kolom (kNm) 0,75 x 77,97 0,75 x 144,81 0,75 x 35,65 0,75 x 126,98 0,75 x 155,95

58,48 108,61 26,74 95,24 116,96 Momen Balok 85% (kNm) 0,85 x 58,48 0,85 x 108,61 0,85 x 26,74 0,85 x 95,24 0,85 x 116,96

49,71 92,32 22,73 80,95 99,42

Momen Pelat 15% (kNm) 58,48 -49,71 108,61 -92,32 26,74 -22,73 95,24 -80,95 116,96 -99,42

8,77 16,29 4,01 14,29 17,54

Momen Rencana Lajur Tengah (kNm) 77,97 -58,48 144,81 -108,61 35,65 -26,74 126,98 -95,24 155,95 -116,96

(4). Distribusi Momen Lajur Kolom dan Lajur Tengah : (a). Bentang Dalam

Lajur Kolom :

Lebar lajur kolom = 1/2L – lebar balok T = 3,0 - 1,32 = 1,68 m Mn+ /m lebar lajur =

8,77

0,8(1,68)= 6,52 Mn- /m lebar lajur =

16,29

0,8(1,68)= 12,12 Lajur Tengah :

Lebar lajur tengah = 6 – 3 = 3 m Mn+ /m lebar lajur =

19,49

0,8(3)= 8,12 Mn- /m lebar lajur =

36,20

0,8(3)= 15,08 (b). Bentang Ujung

Lajur Kolom Ujung :

Lebar lajur kolom tepi = 1/4L – lebar balok L = ¼(6,0) – 0,86 = 0,64 m Mn- /m lebar lajur =

4,01

0,8(0,64)= 7,83 Mn+ /m lebar lajur =

14,29

0,8(0,64)= 27,91 Mn- /m lebar lajur =

17,54

0,8(0,64)= 34,26 Lajur Kolom :

Lebar lajur kolom = 1/2L – lebar balok T = 3,0 – 1,32 = 1,68 m Mn- /m lebar lajur =

4,01

0,8(1,68)= 2,98 Mn+ /m lebar lajur =

14,29

0,8(1,68)= 10,63 Mn- /m lebar lajur =

17,54

Lajur Tengah :

Lebar lajur tengah = 6 – 3 = 3 m Mn- /m lebar lajur =

4,01

0,8(3)= 1,67 Mn+ /m lebar lajur =

14,29

0,8(3)= 5,95 Mn- /m lebar lajur =

17,54

0,8(3)= 7,31

Merencanakan Penulangan Pelat :

Momen tumpuan terbesar arah memanjang bangunan : Mn = 6,52 kNm

= ( −1/2 )

Sebagai langkah awal anggap (d – 1/2a) = 0,9d

6,52(10)6 = As (400)(0,9)(110), maka As = 164,65 mm2 =

0,85 ′ =

164,65(400)

0,85 25 (1.000)= 3,10

6,52(10)6 = As (400)[110-1/2(3,10)], didapat As = 150,30 mm2

dicoba menggunakan batang tulangan D10 (As = 78,5 mm2) dengan

jarak s :

= 78,5

150,30 1000 = 522,29

Maka dipakai batang tulangan dengan jarak 200 mm (D10-200)

(e). Pemeriksaan Tebal Pelat Berdasarkan Syarat Geser

= 1,2 + 1,6

= 1,2 4,56 + 1,6 2,5 = 9,472 / ′

Karena ₁ 2

1 > 1,0 pelimpahan geser akibat beban wu dari pelat ke

balok akan mengikuti bentuk bidang trapesium dan segitiga dengan menarik garis sudut 450.

= 1

2 1,15 2 =

1

2 1,15 9,472 5,6 = 30,50

Tinggi efektif pelat = −25−1

2 = 110

∅ =∅1

6 ′

∅ = 0,75 1

6 25 1000 110 (10)

−3 _{= 68,75}

< ∅ …… (Ok)

Dengan demikian tebal pelat cukup aman dan tahan terhadap geser.

Tabel 4.2. Rencana Penulangan Pelat Konvensional

Arah Penulangan Memanjang dan Melebar

Lajur Jenis Momen Momen (kNm) tiap m’ As perlu Ukuran Tulangan Jarak

(mm) Terpasang

B ent ang U jung Kolom Ujung Negatif

Eksterior 7,83 181,02 D10 433,66 D10-200 Rencana

Positif 27,91 675,02 D10 116,29 D10-100 Rencana

Negatif 34,26 840,88 D10 93,35 D10-90

Kolom

Negatif

Eksterior 2,98 68,17 D10 1151,60 D10-200 Rencana

Positif 10,63 247,27 D10 317,47 D10-200 Rencana

Negatif 13,05 305,20 D10 257,21 D10-200

Tengah

Negatif

Eksterior 1,67 38,09 D10 2060,80 D10-200 Rencana

Positif 5,95 136,99 D10 573,04 D10-200 Rencana

Negatif 7,31 168,80 D10 465,04 D10-200

B ent ang D al am Kolom Momen

Positif 6,52 150,30 D10 522,29 D10-200 Momen

Negatif 12,12 282,86 D10 277,52 D10-200

Tengah

Momen

Positif 8,12 187,84 D10 417,91 D10-200 Momen

4.5.2. Bangunan Gedung SRPMM Menggunakan Flat Slab with Drop Panel a. Penentuan Tebal Flat Slab

Tebal pelat dengan penebalan (mutu BJTD fy = 400 MPa)

= −2 0,5 800 = 6000−800 = 5200

= −2 0,5 800 = 6000−800 = 5200

- Panel luar tanpa balok tepi

=

33=

5200

33 = 157,58

- Panel Dalam

=

36=

5200

36 = 144,44

Karena tidak menggunakan balok tepi, tebal tersebut harus ditambah 10% maka h = 157,58 + 10% (157,58) = 173,34 mm ≈ 180 mm > tebal pelat minimum dengan penebalan 100 mm (SNI-03-2847-2002).

b. Penentuan Tebal Drop panel

Gambar 4.8. Flat Slab with Drop Panel

1 6

1 4

coba Xd = 1100 mm

= 1100

6000 =

1 5,45 1

6< =

1

5,45<

1 4

∆ 1₄ = 1

Beban mati lantai flat slab with drop panel :

 Flat Slab = 1,0 x 0,18 x 24 = 4,32 kN/m’

 Drop Panel = 0,25 x 1,0 x 0,05 x 24 = 0,30 kN/m’

 Beban Mati Tambahan (SiDL) lantai = 1,20 kN/m’

wDL = 5,82 kN/m’

Beban Hidup (wLL= 2,50 kN/m’)

Pemeriksaan tebal pelat berdasarkan syarat gaya geser :

wu = 1,2 wDL + 1,6 wLL = 1,2(5,82) + 1,6(2,5) = 10,984 kN/m’

hpelat = 180 mm

hdrop panel = hpelat + Δh = 180 + 50 = 230 mm

Tebal selimut beton = 25 mm dpelat = 180 – 25 = 155 mm

ddrop panel = 230 – 25 = 205 mm

(1). Kolom Interior

Gambar 4.9.a. Letak Bidang Kritis Kolom Interior - Gaya geser netto terfaktor keliling kolom :

= _{1 2} − ₁+ ₂+

= 381,18 =

∅ =

381,18

0,75 = 508,24

- Luas permukaan bidang geser :

= 2 1+ + 2+ = 2 1+ 2+ 2

= 2 800 + 205 + 800 + 205 = 4020

= = 4020 205 = 842100 2

= nilai banding sisi terpanjang dan pendek kolom =800

800 = 1,0

- Mencari nilai terkecil dari Vc dari : = 1 + 2

′ 0

6 = 1 + 2 1

25 842100 10−3

6 = 2105,25

= 0

+ 2

′ 0 12 =

40 205 4020 + 2

25 842100 10−3 12

= 1417,46

=1

3 ′ 0 =

1

3 25 842100 10

−3 _{= 1403,50}

Nilai terkecil, Vc = 1403,50 kN > Vn = 508,24 kN ….. dapat digunakan

pada perhitungan awal.

(2). Drop Panel Interior

DAFTAR GAMBAR

Gambar 2.1. Jenis-Jenis Sistem Struktur Pelat Dua Arah

(Two Way Slab) ... 7

Gambar 2.2. Flat Slab dengan Drop Panel ... 8

Gambar 2.3. Ukurandengan Drop Panel ... 9

Gambar 2.4. Flat Slab dengan Capital Column ... 9

Gambar 2.5. Ukuran Column Capital ... 9

Gambar 2.6. Flat Slab dengan Drop Panel dan Column Capital ... 10

Gambar 2.7. Momen pada Pelat yang Ditumpu Kolom, l2/l1 = 1.0, c/l = 0.1 ... 13

Gambar 2.8. Moment Resisting Frame ... 15

Gambar 2.9. Bentuk Sendi Plastis ... 16

Gambar 2.10. Continous Bottom Steel ... 17

Gambar 2.11. Bagian Pelat yang Diperhitungkan ... 21

Gambar 2.12. Nilai untuk Daerah Pembebanan yang Bukan Persegi ... 27

Gambar 2.13. Luas Tributari Pembebanan untuk Perhitungan Geser pada Balok Dalam ... 29

Gambar 2.14.a. Penampang Persegi Bertulangan Tunggal ... 30

Gambar 2.14.b. Penampang Persegi Bertulangan Rangkap ... 32

Gambar 2.15. Lokasi Geser Maksimum untuk Perencanaan ... 37

Gambar 2.16.a. Pelat dengan Drop Panel ... 37

Gambar 2.16.b. Variasi EI Sepanjang Pelat Balok ... 38

Gambar 2.16.c. Potongan Melintang A-A yang Digunakan ... 38

Gambar 2.16.d. Potongan Melintang B-B yang Digunakan ... 38

Gambar 3.1. Bagan Alir (Flow Chart) Metodologi Penelitian ... 40

Gambar 3.2. SS, Gempa Maksimum yang Dipertimbangkan Risiko-Tertarget (MCER), Kelas Situs SB ... 43

Gambar 3.3. S1, Gempa Maksimum yang Dipertimbangkan Risiko-Tertarget (MCER), Kelas Situs SB ... 43

Gambar 3.5. Gaya Lintang Rencana untuk SRPMM

(Sumber SNI 03-2847-2002 Pasal 23.10.3) ... 51

Gambar 3.6. Sistem Koordinat yang Digunakan dalam Program Etabs... 57

Gambar 4.1. Denah Struktur Bangunan Menggunakan Pelat Konvensional ... 59

Gambar 4.2. Denah Struktur Bangunan Menggunakan Flat Slab with Drop Panel ... 60

Gambar 4.3. Peta Wilayah Gempa Medan ... 63

Gambar 4.4. Respon Spektrum Rencana Kota Medan Lokasi Bangunan Gedung Direncanakan ... 64

Gambar 4.5. Balok-Pelat Bagian Tepi ... 66

Gambar 4.6. Balok-Pelat Bagian Interior ... 67

Gambar 4.7. Balok Tepi yang Mengalami Puntiran ... 68

Gambar 4.8. Flat Slab with Drop Panel ... 74

Gambar 4.9.a. Letak Bidang Kritis Kolom Interior ... 75

Gambar 4.9.b. Letak Bidang Kritis Drop Panel Interior ... 76

Gambar 4.9.c. Letak Bidang Kritis Kolom Eksterior ... 78

Gambar 4.9.d. Letak Bidang Kritis Drop Panel Eksterior ... 79

Gambar 4.9.e. Letak Bidang Kritis Kolom Sudut ... 80

Gambar 4.9.f. Letak Bidang Kritis Drop Panel Sudut ... 81

Gambar 4.10. Output Etabs v9.5.0 Mode 1 T = 1,3347 detik Bangunan Gedung Menggunakan Pelat Konvensional ... 90

Gambar 4.11. Gaya Geser Dasar Seismik Dinamik (Vt = 2321,16 kN) ... 93

Gambar 4.12. Output Etabs v9.5.0 Mode 1 T = 3,9138 detik Bangunan Gedung Menggunakan Flat Slab with Drop Panel ... 101

Gambar 4.13. Gaya Geser Dasar Seismik Dinamik (Vt = 982,34 kN) ... 104

Gambar 4.14. Hasil Output Etabs v9.5.0 Diagram M11 dan M22 (Comb2) Flat Slab with Drop Panel ... 109

Gambar 4.15. Hasil Output Etabs v9.5.0 Diagram M11 dan M22 (Comb3) Flat Slab with Drop Panel ... 109 Gambar 4.16. Potongan Pelat yang Digunakan untuk Balok-Pelat

Konvensional Ekuivalen ... 110 Gambar 4.17. Balok-Pelat Konvensional Ekuivalen ... 111 Gambar 4.18. Tampak Samping dan Periode Getar Bangunan Gedung

dengan Balok-Pelat Konvensional T1 = 0,9543 detik <

CuTa = 1,3456 detik ... 111 Gambar 4.19. Diagram Momen Comb2 dan Comb3 View C

Balok-Pelat Konvensional Ekuivalen ... 111 Gambar 4.20. Diagram Lintang Comb2 dan Comb3 View C

Balok-Pelat Konvensional Ekuivalen ... 112 Gambar 4.21. Diagram Normal Comb2 dan Comb3 View C

Balok-Pelat Konvensional Ekuivalen ... 112 Gambar 4.22. Potongan Pelat yang Digunakan untuk Balok-Pelat

Ekuivalen dari Flat Slab with Drop Panel ... 114 Gambar 4.23. Balok-Pelat Ekuivalen dari Flat Slab with Drop Panel

Sambungan Bagian Tepi Balok-Pelat ... 114 Gambar 4.24. Balok-Pelat Ekuivalen dari Flat Slab with Drop Panel

Sambungan Bagian Tengah Balok-Pelat ... 114 Gambar 4.25. Tampak Samping dan Periode Getar Bangunan Gedung

dengan Balok-Pelat Flat Slab with Drop Panel

T1 = 1.3175 detik < CuTa = 1,3456 detik ... 115 Gambar 4.26. Diagram Momen Comb2 dan Comb3 View C Balok-Pelat

Flat Slab with Drop Panel Ekuivalen ... 115 Gambar 4.27. Diagram Lintang Comb2 dan Comb3 View C Balok-Pelat

Flat Slab with Drop Panel Ekuivalen ... 116 Gambar 4.28. Diagram Normal Comb2 View C dan Comb3 View C

Balok-Pelat Flat Slab with Drop Panel Ekuivalen ... 116 Gambar 4.29. Diagram Momen Balok Comb2 Balok-Pelat

Konvensional Ekuivalen ... 118 Gambar 4.30. Diagram Lintang Balok Comb2 Balok-Pelat

Konvensional Ekuivalen ... 118 Gambar 4.31. Diagram Momen Balok Comb3 Balok-Pelat

Konvensional Ekuivalen ... 118 Gambar 4.32. Diagram Momen Balok Comb3 Balok-Pelat

Konvensional Ekuivalen ... 119 Gambar 4.33. Diagram Momen Balok Comb2 Balok-Pelat Flat Slab

with Drop Panel Ekuivalen ... 119 Gambar 4.34. Diagram Lintang Balok Comb2 Balok-Pelat Flat Slab

with Drop Panel Ekuivalen ... 119 Gambar 4.35. Diagram Momen Balok Comb3 Balok-Pelat Flat Slab

with Drop Panel Ekuivalen ... 120 Gambar 4.36. Diagram Lintang Balok Comb3 Balok-Pelat Flat Slab

DAFTAR NOTASI

α,αm = Koefisien Relatif dan Koefisien Relatif Minimum ∆h = Tebal Drop Panel (cm, mm)

ϕ = Faktor Reduksi Kekuatan (0,8 untuk Lentur, 0,75 untuk Geser)

Ac = Luas Bidang Geser (mm2)

Cu = Koefisien untuk Nilai Batas Periode yang Dihitung

Cs = Koefisien Respons Seismik

Ecb,Esb= Elastisitas Beton untuk Balok-Pelat dan Pelat (mm4)

Ex ,Ey = Gaya Gempa (Berdasar Respons Spektrum)

Fa = Parameter Respons Spektral Percepatan Gempa MCER Terpetakan Bergantung pada Kelas Lokasi dan Nilai S1

Fv = Parameter Respons Spektral Percepatan Gempa MCER Terpetakan Bergantung pada Kelas Lokasi dan Nilai S1

Ib , Is = Inersia Balok dan Inersia Pelat (mm4)

Ie = Faktor Keutamaan Gempa

Ig = Inersia Gross Penampang Penuh (mm4)

M0 = Momen Statis Terfaktor (kNm)

Mu = Momen Ultimit (kNm)

R = Faktor Reduksi Gempa

S1 = Parameter Respons Spektral Percepatan Gempa MCER Terpetakan untuk Perioda 1,0 detik

SD1 = Parameter Respons Spektral Percepatan Desain pada Perioda 1 detik

SDS = Parameter Respons Spektral Percepatan Desain pada Perioda Pendek

SS = Parameter Respons Spektral Percepatan Gempa MCER Terpetakan untuk Perioda Pendek

T = Waktu Getar Alami (detik)

Ta = Periode Fundamental Pendekatan (detik)

Vc = Kuat Geser Beton (kN)

Vs = Kuat Geser Baja (kN)

Vt = Gaya Geser Dasar Seimik Berdasarkan Analisis Dinamik (kN)

Vu = Gaya Geser Ultimit (kN)

W = Berat Seismik Efektif Bangunan (kN)

Xd = Panjang Drop Panel Diukur dari Sumbu As Kolom ke Tepi Dikurangi Setengah Lebar Kolom yang Sejajar Terukur (mm)

b0 = Keliling Bidang Kritis (mm)

bw = Tebal Pelat Badan Balok-Pelat (mm)

f'c = Mutu Beton Kuat Tekan Silinder (MPa)

fy = Mutu Leleh Baja untuk Tulangan Baja Ulir (MPa)

fys = Mutu Leleh Baja untuk Tulangan Baja Polos (MPa)

hf = Tebal Flens Balok-Pelat (mm)

hw = Tinggi Badan Balok-Pelat (mm)

ln = Panjang Bentang Bersih yang Diperhitungkan untuk Pembebanan (m, mm)

lx , ly = Panjang Bentang Diukur Dari As ke As Sumbu Kolom (m, mm)

wDL = Dead Load/Beban Mati (kN/m’)

wLL = Live Load/Beban Hidup (kN/m’)

wSiDL = Superimposed Dead Load /Beban Mati Tambahan (kN/m’)

wu = Beban Ultimit Rencana (kN/m’)