V.8.2.4 Lendutan akibat beban angin EW
Q
EW
= 0.7714kNm δ=5384Q
EW
L
4
E
balok
I
xc
= 0.0001604 kebawah
V.8.2.5 Lendutan akibat beban gempaEQ
Q
EQ
= 1.94655kNm δ=5384Q
EQ
L
4
E
balok
I
xc
= 0.0004048m kebawah
V.9 KONTROL LENDUTAN BALOK TERHADAP KOBINASI BEBAN
Lendutan maksimum yang diijinkan, δ=L300 = 0.0667 = 66.6667 mm Kombinasi-I
Lend B.Sendiri
M.Tamb Sus-rang
Prategng LajurD
Rem Tem
Angin
Gempa Komb
Lend Ket
MS MA
SR PR
TD TB
ET EW
EQ
δ 0.0049932
0.00108 -
0.020877 -
0.00558 0.0045
0.00043
-0.01544 L300 Kombinasi-II
δ 0.0049932
0.00108 -
0.020877 -
0.00558 0.0045
0.00043 0.002
- 0.013643 L300
Kombinasi-III
δ 0.0049932
0.00108 -
0.020877 -
0.00558 0.0045
0.00043 0.0002
- 0.015285 L300
Kombinasi-IV
δ 0.0049932
0.00108 -
0.020877 -
0.00558 0.0045
0.00043 0.002
0.0002
- 0.013483 L300
Kombinasi-V
δ 0.0049932
0.00108 -
0.020877 -
0.00558
0.0004 -
0.019984 L300 V.10 TINJAUAN ULTIMIT BALOK PRESTRESS
V.10.1 KAPASITS MOMEN UTIMIT BALOK
Modulus elastis baja prategangstrands ASTM A-Grade250: 2E+05 Mpa Jumlah total strands, n
s
= 30 Luas tampang nominal satu strands, A
st
= 5E-05m
2
Universitas Sumatera Utara
Tegangan leleh tendon baja prategang:f
py
= 1465kPa Luas tampang tendon baja prategang, A
ps
=n
s
A
st
= 0.002m
2
, Mutu beton K- 500 Kuat tekan betonf’
c
=0.83K100 = 41.5kPa Kuat leleh baja prestressf
ps
pada keadaan ultimit, ditetapkan sebagai berikut: Untuk nilai, LH
≤35, f
ps
= f
eff
+150+f
c
100ρ
p
MPa f
ps
harus ≤f
eff
+400 MPa dan harus ≤0.8f
py
Tinggi balok, H= 1.6m Panjang bentang balok, L= 20m
Gaya prestress efektifsetelah loss of prestress, P
eff
= 1393.82kN Tegangan efektif baja prestress, f
eff
=P
eff
A
ps
10
-3
= 900.403kPa Luas penampang balok prategang komposit, A
c
= 0.78043m
2
Rasio luas penampang baja prestress, ρ
p
=A
ps
A
c
= 0.00198
No. Lebar
Tinggi
0 0.98625 0.22
1 0.55
0.125 2
0.185 0.075
3 0.18
1.25 4
0.235 0.1
5 0.65
0.225 Tinggi balok prategang, H=h+h
o
= 1.82 LH= 10.989011
35 OK
f
ps
=f
eff
+150+f
c
100ρ
p
=
1259.6256kPa f
ps
=f
eff
+400= 1300.403132kPa f
ps
=0.8f
py
=1172.152kPa Diambil kuat leleh baja prategang, f
ps
= 1172.15kPa yang terkecil dari ketiga nilai tersebut
β
1
= 0.85 untuk f
c
≤30 MPa
Universitas Sumatera Utara
β
2
= 0.85-0.05f
c
-307 untuk fc30 MPa β
1
harus ≥0.65 Untuk, f
c
= 41.5 MPa maka nilai. β
1
=0.85-0.05f
c
-307 = 0.768 Letak titik berat tendon baja prategang terhadap alas balok, zo= 0.1375 m
Tinggi efektif balok, d= h+h
o
-z
o
= 1.4625 MPa Kuat tekan beton,f
c
= 41500kPa, Kuat leleh baja prategang, f
ps
= 1E+06 kPa Gaya tarik pada baja prestress, T
s
= A
ps
f
ps
= 2325.0041 kN Diperkirakan ah
o
+h
1
h
o
+h
1
= 0.345 m Gaya tekan beton, C
c
=B
eff
h
o
+b
1
a-h 0.85f
c
C
c
=T
s
maka:a=T
s
0.85f
c
-B
eff
h
o
b
1
+h
o
=0.2112m ah
o
+h
1
Perkiraan benar. Jarak garis netral terhadap sisi atas, c= 0.27505m
Regangan baja prestress, ε
ps
=0.003d-cc= 0.01295 Cc= gaya internal tekan beton
=ΣA
i
0.85f
c
A
i
= luas penampang beton y
i
=jarak pusat berat penampang tekan beton terhadap pusat berat baja prestress Momen nominal, M
n
=ΣA
i
0.85f
c
y
i
Gaya Tekan Beton dan Momen Nominal Lebar
Tinggi Luas Gaya
y Momen
m m
m
2
Kn
Lengan thd pusat baja prestress
m kNm
0.98625 0.2112 0.208296 10262.485 y=d-h
o
2 1.3525
5627.3838
Cc=Ts=7347.6414
Universitas Sumatera Utara
Momen nominal, Mn= 5627.3638 kNm, Φ = 0.8 Kapasitas ultimit balok prestress, Mu= 4501.89103 kNm
V.10.2 MOMEN ULTIMIT BALOK
Kategori