2.4.9.6. Koefisien Percepatan Spektrum
Parameter percepatan spektrum untuk spektrum respons rencana
diberikan oleh persamaan 11 dan persamaan 12. Untuk daerah diluar
negara Amerika, yang peraturan dasar untuk menentukan pergerakan tanah berbeda dengan metode ASCE 7, T
L
harus diambil sebesar 4 detik. Untuk daerah yang hanya didefinisikan perecpatan puncaknya,
nilai S dapat diganti dengan nilai S
P
. faktor pengukur scaling factor, Q, diambil sebesar 1,0 untuk daerah yang peraturan dasarnya tidak sesuai
dengan ASCE 7. Koefisien amplifikasi tanah, F
a
dan F
v
, terdapat pada
Tabel 2.7 dan Tabel 2.8; nilai faktor keutamaan, I, terdapat dalam Tabel 2.9; dan faktor modifikasi respons ASD, R
wi
dan R
wc
, terdapat dalam Tabel 2.10. Nilai faktor-faktor tersebut dapat diambil sesuai dengan peraturan
dasar negara masing-masing jika ada. Parameter percepatan spektrum impulsive, A
i
:
Tetapi, A
i
≥ 0,007
12
dan, untuk perencanaan gempa Kategori E dan F saja,
Parameter percepatan spektrum convective, A
c
: Ketika T
c
T
L
,
Universitas Sumatera Utara
Ketika T
c
T
L
,
Tabel 2.9 – Faktor Keutamaan I dan pengelompokan Seismic Use Group
API Standard 650, 2005: E-9
Tabel 2.10 – Faktor Modifikasi Respons untuk Metode ASD
API Standard 650, 2005: E-9
2.4.9.7. Beban Gempa Rencana
Tangki dengan dasar rata di atas muka tanah dan untuk menampung cairan harus didesain untuk dapat menahan gaya gempa yang
dikalkulasi dengan mempertimbangkan massa efektif dan tekanan dinamik cairan dalam menentukan gaya lateral ekuivalen dan distribusi gaya lateral.
Beban gaya geser dasar lateral ekuivalen dapat ditentukan dengan
menggunakan persamaan 16.
Beban gaya geser dasar dapat didefinisikan sebagai akar pangkat dua dari penjumlahan antara komponen impulsive dan convective yang
masing-masing telah dikuadratkan square root of the sum of the squares –
Universitas Sumatera Utara
SRSS, kecuali peraturan yang berlaku mengharuskan penjumlahan secara langsung.
dimana: V
i
= A
i
W
s
+ W
r
+ W
f
+ W
i
V
c
= A
c
W
c
V
i
= gaya geser dasar rencana disebabkan oleh komponen impulsive dari berat efektif tangki dan
isinya, N V
c
= gaya geser dasar rencana disebabkan oleh komponen convective dari berat pergolakan cairan
sloshing efektif, N A
i
= koefisien percepatan spektrum respons rencana impulsive, g
W
s
= berat total tangki dan perlengkapannya, N W
r
= berat total atap tangki permanen beserta perlengkapannya, baik permanen ataupun tidak
permanen, N W
f
= berat lantai tangki, N W
i
= berat efektif impulsive cairan, N A
c
= koefisien percepatan respons spektrum desain convective, g
W
c
= berat efektif convective sloshing bagian cairan, N
Universitas Sumatera Utara
Berat Efektif Produk Isi Tangki
Berat efektif W
i
dan W
c
dapat diperoleh dengan menambahkan berat total produk, W
p
, dengan perbandingan W
i
W
p
dan W
c
W
p
, secara
berurutan, persamaan 17 sampai 19.
Jika DH lebih besar dari atau sama dengan 1,333, berat impulsive efektif:
Jika DH kurang dari 1,333, berat impulsive efektif:
Berat convective efektif didefinisikan sebagai berikut:
2.4.10. Desain Tangki dengan Tekanan Dalam Tekanan Internal Kecil 2.4.10.1. Ruang Lingkup
Kategori