Cut Retno Masnul : Analisa Prestress Post-Tension Pada Precast Concrete U Girder Studi Kasus Pada Jembatan Flyover Amplas, 2009.
USU Repository © 2009
= 22.740 tm
Setelah revisi Mms
4
= 15.55m31.1m 0.1007tm 15.55m
2
= 12.180 tm
b.d. Additional setelah revisi
Beban tambahan lain sebagai aksesoris jembatan merupakan bebab mati tambahan yang besar momen tengah bentang-nya Mms
5
adalah sebesar: Mms
5
= lL q l2 ...............................2.22 Setelah revisi
Mms
5
= 15.55m31.1m 1.3116tm 15.55m
2
= 158.57 tm
c. Live load c.a. Distribution load
Besar momen tengah bentang akibat beban hidup terdistribusi q Mms
6
dapat dihitung dengan persamaan 2.22
Mms
6
= lL q l
2
...............................2.22
Sebelum revisi Mms
6
= 15.55m31.1m 2.24tm 15.55m
2
= 270.78 tm
Setelah revisi Mms
6
= 15.55m31.1m 2.45tm 15.55m
2
= 296.21 tm
Cut Retno Masnul : Analisa Prestress Post-Tension Pada Precast Concrete U Girder Studi Kasus Pada Jembatan Flyover Amplas, 2009.
USU Repository © 2009
c.b. Line load
Line load yang berkerja sebagai beban hidup juga akan mengakibatkan momen ditengah bentang Mms
7
yang nilainya dapat dihitung adalah: Mms
7
= lL q l
2
...............................2.22
Sebelum revisi Mms
7
= 15.55m31.1m 17.56tm 15.55m
2
= 136.50 tm
Setelah revisi Mms
7
= 15.55m31.1m 19.10tm 15.55m
2
= 148.47 tm
d. Ultimate total
Besar momen tengah bentang ultimate dari berbagai pembebanan dapat dihitung dengan menggunakan persamaan 2.23
Ultimate total = 1.2beam + 1.3slab + 2asphalt + 1.2diaphragm + 2live load
Sebelum revisi - Sub total moment mid span beam = 400.97 tm
- Sub total moment mid span slab = 232.89 tm - Sub total moment mid span asphalt = 37.90 tm
- Sub total moment mid span diaphragm = 22.74 tm - Sub total moment mid span live load = 270.78+136.50tm = 407.28 tm
Cut Retno Masnul : Analisa Prestress Post-Tension Pada Precast Concrete U Girder Studi Kasus Pada Jembatan Flyover Amplas, 2009.
USU Repository © 2009
Ultimate total = 1.2400.97tm + 1.3232.89tm + 237.90tm + 1.222.74tm + 2407.28tm
= 481.164tm + 302.757tm + 75.8tm + 27.288tm + 814.56tm = 1701.57tm
Setelah revisi - Sub total moment mid span beam = 443.48 tm
- Sub total moment mid span slab = 247.24 tm - Sub total moment mid span asphalt = 41.23 tm
- Sub total moment mid span diaphragm = 12.18 tm - Sub total moment mid span slab + add = 405.81 tm
- Sub total moment mid span live load = 296.21+148.47tm = 444.68 tm Ultimate total = 1.2443.48tm + 1.3405.81tm + 241.23tm +
1.212.18tm + 2444.68tm = 532.176tm + 527.553tm + 82.46tm + 14.616tm + 889.36tm
= 2046.165tm
3.2.5. Kabel Prestress a. Profil kabel
Gambar 3.11. Profil kabel
Cut Retno Masnul : Analisa Prestress Post-Tension Pada Precast Concrete U Girder Studi Kasus Pada Jembatan Flyover Amplas, 2009.
USU Repository © 2009
Dari data yang diberikan pada sub bab 3.2.2 dan persamaan 2.30 dapat dihitung besar jacking force maximum yang dapat diberikan kepada kabel
prategang. Jacking force = 72 Ultimate Tensile Stress
Kurva parabolic kabel tendon menggunakan persamaan berikut Y = AX
2
+ BX + C A = Ymiddle + YedgeL2
2
B = L A C = Rerata posisi strand ketika parabola kurva pada nilai Y tertentu
Sehingga persamaan parabola tendon rata-rata hasil perhitungan VSL dengan cara perhitungan numerik adalah:
Y = 0.003255X
2
+ -0.10285X + 1.0375 dan besar perubahan sudut kabel tendon setelah pemberian tegangan:
Y’ = 0.00651X + -0.10285 , maka tg
φ = 0.00651X + -0.10285
Maka hasil perhitungan diberikan pada tabel berikut:
Tendon NOS
strand Profil
Asp cm2
fu kgcm2
Jacking force kg
edge Middle
7 12
150 30
0.987 19000
75 168777
5 12
125 30
0.987 19000
75 168777
3 12
100 15
0.987 19000
75 168777
1 12
40 15
0.987 19000
75 168777
2 12
40 15
0.987 19000
75 168777
4 12
100 15
0.987 19000
75 168777
6 12
125 30
0.987 19000
75 168777
8 12
150 30
0.987 19000
75 168777
Cut Retno Masnul : Analisa Prestress Post-Tension Pada Precast Concrete U Girder Studi Kasus Pada Jembatan Flyover Amplas, 2009.
USU Repository © 2009
96 103.75
22.5 75
1350216
Tabel 3.13a. Hasil perhitungan kabel sebelum revisi
Tendon NOS
strand Profil
Asp cm2
fu kgcm2
Jacking force kg
edge Middle
7 12
150 30
0.987 19000
72 162025.92
5 12
125 30
0.987 19000
72 162025.92
3 12
100 15
0.987 19000
72 162025.92
1 12
40 15
0.987 19000
72 162025.92
2 12
40 15
0.987 19000
72 162025.92
4 12
100 15
0.987 19000
72 162025.92
6 12
125 30
0.987 19000
72 162025.92
8 12
150 30
0.987 19000
72 162025.92
96 103.75
22.5 72
1296207.36
Tabel 3.13b. Hasil perhitungan kabel setelah revisi Besar nilai eksentrisitas e adalah melalui persamaan
e = Yb-Ys Yb = Jarak garis netral dari bawah balok non komposit sub bab 3.3.3
Ys = Jarak tendon dari bawah balok pada daerah tengah bentang sub bab 3.7.1 e = 88.85 cm – 22.5 cm = 66.35 cm
b. Gaya dongkrak awal Initial jacking force
Pemeriksaan pada dua kondisi
σ
Saat initial di tengah bentang Tegangan atas
Melalui persamaan 2.31 dapat dihitung besar gaya prategang awal pada bagian atas adalah
top = PiAcp – Pi.eWa + MbsWa
Cut Retno Masnul : Analisa Prestress Post-Tension Pada Precast Concrete U Girder Studi Kasus Pada Jembatan Flyover Amplas, 2009.
USU Repository © 2009
Sebelum revisi -16.44575 kgcm
2
= Pi11610cm
2
– Pi. 66.35cm 433938cm
3
+ 400.97105kgcm 433938cm
3
-16.44575 kgcm
2
= Pi11610cm
2
– Pi. 66.35cm 433938cm
3
+ 92.4026kgcm
2
-108.848 kgcm
2
= Pi11610cm
2
– Pi. 66.35cm 433938cm
3
Pi = -108.848 kgcm
2
+ Pi. 66.35cm 433938cm
3
11610cm
2
Pi = 1592432.95 kg Pi = 1592.43 ton
Setelah revisi -16.44575 kgcm
2
= Pi12990cm
2
– Pi. 66.35cm 459498cm
3
+ 443.48105kgcm 459498cm
3
-16.44575 kgcm
2
= Pi12990cm
2
– Pi. 66.35cm 459498cm
3
+ 96.514kgcm
2
-112.9597 kgcm
2
= Pi12990cm
2
– Pi. 66.35cm 459498cm
3
Pi = -112.9597 kgcm
2
+ Pi. 66.35cm 459498cm
3
12990cm
2
Pi = 1614884.3 kg Pi = 1614.88 ton
Tegangan bawah
Melalui persamaan 2.32 dapat dihitung besar gaya prategang awal pada bagian bawah adalah
Cut Retno Masnul : Analisa Prestress Post-Tension Pada Precast Concrete U Girder Studi Kasus Pada Jembatan Flyover Amplas, 2009.
USU Repository © 2009
σ bottom = PiAcp – Pi.eWb + MbsWb
Sebelum revisi 232.4288 kgcm
2
= Pi11610cm
2
+ Pi. 66.35cm 462652cm
3
- 400.9710
5
kgcm 462652cm
3
232.4288 kgcm
2
= Pi11610cm
2
+ Pi. 66.35cm 462652cm
3
-86.668kgcm2 319.096 kgcm
2
= Pi11610cm
2
+ Pi. 66.35cm 462652cm
3
Pi = 319.096 kgcm
2
- Pi. 66.35cm 462652cm
3
11610cm
2
Pi = 1381192.5 kg Pi = 1381.19 ton
Setelah revisi 232.4288 kgcm
2
= Pi12990cm
2
+ Pi. 66.35cm 484869cm
3
- 443.4810
5
kgcm 484869cm
3
232.4288 kgcm
2
= Pi12990cm
2
+ Pi. 66.35cm 484869cm
3
-91.464kgcm2 323.893 kgcm
2
= Pi12990cm
2
+ Pi. 66.35cm 484869cm
3
Pi = 323.893 kgcm
2
- Pi. 66.35cm 484869cm
3
12990cm
2
Pi = 1497936.5 kg Pi = 1497.94 ton
Kesimpulan
Diambil nilai Pi terkecil yaitu Pi = 1497.94 ton [1]
Saat service di tengah bentang Tegangan atas
Cut Retno Masnul : Analisa Prestress Post-Tension Pada Precast Concrete U Girder Studi Kasus Pada Jembatan Flyover Amplas, 2009.
USU Repository © 2009
melalui persamaan 2.33 dapat dihitung besar gaya prategang awal pada bagian atas adalah
σ top = PeAcp – Pe.e-MbpWap + MbpWac
Sebelum revisi 211.2989 kgcm
2
= Pe11610cm
2
– Pe. 66.35cm-1101.7810
5
kgcm 1153423cm
3
+ 1101.7810
5
kgcm867633cm
3
211.2989 kgcm
2
= Pe11610cm
2
– Pe.66.35cm- 1101.7810
5
kgcm 1153423cm
3
+ 126.987kgcm
2
84.312 kgcm
2
= Pe11610cm
2
– Pe. 66.35cm
1101.7810
5
kgcm1153423cm
3
Pe = -126936.57 kg Pe = -126.94 ton
Setelah revisi 211.2989 kgcm
2
= Pe12990cm
2
– Pe. 66.35cm-1347.6510
5
kgcm 1385574cm
3
+1347.6510
5
kgcm1027890cm
3
211.2989 kgcm
2
= Pe12990cm
2
– Pe.66.35cm- 1347.6510
5
kgcm 1385574cm
3
+ 131.108kgcm
2
80.191 kgcm
2
= Pe12990cm
2
– Pe.66.35cm- 1347.6510
5
kgcm 1385574cm
3
Pe = 180.494 kgcm
2
12912cm
2
19 Pe = -412195.72 kg
Pe = -412.2 ton
Cut Retno Masnul : Analisa Prestress Post-Tension Pada Precast Concrete U Girder Studi Kasus Pada Jembatan Flyover Amplas, 2009.
USU Repository © 2009
Tegangan bawah
Melalui persamaan 2.34 dapat dihitung besar gaya prategang saat servis pada bagian bawah adalah
σ bottom = PeAcp – Pe.e-MbpWbp + MbhWbc
Sebelum revisi -36.54 kgcm
2
= Pe11610cm
2
+ Pe. 66.35cm - 1101.7810
5
kgcm 462652 cm3 + 1101.7810
5
kgcm 651698cm
3
-36.54 kgcm
2
= Pe11610cm
2
– Pe.66.35cm- 1101.7810
5
kgcm 462652 cm
3
+ 169.063 kgcm
2
-205.603 kgcm
2
= Pe11610cm
2
- Pe.66.35cm- 1101.7810
5
kgcm 462652 cm
3
Pe = 751790.438 kg Pe = 751.79 ton
Setelah revisi -36.54 kgcm
2
= Pe12990cm
2
+ Pe. 66.35cm – 1347.6510
5
kgcm 484869 cm
3
+ 1347.6510
5
kgcm 719336cm
3
-36.54 kgcm
2
= Pe12990cm
2
– Pe.66.35cm- 1347.6510
5
kgcm 484869 cm
3
+ 187.346 kgcm
2
223.886 kgcm
2
= Pe12912cm
2
- Pe.66.35cm- 1347.6510
5
kgcm 484869 cm
3
Pe = 918079.5 kg Pe = 918.08 ton
Kesimpulan
Diambil nilai Pe terbesar yaitu Pi = 918.08 ton [2]
Cut Retno Masnul : Analisa Prestress Post-Tension Pada Precast Concrete U Girder Studi Kasus Pada Jembatan Flyover Amplas, 2009.
USU Repository © 2009
Asumsi awal
Kehilangan gaya prategang jangka panjang Sebelum revisi = 22.257 harus 22.257
Setelah revisi = 19.063 Dari hasil [1] dan [2] maka tidak perlu dilakukan penegangan
Maka digunakan kabel prategang diam 12.7”
Sebelum revisi Pi
= 1350216 kg 96 kabel Pe
= 77.7 Pi = 1049702 kg 96 kabel
Setelah revisi Pi
= 1296207 kg 96 kabel Pe
= 80.9 Pi = 1049112 kg 96 kabel
c. Kehilangan gaya prategang 1. Kehilangan gaya prategang jangka pendek
